年产10万吨氯碱合成工段的初步设计说明

1、 . . 61/66摘要本设计是以氯化氢为产品，年产10万吨氯碱车间氯化氢合成工段的初步设计。说明书首先阐述了合成氯化氢的意义与作用，国外氯化氢合成的研究现状以与发展前景。其次介绍了本设计的设计依据，厂址选择，原材料与产品规格。确定工艺路线，工艺流程的简述，以与整个生产过程的物料和热量衡算。对氯化氢合成炉、吸收器以与解析塔等主要设备进行了计算以与相应的选型，并综合各方面因素对车间布置，自动控制，安全和环境保护工程以与公用工程进行了合理的设计。完成了20000字的设计说明书，同时对生产流程图，车间平立面布置图以与主体设备图进行了绘制。关键词：氯化氢；氯碱；合成；工艺路线AbstractHydro

2、gen chloride is theproduct of the the design,thepreliminarydesignofanannualoutputof100,000 tonsofchlor-alkaliworkshophydrogen chlorideSection. Manualfirst expoundedthesignificance and roleofthesynthesis ofhydrogen chloride, hydrogen chloridesynthesisofcurrent research anddevelopment prospectsathomea

3、ndabroad. Second, itdescribes thedesignbasisofthedesign, site selection, raw material and product specifications. Determinetheprocess route,a brief descriptionoftheprocess, as well asmaterialandheat balanceofthe entire production process. Hydrogen chloride synthesis furnace, themain equipmentoftheab

4、sorber, aswellasanalyticaltowerwere calculatedand the correspondingselection, and integration ofvarious factorsontheplant layout, automatic control,safety andenvironmental protectionengineeringandpublic worksfor a reasonabledesign. Completeda20,000-word design specification, flow chartofproductionwo

5、rkshopand facadelayoutandthemain equipmentFiguredrawing.Keywords: Hydrogen chloride; Chlor-alkali; Synthesis;Process route目 录TOC o 1-3 h z uHYPERLINK l _Toc326170903摘要 PAGEREF _Toc326170903 h IHYPERLINK l _Toc326170904ABSTRACT PAGEREF _Toc326170904 h IIHYPERLINK l _Toc326170906第1章总论 PAGEREF _Toc3261

6、70906 h 1HYPERLINK l _Toc3261709071.1概述 PAGEREF _Toc326170907 h 1HYPERLINK l _Toc3261709081.1.1生产的意义与作用 PAGEREF _Toc326170908 h 1HYPERLINK l _Toc3261709091.1.2国外的现状与发展前景 PAGEREF _Toc326170909 h 1HYPERLINK l _Toc3261709101.1.3产品的性质与特点 PAGEREF _Toc326170910 h 2HYPERLINK l _Toc3261709111.1.4产品的生产方法概述 P

7、AGEREF _Toc326170911 h 3HYPERLINK l _Toc3261709121.2设计依据 PAGEREF _Toc326170912 h 4HYPERLINK l _Toc3261709131.3厂址选择 PAGEREF _Toc326170913 h 4HYPERLINK l _Toc3261709141.4设计规模与生产制度 PAGEREF _Toc326170914 h 4HYPERLINK l _Toc3261709151.4.1设计规模 PAGEREF _Toc326170915 h 4HYPERLINK l _Toc3261709161.4.2 生产制度 P

8、AGEREF _Toc326170916 h 5HYPERLINK l _Toc3261709171.5 原料与产品规格 PAGEREF _Toc326170917 h 5HYPERLINK l _Toc3261709181.5.1 主要原料规格与技术指标 PAGEREF _Toc326170918 h 5HYPERLINK l _Toc3261709191.5.2 产品规格 PAGEREF _Toc326170919 h 6HYPERLINK l _Toc3261709201.6 经济核算 PAGEREF _Toc326170920 h 6HYPERLINK l _Toc326170921第

9、2章工艺设计和计算 PAGEREF _Toc326170921 h 7HYPERLINK l _Toc3261709222.1 工艺原理 PAGEREF _Toc326170922 h 7HYPERLINK l _Toc3261709232.2 工艺路线的选择 PAGEREF _Toc326170923 h 8HYPERLINK l _Toc3261709242.3 工艺流程简述 PAGEREF _Toc326170924 h 9HYPERLINK l _Toc3261709252.3.1 工艺流程示意图 PAGEREF _Toc326170925 h 9HYPERLINK l _Toc326

10、1709262.3.2 工艺流程简述 PAGEREF _Toc326170926 h 9HYPERLINK l _Toc3261709272.4 物料衡算 PAGEREF _Toc326170927 h 10HYPERLINK l _Toc3261709282.4.1 生产能力与原料氯气与氢气量的计算 PAGEREF _Toc326170928 h 10HYPERLINK l _Toc3261709292.4.2 合成炉的物料衡算 PAGEREF _Toc326170929 h 10HYPERLINK l _Toc3261709312.4.3 降膜吸收器的物料衡算 PAGEREF _Toc32

11、6170931 h 13HYPERLINK l _Toc3261709332.4.4 解吸塔的物料衡算 PAGEREF _Toc326170933 h 14HYPERLINK l _Toc3261709352.4.5 尾气吸收塔的物料衡算 PAGEREF _Toc326170935 h 15HYPERLINK l _Toc3261709372.5 热量衡算 PAGEREF _Toc326170937 h 16HYPERLINK l _Toc3261709382.5.1 合成炉的热量衡算 PAGEREF _Toc326170938 h 16HYPERLINK l _Toc3261709422.5

12、.2 石墨冷却器的热量衡算 PAGEREF _Toc326170942 h 22HYPERLINK l_Toc3261709442.5.3降膜吸收器的热量衡算 PAGEREF _Toc326170944 h 24HYPERLINK l _Toc3261709602.5.4解吸塔的热量衡算 PAGEREF _Toc326170960 h 26HYPERLINK l _Toc3261709692.5.5 尾气吸收塔的热量衡算 PAGEREF _Toc326170969 h 27HYPERLINK l _Toc3261709712.5.6石墨换热器的热量衡算 PAGEREF _Toc32617097

13、1 h 29HYPERLINK l _Toc326170973HYPERLINK l _Toc3261709782.5.7盐水石墨冷却器的热量衡算 PAGEREF _Toc326170978 h 30HYPERLINK l _Toc3261709882.6 Aspen模拟 PAGEREF _Toc326170988 h 31HYPERLINK l _Toc3261709892.6.1全流程的Aspen模拟图 PAGEREF _Toc326170989 h 31HYPERLINK l _Toc3261709902.6.2氯化氢合成炉的Aspen模拟图 PAGEREF _Toc326170990

14、h 31HYPERLINK l _Toc3261709912.6.3降膜吸收器的Aspen模拟图 PAGEREF _Toc326170991 h32HYPERLINK l _Toc326170992第3章设备选型 PAGEREF _Toc326170992 h 35HYPERLINK l _Toc3261709933.1 关键设备的计算 PAGEREF _Toc326170993 h 35HYPERLINK l _Toc3261709943.1.1合成炉炉体直径的计算 PAGEREF _Toc326170994 h 35HYPERLINK l _Toc3261709953.1.2合成炉换热面积

15、的计算 PAGEREF _Toc326170995 h 35HYPERLINK l _Toc3261709963.1.3合成炉炉高的计算 PAGEREF _Toc326170996 h 39HYPERLINK l _Toc3261709973.1.4合成炉灯头尺寸的计算 PAGEREF _Toc326170997 h 39HYPERLINK l _Toc3261709983.1.5爆破膜尺寸的计算 PAGEREF _Toc326170998 h 42HYPERLINK l _Toc3261709993.1.6 厚度的计算 PAGEREF _Toc326170999 h 43HYPERLINK

16、l _Toc3261710003.1.7 封头的选择与计算 PAGEREF _Toc326171000 h 44HYPERLINK l _Toc3261710013.2 其他设备的计算与选型 PAGEREF _Toc326171001 h 45HYPERLINK l _Toc3261710023.2.1石墨冷却器的计算与选型 PAGEREF _Toc326171002 h 45HYPERLINK l _Toc3261710033.2.2降膜吸收器的计算与选型 PAGEREF _Toc326171003 h 46HYPERLINK l _Toc3261710043.2.3 尾气吸收塔的计算与选型

17、 PAGEREF _Toc326171004 h 47HYPERLINK l _Toc3261710053.2.4解吸塔的计算与选型PAGEREF _Toc326171005 h 48HYPERLINK l _Toc3261710063.2.5石墨换热器的计算与选型 PAGEREF _Toc326171006 h 49HYPERLINK l _Toc3261710073.2.6盐水石墨冷却器的计算与选型 PAGEREF _Toc326171007 h 52HYPERLINK l _Toc326171008第4章设备一览表 PAGEREF _Toc326171008 h 53HYPERLINK

18、l _Toc326171009第5章车间设备布置 PAGEREF _Toc326171009 h 54HYPERLINK l _Toc326171010第6章自动控制 PAGEREF _Toc326171010 h 55HYPERLINK l _Toc326171011第7章安全和环境保护 PAGEREF _Toc326171011 h 57HYPERLINK l _Toc3261710127.1 安全 PAGEREF _Toc326171012 h 57HYPERLINK l _Toc3261710137.2 三废产生情况 PAGEREF _Toc326171013 h 58HYPERLIN

19、K l _Toc3261710147.3 三废处理情况 PAGEREF _Toc326171014 h 58HYPERLINK l _Toc326171015第8章公用工程 PAGEREF _Toc326171015 h 58HYPERLINK l _Toc3261710168.1 供水 PAGEREF _Toc326171016 h 58HYPERLINK l _Toc3261710178.2 供电 PAGEREF _Toc326171017 h 59HYPERLINK l _Toc3261710188.3 供暖 PAGEREF _Toc326171018 h 59HYPERLINK l _

20、Toc3261710198.4 通风 PAGEREF _Toc326171019 h 60HYPERLINK l _Toc326171020参考文献 PAGEREF _Toc326171020 h 60HYPERLINK l _Toc326171021致 PAGEREF _Toc326171021 h 61第1章 总论1.1概述1.1.1生产的意义与作用工业上用电解饱和食盐水的方法来制取NaOH、Cl2、H2，并以它们为原料生产一系列化工产品，称之为氯碱工业。NaOH、Cl2和H2都是重要的化工生产原料，可以进一步加工成多种化工产品，广泛用于各工业。所以氯碱工业与相关产品几乎涉与国民经济与人民

21、生活的各个领域。氯化氢在化工生产中液有广泛的用途。在有机化学工业中，氯化氢是极为重要的基础原料，可与烯烃与炔烃发生液相加成反应，或在有催化剂作用下进行加成反应以制取氯乙烯、氯乙烷和氯丁二烯等重要化工产品。还可与烃类发生氧氯化反应生成二氯乙烷、氯苯、三氯乙烯和四氯化碳等氯烃产品。在电子工业中，氯化氢可用于硅外延生长、气相抛光、吸杂、刻蚀和结晶处理等工艺。在石油工业中，对由渗透率低的石灰岩组成的储油结构进行酸化，可扩大岩层裂缝，提高油的流动性和渗透率。1.1.2国外的现状与发展前景1.1.2.1氯碱工业的国外现状与发展前景世界氯碱生产集中度较高，其中半数集中在亚洲，但其规模普遍较小。世界氯碱技术发

22、展总体方向是规模大型化，节能降耗技术将成为重点，新建和扩建氯碱产能90%以上将采用离子膜法工艺。我国氯碱工业创建于20世纪20年代。近几年，我国的氯碱生成工艺虽然有了较大的变化，采用先进的生成工艺的生产装置逐年增加，但是，总的来说，生产工艺与国外相比相对落后，再加上其他一些因素，生产成本普遍较高5。1.1.2.2氯化氢合成的国外现状与发展前景随着石油化工的蓬勃兴起，对氯的需求量大幅增长，推动了氯碱工业的发展，为了利用大量的副产物氢气，合成法制盐酸发展起来了。目前国外对于制备高纯度氯化氢的方法很多。例如，解吸法，盐酸脱析法，合成法，工业副产酸脱析法，石油化工副产氯化氢提纯法等。本世纪上半叶合成法

23、逐渐成为世界各国生产盐酸的主要方法。我国在合成氯化氢气体的生产过程中不断进行革新，引进国外先进工艺流程。今年来，由于石墨炉的广泛使用，生产效率大幅度提高，也使得氯化氢与盐酸的合成工艺达到了新的技术水平。1.1.3产品的性质与特点1.1.3.1氯化氢的性质1、物理性质氯化氢分子量为36.46，在常温下为无色气体，具有刺激性气味。氯化氢比空气重，标准状态下的密度为1.639g/L。临界温度为51.54，临界压力为8314KPa，临界密度为0.42g/cm3。氯化氢在水中的溶解度很大，不同温度下，氯化氢在水中的溶解度见下表。表1-1 氯化氢在水中的溶解度（101.3KPa）温度溶解度 LHCl/LH

24、2O0506.510473.920442.030411.540385.750361.660338.7氯化氢在101.3KPa压力下，沸点为-85，凝固点为-114.2。氯化氢的比热容在常压下15时为0.8124KJ/（Kg），在01700围，可按下式计算（其误差为1.5%） 式中，T为绝对温度，K。氯化氢能与空气中的水蒸气形成烟雾，因此，氯化氢在空气中能发烟。无水氯化氢在常温与607.8 KPa压力下可液化，在沸点时密度为1.194g/ml。2、化学性质（1）干燥的氯化氢不与金属反应。（2）氯化氢与三氧化硫作用可生成氯磺酸：SO2 + HCl = HSO3Cl（3）氯化氢与不饱和烃在催化剂作用

25、下可发生加成反应：C2H2 + HCl = C2H3Cl1.1.3.2盐酸的性质1、物理性质氯化氢的水溶液成为盐酸。盐酸是一种挥发性酸，纯净的盐酸是无色透明的溶液。但在工业盐酸中常有铁、氯或有机物而呈黄色。15时不同浓度盐酸的密度建表1-2表1-2 盐酸溶液的沸点浓度%0.168.1617.1323.8230.5531.5232.4933.4634.4235.38密度g/ml1.0001.0401.0851.1201.1551.1601.1651.1791.1751.180盐酸溶液在在大气压下的沸点见表1-3表1-3 盐酸溶液在在大气压下的沸点HCl浓度%（mol）0246810.512141

26、718.526.3温度（）100101.8103.3105.3108.0109.7109.0105.292.082.769.02、化学性质盐酸容易与许多金属起反应，放出氢气而生成盐类，与碱类发生中和反应生成盐和水。2HCl + Fe = FeCl2 + H2HCl +NaOH=NaCl+H2O1.1.4产品的生产方法概述国外对于制备高纯氯化氢气体的方法有很多。1、解吸发。20世纪70年代以前电子工业用高纯氯化氢的制备，一直是将浓硫酸滴加到盐酸中，将其中的水吸收掉，使过饱和氯化氢气体析出。20世纪80年代以后制备方法发展到用浓硫酸与烘焙干的氯化钾反应，生成高纯氯化氢气体，用压缩机压入钢瓶中。2、

27、盐酸脱析法。将浓盐酸置于脱析塔中加热脱析制氯化氢气体。盐酸脱吸法制高纯氯化氢广泛用于PVC、氯丁二烯和高纯盐酸的生产中。3、合成法。氯气和氢气在合成炉中进行燃烧反应，生成氯化氢气体是八十年代初为适应我国电子工业的迅速发展而提出的。在技术上市较先进的方法。此种方法生产的氯化氢气体纯度在99.99%以上。4、工业副产酸脱析法。随着盐酸脱析法的逐步推广，副产酸脱析生产氯化氢工艺的工艺已广泛应用于生产。它是通过稀酸在绝热吸收塔吸收有机氯化物生产中的副产氯化氢，提浓后，进入解吸塔脱析出来高浓氯化氢气体。5、石油化工副产氯化氢提纯法。目前电子级氯化氢出口国，如美国，主要是从石油化工副产氯化氢作为原料来制备

28、高纯氯化氢。石油化工副产氯化氢气体，其中水含量低，对不锈钢和碳钢基本无腐蚀。对于此种气体的净化通常采用精馏或吸附的方法，但由于其中乙炔和乙炔杂质的沸点与氯化氢沸点相近，很难采用精馏的方法脱除得干净，而吸附的方法操作过程繁琐，需频烦的更换吸附剂，生产成本高。本设计采用的方法是合成法制备氯化氢气体。1.2设计依据1、大学化学与化学工程学院下发的毕业设计任务书。2、化工工艺设计手册一书3、自身在昊华化工氯碱车间实习的相关信息与知识。4、化工设备设计手册1.3厂址选择根据厂址选择的原则与要求，将本设计的厂址选在省市合德镇。市合德镇地处我国东部沿海的中部，东临黄海，南与市毗邻，北与接壤，西与、相连，对接

29、长三角，铁路、公路、水路、航空四种运输方式构成了四通八达的交通运输网络。市沿海生态环境有相对较好、容量较大的优势，沿海滩涂土地资源也相对充足。氯碱工业的副产物氯气与氯化氢等可用于下游橡胶、塑料、医药工业的发展。再加上政府对于海洋工业的扶植，重点发展盐化工，增加了再此地建氯碱厂的优势。1.4设计规模与生产制度1.4.1设计规模生产能力入下表1-4所示。表1-4 生产能力产品名称氢氧化钠生产时间8000小时处理量12.5吨/小时1.4.2 生产制度本车间工作人员的工作制度为三班制，每班8小时连续生产，按四班三倒制度运转，其中管理人员实行一班制。人员组成如表1-5所示表1-5 车间人员组成序号职能名

30、称人数人员配备班制1车间主任1八小时工作制2班长3四班三倒制3技术员3四班三倒制4分析检验员3四班三倒制5中控室操作员3四班三倒制6操作工12四班三倒制7维修工3四班三倒制1.5 原料与产品规格1.5.1 主要原料规格与技术指标原料气组成如下表1-6所示表1-6 原料气组成物质氯气（V%）氢气（V%）纯度97.1697.45含氢0.3497.45含二氧化碳0.21含氧气0.990.01含水分0.182.48含氮气1.120.06进料温度（）2525进料压力（MPa）0.210.211.5.2 产品规格本设计工段的主要产品为氯化氢气体与盐酸。产品氯化氢的纯度 99.9%产品盐酸浓度 20%-22

31、%1.6 经济核算化工工程建设项目在筹备阶段就要进行费用估算，目的是给项目主管部门提供决策依据。经济核算必须考虑到一切可能存在的因素：用于原材料、劳动力、设备维修、动力和其他公用工程等方面的直接生产成本，还包括车间的管理费、销售费用以与其他费用。在本设计中，经调查海盐的市场价为240元/吨，冷冻盐水的市场价为1250元/吨，冷却水的市场价为0.4元/吨，低压蒸汽为65元/吨。原料海盐费用的计算如下：=146250t/a所以，W1=146250240=35 100 000元冷却水费用的计算如下：所以，W2=0.4/1000=1853362.80元/年冷冻盐水费用的计算如下：所以，W3=1250/

32、1000=79367300元/年低压蒸汽费用的计算如下：所以，W4=65/1000=172723.2元/年本车间定员28人，每人每月平均工资为3000元，则每年工人的工资总费用为1008000元本设计的经济核算见表1-7。表1-7 经济核算表序号指标名称计算单位设计指标成本/万元1生产规模t/a10wt氯碱2车间定员人28100.83原盐t/料水t/a4.5wt37694.7525蒸汽耗量t/a2657.2817.272326冷凝水耗量t/a4633405.2185.336287冷冻盐水t/a63493.847936.738设备数量与投资台104009车间建筑面积m2

33、260100第2章 工艺设计和计算2.1 工艺原理工业上生产氯化氢目前都是用氯气和氢气直接合成，因原料气中含有氧气，此时氢气也会与氧气发生燃烧反应，合成炉燃烧方程式如下：Cl2 + H22HCl O2 + 2H22H2O机理分析：氯气和氢气在没有光照射或光线很弱、低温、常压下，其反应速度很慢，只有在加热的条件下，或在光线照射下与触煤的影响下，才能迅速的发生化合作用，甚至发生爆炸性。其反应为链锁反应。(1)链的引发：在合成氯化氢的过程中，氯气与氢气在光照的作用下，首先，氯气分子吸收光量子从而被离解成两个活化的氯原子。(2)链传递：活化的氯原子(C1)再与氢分子作用生成一个氯化氢分子和一个活化的氢

34、原子(H)，这个活化的氢原子又与一个氯气分子作用，生成一个氯化氢分子和一个活化的氯原子。这样继续下去构成一个链锁性的反应。即：(3)链的终止：当在链锁反应过程中，如有外来因素与C1和H化合，则反应被破坏而使活性消失。在氧气的存在下燃烧破坏H的活性，从而使链锁反应中断，在反应过程中元素自身的结合也可以使链终止。在反应过程中，由于活性氢原子与活性氯原子在设备壁碰撞也会发生链的终止。氯化氢用水吸收后即可成为盐酸。2.2 工艺路线的选择本设计采用合成法制备氯化氢以与盐酸。目前合成法制备盐酸主要有三种方法：铁合成炉制备，二合一石墨合成炉制备，三合一合成炉制备。这三种方法的主要区别在于合成炉的不同。铁合成

35、炉制取盐酸工艺的特点：本体不带冷却水套，炉的氯化氢气体会对炉体造成腐蚀，导致铁离子进入氯化氢气体，经吸收后制取的盐酸中含铁量过高，颜色发黄，影响产品质量。二合一石墨合成炉制取盐酸工艺的特点：炉合成的氯化氢气体不与合成炉的钢铁部分接触，生成的氯化氢质量较高；装置的生产能力跟过去比也有很大的提高；出合成炉的氯化氢气体用石墨冷却器冷却，跟钢制冷却盘管相比，冷却效果有了很大提高；二合一炉的热水废热也可在此利用。三合一石墨合成炉制取盐酸工艺的特点：氯气和氢气在套管混合燃烧，无论负荷大小火焰都能保持稳定；冷却段采用强化传热技术，在水套增设导流板，迫使冷却液成螺旋状围绕石墨炉筒外壁流动，提高流速；吸收段采用

36、溢流管外加侧稳压环技术，提高了吸收效果，同时保障了盐酸的合格率。铁合成炉制取盐酸的工艺由于生成的盐酸的质量较低，已被许多企业淘汰。石墨三合一合成炉结构紧凑、传热效率高、检修方便、使用寿命长、操作弹性强，被广泛使用。二合一炉合成、在炉完成冷却，在炉外进行吸收，既可以生产氯化氢气体，又可以部分吸收生产盐酸，可以满足不同的需求，具有更广阔的应用前景。因此本设计采用“二合一”合成炉制取氯化氢气体。2.3 工艺流程简述2.3.1 工艺流程示意图2.3.2 工艺流程简述来自氢气车间的氢气与来自氯气车间的氯气在合成炉底部的燃烧器混合点火燃烧，温度可达到2000以上。合成炉夹套的冷却水将反应放出的热量带走，气

37、体在合成炉顶部温度降为350左右，经石墨冷却器冷却至170左右，进入降膜吸收器，与来自尾气塔的稀酸进行并流吸收，降膜吸收器底部生成的酸的浓度可达35%左右，供解吸塔解吸用。未被吸收的气体进入尾气吸收塔，用来自解吸塔的稀酸吸收，生成的酸供降膜吸收器使用。由解吸塔脱出的氯化氢气体进入石墨冷却器进行冷却，至40，再进入盐水石墨冷却器，由冷冻盐水将氯化氢气体冷却至-12-18，得到的干燥氯化氢气体送至下一工段。2.4 物料衡算2.4.1 生产能力与原料氯气与氢气量的计算2.4.1.1 生产能力年产10万吨氯碱，年产时间按8000h计算，则氢氧化钠的流量为：2.4.1.2 氯化氢的产量盐水电解方程式为：

38、所以，在合成HCL反应中，按计算，所以， ，表2-1原料气组成物质氯气（mol%）氢气（mol%）纯度97.1697.45含氢0.3497.45含氮气1.120.06含二氧化碳0.21含水分0.182.48含氧气0.990.01进料温度()2525进料压力(MPa)0.210.212.4.2 合成炉的物料衡算2.4.2.1 进合成炉的各物质的量原料氢气的量=纯氢气的摩尔量/氢气的摩尔分数原料氢气的量：156.25/0.9745=160.399kmol/h各组分的含量=原料氢气的量组分的摩尔分数含氮气：160.3990.06%=0.0962kmol/h含水分：160.3992.48%=3.976

39、kmol/h含氧气：160.3990.01%=0.0160kmol/h原料氯气的量=纯氯气的摩尔量/氯气的摩尔分数原料氯气的量：148.81/0.9716=153.16kmol/h各组分的含量=原料氯气的量组分的摩尔分数含氢气：153.160.34%=0.521kmol/h含氮气：1153.161.12%=1.715kmol/h含二氧化碳：153.160.21=0.3216kmol/h含水分：153.160.18%=0.2757kmol/h含氧气：153.160.99%=1.516kmol/h各物料总进料：氢气：H2(mol)=156.25+0.521=156.771kmol/h H2(m)=

40、 156.7712=313.542kg/h氮气：N2(mol)=0.0962+1.715=1.8112kmol/h N2(m)= 1.811228=50.714kg/h水： H2O(mol)=3.976+0.2757=4.2517kmol/h O2(m)= 4.251718=76.5306kg/h氧气：O2(mol)=0.0160+1.516=1.532kmol/h O2(m)= 1.53232=49.024kg/h氯气：Cl2(mol)=148.81kmol/h O2(m)= 148.8171=10565.5kg/hCO2： CO2(mol)=0.3216kmol/h O2(m)= 0.32

41、1644=14.1504kg/h总进料(mol)=156.771+148.81+1.8112+4.2517+1.532+0.3216=313.5kmol/h总进料(m)=313.542+10565.5+50.714+76.5306+49.024+14.1504 =11069.461kg/h2.4.2.2 出合成炉的各物质的量合成炉的两个反应：生成的氯化氢的量为： 1 1 2=2=2148.81=297.62氧气燃烧所消耗的氢气与生成的水的量为： 2 1 2 1.532 消耗氢气的量 生成水的量=1.532=3.064水的总摩尔量水的总质量剩余的氢气的量为：二氧化碳、氮气没有参与反应量不变总出料

42、(mol)=297.62+7.3517+4.897+1.8112+0.3216 =311.97kmol/h总出料(m)=10863.13+131.68+9.794+50.714+14.1504 =11069.471kg/h表2-2 HCl合成炉的物料平衡表输入，kg/h输出，kg/hH2 313.542HCl 10863.13N2 50.714H2O 131.68H2O 76.5306H29.794O2 49.024N2 50.174Cl2 10565.5CO2 14.1504CO2 14.1504总计 11069.46111069.471因总进料量(m)总出料量(m)，所以物料守衡。2.4.

43、3 降膜吸收器的物料衡算2.4.3.1吸收剂用量的计算吸收剂用20%的稀盐酸，假定氯化氢的吸收率为99%，出塔盐酸的浓度为35%。根据塔HCl的量守恒，可得：G=L(X1-X2) 式中：G单位时间由气相转入液相的溶质量，kmol/h L单位时间通过吸收塔的溶剂量，kmol/h X1,X2分别为出塔与进塔液体中溶质组分的摩尔比其中， G=G合0.9540.99=311.970.9540.99=294.64kmol/h吸收剂为21%的盐酸，出塔盐酸的浓度为35%。所以， X1=0.2655，X2=0.1311因此，由式可得，L=所以，吸收剂的量为2.4.3.2出塔气体质量流量的计算出塔气体中剩余的

44、氯化氢的量为GHCl=G合0.954（1-0.99）=3kmol/h所以，mHCl余=109.5kg/h出塔气体中剩余的混合气体的量为m混合气=206.341kg/h所以，出塔气体总的质量流量为m出塔气=315.84kg/h2.4.3.3出塔液体质量流量的计算因为进塔液体与出塔液体中水的量是不变的，所以表2-3降膜吸收器的物料平衡表输入，kg/h输出，kg/h进吸收器混合气 HCl 10863.13出吸收器混合气 HCl 109.5H2O 131.68H2O 131.68H29.794H2 9.794N250.174 N2 50.174CO214.1504 CO214.1504吸收剂用量 49

45、954.23出吸收器液体流量60708.74总计 61023.70161024.582.4.4 解吸塔的物料衡算吸收器的塔底液体全部进入解吸塔进行解析，则解吸塔的物料计算如下：2.4.4.1进塔液体质量流量的计算解吸塔的进塔液的量等于吸收塔塔底的出塔液的量2.4.4.2出塔液体质量流量的计算出塔液体为20%的盐酸。出塔液中水的量为：2.4.4.3出塔气体质量流量的计算根据氯化氢守恒，可得G=L(X1-X2) 其中，X1=0.2655，X2=0.1233，所以， G=311.74kmol/h则表2-5解吸塔的物料平衡表进塔物质的量，kg/h出塔物质的量，kg/h进塔液体 35%盐酸60708.7

46、4出塔气体 11380.49出塔液体 49328.25总计60708.7460708.742.4.5 尾气吸收塔的物料衡算2.4.5.1进塔液体质量流量的计算尾气塔的进塔液体的质量流量等于解吸塔的出塔液体的质量流量。所以，2.4.5.2进塔气体质量流量的计算进塔气体中氯化氢的摩尔流量为3mol/h，其余混合气体的摩尔流量为14.35kmol/h所以，2.4.5.3出塔气体质量流量的计算设从降膜吸收器中未被吸收的氯化氢气体在尾气吸收塔中全部吸收，则2.4.5.4出塔液体质量流量的计算出塔液体为21%的盐酸，因为出塔液体与进塔液体中水的量是不变的，则出塔液体的质量流量为表2-4尾气吸收塔的物料平衡

47、表输入 kg/h输出 kg/h进塔气体 HCl 109.5出塔气体 H2O 131.68H2O 131.68H2 9.794H2 9.794 N2 50.174 N2 50.174 CO2 14.1504 CO2 14.1504吸收剂49328.25出塔液体49437.75总计49644.0949044.092.5 热量衡算2.5.1 合成炉的热量衡算2.5.1.1原料气带入的热量原料气各组分在25时的比热容见表2-6表2-6 原料气各组分25的比热容物质Cl2H2N2O2CO2H2OCP（）2.2214.721.0470.9130.8374.18所以，原料气带入的总热量为2.5.1.2 合成

48、炉两个反应摩尔反应热的计算合成炉两个反应的反应热的计算式11合成反应放出的热量的计算式合成炉放出总的热量为两反应放出的热量之和：式中：Qr合成氯化氢的反应热，KJ/hGHCl反应生成氯化氢气体的摩尔流量，kmol/h T合成炉灯头温度，KH0m1(298.15K)氯化氢合成反应的标准摩尔反应热焓，KJ/hCPm1氯化氢合成反应的反应产物与原料的摩尔比热容系数差值，J/mol.KQr氧气燃烧的反应热，KJ/hG水反应生成的水蒸汽的摩尔流量，kmol/hH0m2(298.15K)水蒸汽合成反应的标准摩尔反应热焓，KJ/molCPm2水蒸汽合成反应的反应产物与原料的摩尔比热容系数差值，J/mol.K

49、合成炉两个反应的摩尔反应热恒压比热容的计算式为：CP=a+bT+cT-2，式中：a、b、c为常数，由文献3查得各物质的a、b、c见下表2-5。表2-7 各物质恒压比热容常数表物质名称abc适用温度氢气27.293.2510-30.501105298-2500氯气36.890.2410-3-2.83105298-3000氯化氢26.024.0710-31.08105298-2500水30.0110.710-30.32105298-2500氧气29.954.1710-3-1.66105298-3000因为CP为生成物CP与反应物CP之差，所以两个反应的CP计算如下：生成氯化氢反应：所以摩尔反应热：

50、生成水的反应：所以摩尔反应热：2.5.1.3计算灯头温度9与反应放出的热量灯头温度有如下关系式：式中：G合合成气的摩尔流量，kmol/h Cp合合成气的恒压摩尔比热容，J/mol.K t合成气入口温度，t1灯头温度，混合气体的CP可用下面的式子算得：合成气出口温度为350，由定压比热容的计算式计算得各物质在出口温度下的表2-8 各物质在350下的比热容物质氯化氢氢气氮气二氧化碳水（）29.9229.4630.8347.5537.4各物质在合成气中的含量： =30.09KJ/mol将G合，CP，t代入式并联立、可得：解之,得T=2736.86K，即合成炉灯头温度为2736.86K。将灯头温度带入

51、式，可得反应放出的总的热量所以，反应放出的总的热量为：2.5.1.4计算冷却水用量合成气入口温度25，出口温度350，在平均温度187.5，查气体比热容共线图可得混合气中各组分的比热容表2-9 各物质在187.5下的比热容物质N2CO2H2OHClH2（）29.336.8233.929.0228.3所以，合成气带走的热量计算如下：所以，合成气带走的总热量为：冷却水移走的热量取冷却水的温差为25，查得=4.18KJ/kg冷却水的用量为表2-10 合成炉的热量衡算表输入 kJ/h输出 kJ/h 原料气带入的热量 708981.3合成气带走的热量 2953740合成反应放出的热量 22909394.

52、16 冷却水带走的热量 20664635.46总计 23618375.4623618375.462.5.2 石墨冷却器的热量衡算石墨冷却器合成气体入口温度，出口温度为2.5.2.1 各物质进石墨冷却器带入的热量表2-11 各物质在350下的比热容物质N2CO2H2OHClH2（）30.4648.7935.430.5428.3所以，各物质进石墨冷却器带入的热量分别为： 所以，进石墨冷却器带入的热量为：2.5.2.2 各物质出石墨冷却器带入的热量表2-12 各物质在170下的比热容物质N2CO2H2OHClH2（）29.336.8233.929.0228.3所以，各物质出石墨冷却器带走的热量分别为

53、：所以，出石墨冷却器带走的热量为：2.5.2.3 冷却水的用量冷却水的进口温度为27，温差为10，冷却水的比热容为4.18KJ/kg 冷却水移走的热量为：所以，冷却的用量为：表2-13 石墨冷却器的热量衡算表输入kJ/h输出kJ/h混合气带入的热量3345240混合气带走的热量 1552154.22冷却水带走的热量 1793085.78总计 334524033452402.5.3降膜吸收器的热量衡算2.5.3.1 进吸收器的液体带入的热量进塔液体为20%的盐酸溶液，进塔温度为10，则进吸收器的液体带入的热量为2.5.3.2 进吸收器的气体带入的热量假设从石墨冷却管出来的气体进入降膜吸收器时没有

54、热量损失，则2.5.3.3 氯化氢溶解放出的热量式中：溶解所放出的总热量、KJ/h吸收了的氯化氢气体、mol/h氯化氢的吸收热、KJ/mol吸收塔吸收了的氯化氢的量为：由文献查得：所以2.5.3.4出吸收器气体带走的热量出塔气体的温度为40，出塔气体各组分在此温度下的比热容见表2-14表2-14 各组分在40时的比热容物质HClH2N2CO2H2OCP（kJ/kg）0.7728.31.000.764.174所以，混合气体带走的热量为2.5.3.5出吸收器液体带走的热量出塔液体为35%的盐酸，温度为40，出塔液体带走的热量为2.5.3.6冷却水的用量冷却水要移走的热量为：设冷却水进口温度为27，

55、温差为10，则冷却水的用量为表2-15 降膜吸收器的热量衡算表输入 kJ/h输出 kJ/h进吸收器气体带入的热量 1545052出吸收器液体带走的热量 6826353.6进吸收器液体带入的热量 386324.54出吸收器气体带走的热量 135305.86氯化氢的溶解热 18473928冷却水带走的热量 13443645.08 总计 20405304.5420405304.542.5.4解吸塔的热量衡算2.5.4.1进塔液体带入的热量2.5.4.2出塔液体带走的热量2.5.4.3出塔气体带走的热量2.5.4.4氯化氢气体从盐酸中解析出来需要的热量所以，氯化氢解析出来所需要的热量为2.5.4.5蒸

56、汽用量由再沸器提供的热量为：再沸器进口蒸汽压力为0.2MPa，由文献查得此时水的汽化热为2205KJ/kg，则蒸汽用量为表2-16 解吸塔热量平衡表输入 kJ/h输出 kJ/h进塔液体带入的热量 6826353.6出塔液体带走的热量 6905955再沸器提供的热量 732422.24出塔气体带走的热量 633274.74氯化氢解析需要的热量 19546.1总计 755877.84755877.842.5.5 尾气吸收塔的热量衡算2.5.5.1进塔气体带入的热量假设从降膜吸收器出来的气体进入尾气吸收塔时没有热量损失，则进塔气体带入的热量为2.5.5.2进塔液体带入的热量假设从解吸塔出来的液体进入

57、尾气吸收塔时没有热量损失，则进塔液体带入的热量为2.5.5.3出塔气体带走的热量出塔气体的温度为35，各组分在35的比热容为表2-17 出塔气体各组分在35的比热容物质N2H2CO2H2OCP(kJ/kg)1.0128.30.754.174所以，出塔气体带走的热量为2.5.5.4 氯化氢溶解放出的热量溶解的氯化氢的量为3kmol/h，则2.5.5.5出塔液体带走的热量出塔液体为20%的盐酸，根据热量守恒，出塔液体带走的热量为所以，出塔液的质量流量为表2-18 尾气吸收塔的热量平衡表输入 kJ/h输出 kJ/h进塔气体带入的热量 135305.86出塔气体带走的热量 86952.1进塔液体带入的

58、热量 6905955出塔液体带走的热量 6954496.86氯化氢的溶解热 188.1 总计 7041448.967041448.962.5.6石墨换热器的热量衡算2.5.6.1气体带入的热量假设气体由解吸塔出来进入换热器的过程没有热量损失，则气体带入的热量为2.5.6.2气体带走的热量2.5.6.3冷却水用量冷却水要移走的热量为冷却水的进口温度为27，温差为4，则冷却水的用量为:表2-19 石墨换热器的热量平衡表输入 kJ/h输出 kJ/h气体带入的热量633274.74气体带走的热量 350491.68冷却水移走的热量 282783.06总计633274.74633274.742.5.7盐

59、水石墨冷却器的热量衡算用-25的冷冻盐水将氯化氢气体从40冷却到-12,冷冻盐水出口温度为-162.5.7.1气体带入的热量2.5.7.2气体带走的热量2.5.7.3冷却水用量冷冻盐水要移走的热量为冷冻盐水的比热容为3.473 kJ/kg，则冷冻盐水的用量为表2-20 盐水石墨冷却器的热量平衡表输入 kJ/h输出 kJ/h气体带入的热量350491.68气体带走的热量冷却水移走的热量248078.28总计350491.68350491.682.6 Aspen模拟2.6.1全流程的Aspen模拟图图2-1 全流程的Aspen模拟图全流程的Aspen模拟数据见表2-21表2-21 全流程的Aspe

60、n模拟数据进料 kg/h出料 kg/h氯气 10668.196浓酸 53048.144氢气 389.326废液 9083.798吸收剂 55319.362氯化氢 4178.238水 13.2尾气 80.4032.6.2氯化氢合成炉的Aspen模拟图氯化氢合成炉的模拟图与其模拟数据见图2-2与图2-3图2-2氯化氢合成炉的Aspen模拟图图2-3氯化氢合成炉的模拟数据（1）图2-4氯化氢合成炉的模拟数据（2） 在反应器中输入原料气氯气，氢气以与各原料气中的各组分，选择物性方法，活度系数法，在stream中输入原料气的压力、温度以与各组分的摩尔分率，点击运行之后，即可得到以上模拟数据。2.6.3降