某城市污水处置厂工艺初步设计

1、某城市污水处置厂工艺初步设计1 设计内容和任务毕业设计的任务依照已知资料，确信城市污水处置厂的工艺流程，计算遍地理构筑物的尺寸，绘制污水处置厂的工艺流程图、平面布置图、高程图、主体构筑物平面和剖面图，并附详细的设 计说明书和计算书。设计内容及要求1设计说明书：说明城市概况、设计任务、工程规模、水质水量。比较几种生活污水处置技术的技术特点（技术稳固性、投资本钱、运行费用、占地大小、处置成效等）并确信所选用的技术。依照所选技术，完成方案设计、工艺整体设计和局部施工图设计（包括各构筑物设计计算、设备选型、投资估算及费用效益分析） 。说明书应简明扼要，力求多用草图、表格说明，要求文字通顺、段落分明、笔

2、迹工整。说明书共50-70 页。2 设计图纸： （很多于 7 张） （包括工艺流程图、平面布置图、高程图、主体构筑物平面和剖面图） 。总平面布置图中应表示各构筑物的确切位置、外形尺寸、彼此距离；各构筑物之间的连接管道及场区内各类管道的平面位置、管径、长度、坡度；其它辅助建筑物的位置、厂区道路、绿化布置等；污水污泥处置高程中标出各类构筑物的顶、底、水面和重要构件的设计标高、地面标高等。3英文翻译（英译汉3000-5000 字符） 。设计资料.概况一一某城市位于黄淮平原。该市地形由南向北略有坡度，平均坡度为先，地面平整，海拔高度为黄海绝对标高5 .0 m,地坪平均绝对标高为4.80 m。属粉质砂土

3、 区，承载强度711 t/m2,地震裂度6度，处于地震涉及区。全年最高气温 38 C, 最低 -8 。夏日主导风向为东南风。污水处置厂出水排入距厂150 m 的某河中，某河的最高水位约为4.10 m,最低水位约为1.30 m,常年平均水位约为0 m。要求设 计规模为200000m3/d。 原水水质CODcr : 300mg/LBOD5： 200mg/LSS: 180mg/LNH3-N: 25-35mg/LTP: mg/LpH = 6-9.设计出水指标：该水经处置以后，水质应符合国家污水综合排放标准(GB18918 2002)中的一级标准。2污水处置工艺流程说明 城市概况某城市位于黄淮平原。该市

4、地形由南向北略有坡度，平均坡度为先，地面平整，海拔高度为黄海绝对标高5 .0 m,地坪平均名对标高为4.80 m。属粉质砂土区，承载强度 711 t/m2,地震裂度6度，处于地震涉及区。全年最高气温 38 C,最低-8 C。夏日主 导风向为东南风。污水处置厂出水排入距厂150 m的某河中，某河的最高水位约为4.10 m, 最低水位约为1.30 m,常年平均水位约为0 m。要求设计规模为200000m3/d。污水处置工艺流程说明工艺方案分析本项目污水处置的特点为：污水以有机污染为主，BOD/COD/生化性较好，重金及及其他难以生物降解的有毒有害污染物一样不超标；污水中要紧污染物指标BOD COD

5、 SS值为典型城市污水值。针对以上特点，和出水要求，现有城市污水处置技术的特点，以采纳生化处置最为经 济。由于以后可能要求出水回用，处置工艺尚应硝化，考虑到 NH-N出水浓度排放要求较 低，没必要完全脱氮。此刻要紧的污水二级处置工艺有 A2/O,氧化沟和SBR等。一、A2/O工艺关于有脱氮除磷要求的城市污水处置厂，传统上往往考虑首选A2/O工艺，A2/O工艺依照活性污泥微生物在完成硝化、反硝化和生物除磷进程对环境条件要求的不同，在不 同的池子区域别离设置厌氧区、缺氧区和好氧区。A2/O工艺应用较为普遍，历史较长，已积存有必然的设计和运行体会，通过精心的操纵和调剂，一样能够取得较好的脱氮除磷 成

6、效，出水水质稳固，在国内外大中型城市污水处置厂常有采纳。但A2/O工艺也有必然的缺点，要紧表现为：需别离设置污泥回流和内回流系统，尤其是内回流系统，设计回流 比往往在200%300%左右或更大，这将增加投资和运行能耗，而且内回流的操纵较复杂， 对治理的要求较高。二、卡鲁塞尔氧化沟工艺卡鲁塞尔氧化沟工艺是一种单沟式环形氧化沟，在氧化沟的顶端设有垂直表面曝气 机，兼有供养和推流搅拌作用。污水在沟道内转折巡回流动，处于完全混合形态，有机物 不断氧化得以去除。该氧化沟一样设有独立的沉淀池和污泥回流系统。卡鲁塞尔氧化沟具有一样氧化沟的一起优势，工艺流程简单，抗冲击能力较强，出水 水质较稳固；其独特的地方

7、在于：在处置某些工业污水时尚需预处置，但在处置城市污水 时不需要预沉池；污泥稳固，不需消化池可直接干化；工艺稳固靠得住；工艺操纵简单； 系统性能显示，BOD降解率达95%98%, COD降解率达90%95%,同时具有较高的脱氮除磷功效；系统再也不利用转刷曝气机而采纳立式低速搅拌机，沟深可增加到 5m 乃至8m,从而使曝气池的占地面积大大减少；氧化沟从“田径跑道式”向“同心圆式”转化，池壁公用，降低了占地面积和工程造价。由于表曝机数量少，沟内混合液自由流程很长，由紊流致使的流速不均有可能引发污泥沉淀，阻碍运行成效，难以幸免供氧和搅拌的矛盾，尤其在进水水质较淡的情形下，为节能需降低表曝机的转速，但

8、会急剧减弱搅拌能力，无疑雪上加霜，致使严峻沉淀，淤积污泥。关于大中型的氧化沟，水深不宜超过，不然应设置水下推动器，投资和本钱会有所增加。单沟氧化沟平均溶解氧宜维持在2mg/L 左右，加上单点供氧强度较大，耗能较高。卡鲁塞尔氧化沟结构简单，治理方便。对中小规模的城市污水处置厂有必然的适用性。3、改良的SBR 类工艺SBR 工艺早在 20 世纪初已有利用，由于人工治理的困难和繁琐未能推行应用。此法集进水、曝气、沉淀在一个池子中完成，一样由多个池子组成一组，各池工作状态连番变换运行，单池由撇水器间接出水，故又称序批式活性污泥法。该工艺将传统的曝气池、沉淀池由空间上的散布改成时刻上的散布，形成一体化的

9、集约构筑物，并利于实现紧凑的模块布置，最大的优势是节省占地。另外，能够减少污泥回流量， 有节能成效。 典型的 SBR 工艺沉淀时停止进水， 静止沉淀能够取得较高的沉淀效率和较好的水质。 SBR 通过不断演变和改良，又产生或同期进展为 CASS， CAST 和 MSBR等工艺，进一步增强了脱氮除磷成效。与其他生物脱氮除磷工艺相较， MSBR 是一种高效率的反映器，它综合了A2/O ， SBR， UCT 等工艺的优势，结构简单简凑，占地面积小，土建造价低，自动化程度高， MSBR 系统中序批池在出水时，其特殊的构造形成了污泥层的过滤和截留作用，降低了水中悬浮物的浓度，使出水水质优于一般二沉池出水，

10、系统能够维持较高的污泥浓度。循环式活性污泥法工艺（CAST ）综合了活性污泥法和SBR 工艺特点，与生物选择器原理结合在一路，具有抗冲击负荷和脱氮除磷功能。循环式活性污泥法工艺（CASS）为一间歇式反映器，在此反映器中活性污泥法进程按曝气和非曝气时期不断重复，将生物反映进程和泥水分离进程在一个池子中进行。随着自动化操纵的日趋普及， CASS 工艺由于其投资和运行费用低，处置性能精湛，尤其是脱氮除磷功能愈来愈取得重视。可是 SBR 类工艺也有着局限性， 包括反映器容积利用率低、 水头损失大、 不持续出水致使后续构筑物的容积偏大、峰值需氧量高、设备利用率低等缺点，专门是关于大型污水处置厂， 进水量

11、的增加致使需设计大量的 SBR 反映池并联运作， 使操作治理变得复杂， 运行费用也会提高。而且，由于 SBR 工艺设备利用率低，基建时费用也可不能节省。以下为各类好氧生物处置工艺方式的技术经济指标比较各种好氧生物处理工艺方法的技术经济指标比较技术指 经济指标 *运行情况标运管管 适应方案（ BOD5 基建去 除 费 能耗 占地行稳理情负 荷 备注率）定况 波动传统活性ou- cua nna nna nn一一 不适适用于中等浓度的生活污污泥法85 95100 100 100般般应水和工业废水， 对冲击敏感渐减曝气85 95100100100一一空气供应逐渐减小以配合股股有机负荷的需要法分段曝气

12、法85 95100100100般般处理污水的范围较广完全混合85 90100100稳简一般都能使用，能抗冲击法止便适应负荷浅层曝气85 91100100稳简适用于中小型规模的污水 厂法便深层曝气85 95100100100100100稳止股适应工x难度大，一M不用吸附再生 法80 90100100100100麻一般应用于空间较小，有法股烦适应经济氧源的地方氧化沟90 95100100稳简适用于中小型污水厂、 需止适应便要脱氮除磷地区稳简适用于中、小型污水处理厂SBR90 99100100100止便适应AB法85 95100100100100般般需脱氮除磷的大型污水厂生物膜法约稳简=901001

13、00100止便适应适用于小型污水厂而20万吨的处置量属于大中型污水处置厂，运用氧化沟及SBR并非适合。A2 /O工艺对大型污水厂具有难以替代的优势：A2/O法与氧化沟和SBR工艺相较最大优势是能耗较低、运营费用较低，规模越大 这种优势越明显。关于大型污水厂来讲，年运营费很可观，比如规模为400000m3/d的污水厂，1m3污水节省处置费1分钱，一年就节省146万元。这种工艺的能耗和运营费低的缘故是：a.设置初沉池，利用物理法以最小的能耗和费 用去除污水中相当一部份有机物和悬浮物，降低二级处置的负荷，显著节省能耗；b.污泥采纳厌氧消化，它比氧化沟和SBR工艺的同步好氧消化显著节省能耗， 是一种公

14、认的节能 工艺。这种工艺的基建投资一样情形下比氧化沟和 SBR工艺高，但随着规模的增大，氧化沟 和SBR的基建费也成倍增加，而常规活性污泥法的投资那么以较小的比例增加， 二者的差 距愈来愈小。当污水厂达到必然规模后，常规活性污泥法的投资比氧化沟与 SBR还省，因 此，污水厂规模越大，常规活性污泥法的优势就越大。A2/O法的要紧缺点是处置单元多，操作治理复杂，专门是污泥厌氧消化要求高水 平的治理，消化进程产生的沼气是可燃易爆气体，更要求平安操作，这些都增加了治理的 难度。但由于大型污水厂背靠大城市，技术力量强，治理水平较高，能知足这种要求，因此常规活性污泥法的缺点可不能成为限制利用的因素。工艺流

15、程考虑到进水量较大而水中杂质含量不是专门大，故省略初沉池直接进入_:格栅 1提升泵房 沉砂池消毒剂混合液回流接触池好氧池自氧池厌氧池砂水分离二沉池图工艺流程简图3工艺流程设计计算设计流量计算平均流量：Qa=200000m3/d=8333.3 m3/h= m3/s 2 7总转变系数：Kz=0Tr(Qa 平均流量，L/s)Qa二 2.7一 23150.11.设计流量Qmax：Qmax= KzX Qa= X 200000 =230000 m3/d =m3/h =2 m3/s设备设计计算中格栅格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处置构筑物的负荷，用来去除 那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较

16、粗大的悬浮物，并保证后续处置设施能正常运行的 装置。设计规定：(1)水泵处置系统前格栅栅条间隙，应符合以下要求：1)人工清除 2540mm2)机械清除1625mm3)最大间隙40mm(2)在大型污水处置厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一样应采纳机械精渣格栅倾角一样用450750 o机械格栅倾角一样为 600700 o(4)通过格栅的水头损失一样采纳0.15m。(5)过栅流速一样采纳 1.0m/so设计计算：2.66sin600oo 880.026 1.2 0.9B为(1)设格栅前水深h = m,过栅流速v =0.9 m/s,栅条间隙宽度b=6 m，栅条倾角a =60 格栅数N

17、=1,那么栅条间隙数n为Qmax , sin n Nbhv设栅条宽度为S = 0.01 m,那么栅槽宽度B=S(n-1)+bn= X (88-1)+ x 88=m(2)水流通过格栅的水头损失为4/32v sin 2g式中Eh 水流通过格栅的水头损失(m );k 系数，格栅受污堵塞后，水头损失增大倍数，一样k = 3；形状系数，本设计中，栅条采纳锐边矩形断面，B =;将各参数数值代入上式，计算得，E h = m,取三h =格栅总高度H为 H = h + h2 +Eh式中h2栅前渠道超高，取那么栅槽总高度为 H = + + =m。(4)栅槽总长度L为H1L l1 l2 2.0 1.0-tg式中1i

18、 进水管渠道渐宽部份长度(m ); 1i (B B)/2tg 1, B为进沟渠宽，取，1为进沟渠展开角，一样用 20。；1i (B BJ/2tg 尸(3.16 2.00)/2tg20o =l2 栅槽与出沟渠道渐缩长度(m ), l2 l2 = ;Hi栅前槽高(m ), Hi = h + h2=+=1.5m；将各参数代入，计算得 L = m0 (5)每日栅谓量W:设每日栅渣量为5m3/1000m3, Kz=86400 qVmax WiKz 100086400 0.05 2.6621.15 10003=10.00m /d30.2m /d采纳机械精渣 提升泵房提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在

19、整个污水处置流程进程中流过，从而达到污水的净化。设计计算：选才5 5台水泵(4台利用，1台备用)流量要求：Qo Qmax/n 1.15 200000/(24 4) 2396m3/h选取500QW2600-15-160型潜污泵扬程/m流量/(m3/h)转速/(r/min)轴功率/kw出口直径/mm效率/%152600745160500污水提升泵房的集水池容积:V Qmax 5 60/n2.667 5 604200m3设集水池的有效水深为 3m,那么集水池的面积为:V 200h 366.67m2考虑到500QW2600-15-160型潜污泵的安装最小池口尺寸为 的检修保护空间。选择集水7的长为18

20、m,宽为6m。1950X 1600, 2台泵之间留1m集水池平面尺寸 ：L B 18m 6m爱惜水深，实际水深细格栅(1)设格栅前水深h = m,过栅流速v =0.9 m/s,栅条间隙宽度b=08 m ,栅条倾角=60 格栅数N=2,那么栅条间隙数n为n QmaxVs2.66 Jsin60172Nbhv 2 0.008 1.0 0.9设栅条宽度为S = 05 m,那么栅槽宽度B为B=S(n-1)+bn=x (172-1)+x 172=m(2)水流通过格栅的水头损失为4/32h k - sinb 2g式中Eh 水流通过格栅的水头损失(m );k 系数，格栅受污堵塞后，水头损失增大倍数，一样 k

21、= 3； 形状系数，本设计中，栅条采纳锐边矩形断面，B =;将各参数数值代入上式，计算得，E h = 0.139m, ME h = 4m格栅总高度H为 H = h + h2 +Eh式中h2栅前渠道超高，取那么栅槽总高度为 H = + + =1.41m。(4)栅槽总长度L为H1L 11 12 2.0 1.0-tg式中1i 进水管渠道渐宽部份长度(m ); 1i (B B1)/tg 1, Bi为进沟渠宽，取，1为进沟渠展开角，一样用 20。；1i (B B1)/tg 尸(2.23 1.50)/tg20o=ml2 栅槽与出沟渠道渐缩长度(m ), l2 l2=m；Hi栅前槽高(m ), Hi= h

22、+ h2=+=1.3m；将各参数代入，计算得 L = m0 (5)每日栅谓量W:设每日栅渣量为3/1000m3,取Kz =86400 qVmax WiKz 100086400。07 2.6621.15 1000=14.00(m3/d)0.2m3/d采纳机械精渣 沉砂池沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重较大的颗粒，保证后续处置构筑物的 正常运行。沉砂量可选1530m3/106m3,含水率为60%,容重为1500kg/m3;砂斗贮砂时刻为2天, 宜重力排砂；斗壁与水平面的夹角不该小于 55o；排砂管直彳不该小于 200mm；贮砂斗不 宜太深，应与排砂方式要求，整体高程布置相适应。池底坡度一

23、样为,当设置除砂设备时，可依照设备要求考虑池底形状。沉砂池的超高不该小于。设计计算:(1)污水在沉砂池中停留时刻t=50s,那么沉砂池总有效容积 V为:V Qmaxt2.662 50 133.1m3(2)污水在池中水平流速v = /s,那么水流断面积 A为:A QmaxV2.66228.87m0.30(3)设有效水深h2 =m ,那么沉砂池总宽度B为:A /h2 =m(4)设沉砂池4格,b(5)沉砂池的池长 L每格池宽B/4 = 2.00mvt= X 50= 15m(6)沉砂室所需容积QmaxXT86400 2.662 30 2 86400Kz1061.15 10612.00m3(7)每一个沉

24、沙斗容积：设每一分格有 2个沉沙斗V。1200 1.50m34 22h3a2 赢 a1(8)沉沙斗各部份尺寸：设斗底宽a1=0.5m,斗壁与水平面的夹角为60q斗高h3=m 沉沙斗上口宽：2 1.0 0.5 1.65m tg60o沉沙斗容积:V0 h3-(S1 S2S2) 吗1.65 2.77 0.52.1.65 2.77 0.52) 1.96m3 TOC o 1-5 h z 33(9)沉沙室高度：采纳重力排沙，设池底坡度为，坡向沙斗，h3 h3 0.0612h30.06(L2a2 a)/21.00.06 (15 2 1.65 0.2)/21.34m(10)池高：Hh1h2 h3；几一超高(m

25、);h3一贮砂室高度(m)Hh1h2 h3 0.3 1.34 1.1 2.74m(11)验算最小流速：在最小流速时，只用一格工作Qmin2.01vmin 1.36m/ sn1Wmin1 0.8 1.85沉砂池底部的沉砂通过吸砂泵，送至砂水分离器，脱水后的清洁砂粒外运，分离出来的水回流至泵房。3.2.5 A2/O 工艺 一、设计流量 Q=200 000m3/d (不考虑转变系数)二、设计进水水质 COD=300mg/L; BOD5(S0)=200mg/L; SS=180mg/L; NH3-N=35mg/L ; TP=L3、设计出水水质COD=60mg/L; BOD5(Se)=20mg/L; SS

26、=20mg/L; NH3-N=15mg/L ; TP=L4、设计计算 (1)BOD5污泥负荷 N=(kgMLSS d) (2)回流污泥浓度XR=8000mg/L污泥回流比R二(4)混合液悬浮固体浓度 X -RXr -0- 8000 3000mg/L 1 R 1 0.6(5)反映池容积VQS0NX200000 2000.20 3000=66666.7m3(6)反应池总水力停留时刻66666.72000000.33d8h(7)各段水力停留时刻和容积30.2 66666.7= 13333.3m厌氧：缺氧：好氧=1:1:3缺氧池水力停留时刻t缺厌氧池水力停留时刻t厌0.2 8.0=1.6h,池容V厌0

27、.2 8.0 =1.6h,池容 V缺0.2 66666.7= 13333.3m3好氧池水力停留时刻t好0.6 8.0= 4.8h,池容V好0.6 66666.7= 40000m3QTP0200000 3.9(8)厌氧段总磷负荷-=0.0325kgTN /(kgMLSS?d)X/3000 8000(9)反映池要紧尺寸反映池总容积V 66666.7m3设反映池2座，每座设计2组并联。单组池容V单V/4 66666.7/4 16666.7m3有效水深h 4.5m单组有效面积S单16666.7 3703.7m2h 4.5采纳5廊道式推流式反映池，廊道宽b 9.0m单组反映池长度L 包3703482.3

28、0m B 5 9.0校核：b/h 9.0/4.5 2 (知足 b/h 1 2)L/b 82.30/9.0 9.14 (知足 L/b 510)取超高为，那么反映计池总高 H = 4.5 1.0= 5.5m(10)反映池进、出水系统算1)进水管单组反映池进水管设计流量Qi Q/2 200000/(2 86400) 1.157m3/s管道流速v 1.2m/s管道过水断面面积 A Q1/v 1.157/1.2 0.964m24 0.964 -1.11m取进水管管径DN1100mm校核管道流速v Q 甘心1.22m/sA (121)22)回流污泥渠道单组反映池回流污泥渠道设计流量QrQR R Q 0.6

29、2000003 , 0.347m / s4 86400渠道流速v 1.2m/s管道过水断面面积 A Q1/v 0.347/1.2 0.289m24A 4 0.289官径 d 4一 =0.607m取回流污泥管管径DN600mm3)进水井反映池进水孔尺寸：进水孔过流量 Q2(1 R) Q (1 0.6)50000 =0.926m3/s44 86400孔口流速v 0.6m/s孔口过水断面积A Q 0926 = 1.542 m2 v 0.6孔口尺寸取1.5 1.0m进水竖井平面尺寸2.5m 4.0m4)出水堰及出水竖井。 按矩形堰流量公式：3Q3 0.42.2gbH31.86bH 吃Q3(1 RQR

30、内)-2-34.165m /s4.165 23 () = 0.396m；1.86 9.03 (;1.86b)2式中 b 9.0m堰宽, H 堰上水头高，H出水竖井平面尺寸4.0m 4.0m5)出水管单组反映池出水管设计流量Q5 Q2 1.851m3/s管道流速v 1.2m/s管道过水断面积A Q5些1.5425m2 v 1.2管径 d 4A 4 1.5425=1.402m3.14掏出水管管径DN1400mm校核管道流速v511.203m/sA 1.4 2 ()2(11)曝气系统设计计算1)设计需氧量AOR。量-剩余污泥中AOR=(去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量)+ (NH3-N硝

31、化需NH3-N的氧当量)-反硝化脱氮产氧量每日产生的生物污泥量 YXvss Q(So Se) 200000(2001 Kd0.520)1 0.05 510 3 14400kg/d生物合成需氮量为12% 14400 1728kg/d折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为:1728 1000200000 8.64mg/L反硝化 NO3 N 量 NO3 35 8.64 15 11.36mg/L所需去除氮量SNO311.36 200000/1000 2272kg/d碳化需氧量D1DiQ(S。 S)40.23 51 e1.42Xvss=200000 (0.20 0.03)40.23 51 e1.42 1

32、4400= 29305.92kgO2/d硝化需要量D2D24.6Q(No= 4.6 200000Ne) 0.56 Xvss(35 15) 0.001 0.56 1440g 10336kgO2/d反硝化脱氮产生的氧量D3 2.6Q NO3 2.6 200000/1000 11.36=5907.2kgO2/d总需要量AOR D1 D2 D3 29305.92 10336 5907.2=33734.72kgO2/d=1405.61kgO2 / h 去 除1kgBOD5的需氧量AOR33734.72Q(So S) 200000 (0.20 0.02)0.937kgO2/kgBOD52)标准需氧量采纳鼓

33、风曝气，微孔曝气器。选取HGB型橡胶膜微孔曝气器工作条件充氧能力服务面积f (m2)水深H (m)风量(m3/h)充氧能力qc (kg/h)氧利用率 e ( %)理论动力效率Ekg/ (kw h)23曝气器敷设于池底，距池底，淹没深度 m,AOR Cs(2o)SOR (Csm(T) Cl) 1.024(T20)=57027.24kgO2/d = 2376.14kgO2 / h好氧反映池平均时供气量氧转移效率Ea=20%,计算温度T=25C。33734.72 9.170.82 (0.95 0.909 9.12 2) 1.0245. SOR2376.143Gs100= 100= 39602m /h

34、0.3Ea0.3 203）所需空气压力pp h1 h2 h3 h4 h 0.2 3.8 0.4 0.5 4.9m式中 几h2 0.2m供风管到沿程与局部阻力之和h3=3.8m 曝气器淹没水头h4 0.4m曝气器阻力h 0.5m富裕水头依照供气量和压力选用四台 RF-350罗茨鼓风机4）曝气器数量计算（以单组反映池计算） 按供氧能力计算所需曝气器数量。取工作风量为：2m3/h SOR 2376.14h1 =4014（个）4 qc 4 0.148核算：曝气器实际风量：39602 4 4014 2.5m3/h曝气机实际效劳面积： 9 82.3 3/4014 0.55m25）供风管道设计供风干管道采纳

35、环状布置。 1 _13 ,3流量 Qs Gs 39602 = 9900.5m /h 2.75m /s 44流速v 10m/ s管径 d 4QS4 2.75 0.59mv10 3.14取干管管径DN550mm单侧供气（向单侧廊道供气）支管Q弹=1 Gs 39602 3300.2m3/h 0.917m3/s3412流速v 10m/ s管径 d4Q-,4 0.917=0.34mv 10取支管管径为DN300mm双侧供气 Q魂=2QsJ|=1.834m3/s流速v 10m/ s管径 d .4QS双4 1.834= 0.48mv . 10取支管管径DN=450mm(12)厌氧池及缺氧池设备选择(以单组反

36、映池计算)，厌氧池和缺氧池设导流墙，将厌氧 池和缺氧池分成4格。每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5W/m3池容计算。厌氧池有效容积V厌=82.3 9 4.5= 3333.3m3缺氧池有效容积V厌=82.3 9 4.5= 3333.3m3混合全池污水所需功率为 5 (3333.3 3333.3)=33333.3W选取8台12型潜水推流器。型号叶轮直径(mm)电动机功率 (kW)转速(r/min)外形尺寸(mm)(kg)121800381300X 1800 X 1800300(13)污泥回流设备污泥回流比R 0.6污泥回流量 Qr RQ 0.6 200000= 120000m3/d 5000m3

37、 / h设回流污泥泵房1座，内设5台潜污泵(4用1备)单泵流量 QrJ|=1Qr=1 5000= 1250m3/h44选取选取400QW-1250-5-30型潜污泵扬程/m流量/(m3/h)转速/(r/min)轴功率/kw出口直径/mm效率/%5125098030400(14)混合液回流设备 1)混合液回流泵混合液回流比%=2混合液回流量 QR RjQ 2 200000= 4000000m3/d 16666.67m3/h设混合液回流泵房2座，每座泵房内设5台潜污泵(3用2备) TOC o 1-5 h z 入1 Qr 13 .单泵流量 Q= =- 16666.67= 2777.8m /h 326

38、水泵扬程依照竖向流程确信。取扬程 H=2m选取550QW-3500-7-110型潜污泵扬程/m流量/(m3/h)转速/(r/min)轴功率/kw出口直径/mm效率/%73500745110550 TOC o 1-5 h z 2）混合液回流管。混合液回流管设计Q6用Q = 2 Q = 1.85lm3/s 22泵房进水管设计流速采纳v 1.0m / s管道过水断面积A 吧1.851m2v 1.04 A4 1.851 彳官径 d J J=1.53m取泵房进水管管径 DN1600mm校核管道流速v 旦 1.851 =0.92m/sd2 一 1.62 443）泵房压力出水总管设计流量Q7 Q6 1.85

39、1m3/s设计流速采纳v 1.2m/s管道过水断面积 A=2=L851 = 1.54m2v 1.2管径d4A 4 1.54 ,=1.4m取泵房压力出水管管径 DN 1400mm3.2.6二沉池.设计要求1）二次沉淀池是活性污泥系统的重要组成部份，它用以澄清混合液并回收，浓缩活性污 泥，因此，其成效的好坏，直接阻碍出水的水质和回流污泥的浓度.因为沉淀和浓缩成效不行，出水中就会增加活性污泥悬浮物，从而增加出水的BOD&度；同时回流污泥浓度也会降低，从而降低曝气中混合及浓缩阻碍净化成效 .2）二沉池也有别于其他沉淀池，除进行泥水分离外，还进行污泥浓缩，并由于水量水质 的转变，还要临时贮存污泥，由于二

40、沉池需要完成污泥浓缩的作用，往往所需要的池面积 大于只进行泥水分离所需要的面积.3)进入二沉池的活性污泥混合液浓度(20004000mg/L),有絮凝性能，因此属于成层 沉淀，它沉淀时泥水之间有清楚的界面，絮凝体结成整体一起下沉，初期泥水界面的沉速 固定不变，仅与初始浓度有关.活性污泥的另一个特点是质轻，易被出水带走，并容易产 生二次流和异重流现象，使实际的过水断面远远小于设计的过水断面.4)由于进入二沉池的混合液是泥，水，气三相混合液，因此沉降管中的下降流速不该该 超过/s.以利于气，水分离，提高澄清区的分离成效.池体设计计算二沉池为周边进水，周边出水，幅流式沉淀池，共 4座。二沉池面积按表

41、面负荷法计 算，水力停留时刻t=3h,表面负荷为1m3/ (m2?h-1)1)图二沉池设计草图二沉池表面面积Q8333.3Nq/41.0=2083.3m2二沉池直径D町2083.3/ 14 51.6m,取 55m2)实际水面面积旦- = 2375m2 43)实际表面负荷/ Qq nF8333.3 =0.88m3/ m2 ?h23754)单池设计流量Qq8333.322083.3m45)回流污泥浓度为Xr8000mg / L混合液浓度 X Xr r/1 r80000.6/1 0.63000mg/ L ,为保证污泥回流浓二沉池的存泥时刻不宜小于 2h,Tw 4.0h ,二沉池污泥区所需存泥容积 V

42、WTw(1 R)QoX 4 (1 0.6) 2083.3 3000X Xr3000 80003636.3m3采纳机械刮吸泥机持续排泥，设泥斗的高度 h41.0m 06）校核堰口负荷/q1Q02 3.6 D2083.32 3.61.67L/ s* m55校核固体负荷/q2(1 R)QqNw24(10.6) 2083.3 3 2423763101kg/(m * d)7）澄清区高度：设t1.5hh2QtF2083.32376151.32m按澄清区最小高度考虑1.5m8）污泥区高度：设t/1.5hh2/(1 R)QNwt/0.5(Nw Cu)F(1 0.6) 2083.3 3 1.51.15m0.5(

43、3 8) 23769)池边深度：h2 h2 h 0.3 1.51.15 0.3 2.95Mh2 3.5m10）沉淀池高度：设池底坡度为，污泥斗直径d=2m,池中）haD d55 20.05 - 0.05 1.33m,超高 h10.5m ,污泥斗高度 h422与池边落差1.0mh1 h2 h3 h40.5 3.5 1.33 1.0 6.33m2.进水部份设计1）进水管计算单池设计污水流量 Qi|=Q/4 2.315/4 0.579m3/s进水管设计流量 Qa = Q (1 R) 0.579 (1 0.6) 0.926m3/s选取管径DN1000mm4Q 进 4 0.926流速 v 2 =- =

44、1.18m/sD 1.02）配水槽计算 配水槽宽取取导流絮凝区停留时刻为600s, Gm20s 1 ,水温取 20oC , v 1.06 10 6m2/s,那么取得配水孔平均流速:vn2TvGm 2 600 1.06 10 6 20 0.71m/s孔径二50mm,t淀池内配水槽内孔数（mj）为:6644 0.926 m 0.710.05孔距为：3.14 556640.26m.出水部份设计 1)单池设计流量 Q单 = Q/4= 2.315/4 0.579m3/s 2）环形集水槽内流量q集=Q单/2 0.579/2 0.2895m3/s3）环形集水槽设计采纳周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水

45、口，平安系数k取集水槽宽度 b 0.9 （k?q集）0.4=0.59m M b 0.60m集水槽起点水深为hfe0.75b 0.45m集水槽终点水深为h冬1.25b 0.75m槽深取，采纳双侧集水环形集水槽计算，取槽宽 b=1.5m,槽中流速v 0.6m/s槽内终点水深 h4 q/vb 0.2895/0.6 1.5= 0.32m槽内起点水深h33 2hk3/h4 h42hk 3 aq2/gb2 3 1.0 0.28952 /(9.81 1.02) 0.204mh3 3 h42 2hk3/h4 3 0.322 2 0.204 3/0.320.538m校核：当水流增加一倍时，q=0.579 m3/

46、s , v=/sh4 q/vb 0.589/(0.8 1.5)= 0.49mhk 3aq2/gb23 1.0 0.5792 /(9.81 1.02)0.32mh3 3 h42 2hk3/h4 3 0.492 2 0.323 /0.49 0.72m设计取环形槽内水深为0.8m,集水槽总高为+ (超高)二旦 采纳90三角堰。4）出水溢流堰的设计采纳出水三角堰（90 ）,堰上水头（三角口底部至上游水面的高度）H=0.05m（HO）.每一个三角堰的流量 q1 1.4H12.5 1.4 0.052.5 = 0.00 0 7 83m3/s三角堰个数 n1 q集 /q10.2895/0.000783 370

47、(个)三角堰中心距(单侧出水)L1=L/n1(D 2b)/n1 3.14 (55 2 0.6)/370= 0.456m二、排泥部份设计单池污泥量总污泥量为回流污泥量加剩余污泥量回流污泥量 Qr QR 8333.3 0.6= 5000m3 / h剩余污泥量QS14400m3 /d 600m3/h3Q=Qr Qs 5000 600 5600m3 / h3Q单= Q总/4 700m3/h集泥槽沿整个池径为两边集泥其设计泥量为 q Q单/2 1400/2 700m3/h 0.194m3/s集泥槽宽 b 0.9q0.4 0.9 0.1940.4 0.47mM b 0.5m起点泥深 0.75b 0.75

48、0.5= 0.375m终点泥深 h2 1.25b 1.25 0.5 0.625m消毒接触池接触时间 t 30min ，设计接触池各部分尺寸1、接触池容积V3V=Qmaxt 9583.3 0.5 4791.65m2、采用矩形隔板式接触池4座n 4,每座7tk容积Vi 4791.65/4 1197.9m33、接触?6水深h 3m,单格宽b 5m水流长度 L 1197.9/(3 5) 79.86m设每座池分3 格那么池长：L 79.86/3 27.3m4、加氯间加氯量按每立方米投加5g 计，那么 W 5 200000 10 3 1000kg加氯设备选用 5 台 REGAL-2100 型负压加氯机(

49、4用 1 备) ，单台加氯量为 10kg/h污泥泵房二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外衣筒阀井中，然后由管道输送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。一、设计参数污泥回流比设计回流污泥流量120000m3/d剩余污泥流量的计算：WhQaSSe）bVXv（SSSSe）Qa50%;X、fXa ;a产率系数，可取；Qa平均流量；b活性污泥微生物自身氧化率，可取；V生化反映区有效容积；f可取；Xa好氧区混合液污泥浓度；SS）一进水悬浮物浓度；SS5出水悬浮物浓度。XV fXa 0.75 3000 2250mg/lW aQA（S0 Se）

50、bVXv （SS SSe） Qa 50%0.5 200000 （200 20） 0.1 40000 2250 （180-20） 200000 50%25000000g/d剩余污泥流量：QsWfXr250000000.75 80004166.7m3/d2、污泥泵回流污泥泵7台（5用2备），型号300QW潜水排污泵 剩余污泥泵2台（1用1备），型号210-7-7潜水排污泵 3、集泥池6min的出流量设计V 1000 6= 100m3601）容积 按1台泵最大流量时Q1 1202面积F 48mH 2.5取集泥池容积120m32）面积 有效水深H 2.5m ,6m集泥池长度取8m,宽度B %集泥池平面

51、尺寸L B=8m 6m集泥池底部保护水深为1.2m,实际水深为3.7m4、 泵位及安装排污泵直接置于集水池内，排污泵检修采纳移动吊架。3.2.9污泥浓缩池 1）污泥在最终处置前必需处置，而处置的最终目的是降低污泥中有机物含量并减少其水 分，使之在最终处置时对环境的危害减至最小限度，并将其体积减小以便于运输和处置 2）重力式浓缩池用于浓缩二沉池出来的剩余活性污泥的混合污泥 .3）按其运转方式分持续流，间歇流，池型为圆形或矩形 .4）浓缩池的上清液应从头回至初沉池前进行处置 .5）持续流污泥浓缩池可采纳沉淀池形式，一样为竖流式或辐流式.6）浓缩后的污泥含水率可到96%当为第一次沉淀池污泥及新鲜污泥

52、的活性污泥的混合污 泥时，其进泥的含水率，污泥固体负荷及浓缩后的污泥含水率，可按两种污泥的比例效应 进行计算.7）浓缩池的有效水深一样采纳 4ml当为竖流式污泥浓缩池时，其水深按沉淀部份的上升 流速一样不大于/s进行核算.浓缩池的容积并应按1016h进行核算，不宜太长.二沉池产生剩余活性污泥及其他处置构筑物排除污泥由地下管道自流入集流井，剩余 污泥泵（采纳地下式）将其提升至污泥处置系统。剩余污泥泵房将污泥送至重力浓缩池，浓缩池采纳竖流式；中心进水，周边出水，底部排泥；污泥含水率Pi=%;设计浓缩后含水率 P2=97%0浓缩池沉淀部份上升流速 v一样不大于/s,取/s；浓缩时刻T取10h。池数n

53、=20固体 负荷 q=75kgss/。浓缩池所需表面面积A:2A QsXr/q 4166.7 8/75 444.45m2那么直径为D4A 4 444.4516.82mn ， 2 3.14浓缩池有效水深h2为:h2 vT 0.0001 10 3600 3.6md4 48.22/20.1 1000中心进水管上升流速v/可可取为/s,那么中心进水管管径为:0.982m喇叭口直径为d1=m喇叭口高度为h/=m浓缩池底部设置污泥斗，直径可采纳D/4,污泥斗夹角可设置为50o,斗高为：h5 1.0m浓缩后污水流量为：Qs100PlP248.2299.6-97100-9741.79L/s浓缩后污泥量为：Qs

54、/-100 nQs1100 P2100 - 99.648.226.43L/s100-97浓缩池总深度：H 几h2 h3 h4 h5； h1一超高，取；h2一有效水深；h3一中心管 与反射板之间距离，取；h4缓冲层高度，取；h5泥斗高度。H h1 h2 h3 h4 h5 0.3 3.6 0.5 0.3 1.0 5.7m出水堰采纳锯齿形，堰口出流负荷不宜大于/（m-s）；出水堰前设置浮渣挡板和刮渣板为使得污泥进入底部泥斗，设置污泥浓缩机，选取NG 16型中心传动浓缩机3.2.10贮泥池采纳圆形贮泥池，贮存来自浓缩池的污泥量。天天污泥量为Q Qs/ 555.6m3/d ；贮泥池贮泥时刻 T=4h ;

55、那么有效容积为V QT 555.6 4/24 92.6m3。设贮泥池池高 h2 3m ,那么贮泥池表面积 F为2F V/h2 92.6/3 30.87m24F 4 30.87 ”贮泥池径DI , 6.3m o3.14贮泥池设置超声波液位计。距池底处安装潜水搅拌机以避免污泥沉积，选取 DOT075 型低速潜水推流器。1浓缩污泥提升泵房污泥泵提升流量 Q Qs/ 555.6 m3/d 23.15m3/h选取2台25-10-1型潜污泵（1用1备），放置于剩余污泥泵房中。2污泥脱水问进泥量Q,含水率P=97% ;计算泥饼重量Gw,含水率为P=75%;105.43 （1 97%）3 .Gw 66.67m

56、 /d1 75%选取6台LWD430W型卧螺离心式污泥脱水机（5用1备）。污泥脱水间长L=18m ,宽B=9m。要紧构建筑物与设备一览表序 号名称规格数量设建数主要设备LX B =设计流量Qd =200000m3/dHG-1200回旋式机械格栅1套 超声波水位计2套 螺旋压榨机（300） 1台1中格栅mX m2座栅条间隙d 26.0mm栅前水深h 1.2m过栅流速v 0.9m/s螺纹输送机（300） 1台 钢闸门（）4扇 手动启闭机（5t） 4台2进水泵 房LX B=mK m1座设计流里Q= m3/h单泵流重Q=2600m3/h设计扬程H=6mH2O 选泵扬程H= 15mH2O 1mH2O=9

57、800 Pa螺旋泵（ 1500mm,N60kW 5台，4用1备钢闸门（）5扇手动启闭机（5t） 5台手动单梁悬挂式起重机（2t ,Lk4nm 1 台3细格栅LX B=mK m2座设计流量Qd =200000m3/d栅条间隙d 8.0mm栅前水深h 1.0m过栅流速v 0.9m/sHG-1200回旋式机械格栅1套超声波水位计2套螺旋压榨机（300） 1台螺纹输送机（300） 1台钢闸门（）4扇手动启闭机（5t） 4台3平流沉 砂池LXBX H= 15nriX 8nriX m1座设计流量Q= m3/h 水平流速v= 0.3 m/s 后效水深H1= m 停留时间T= 50SQSL-400启闭机（）4

58、台 砂水分离器（）2台 AEVW调式出水堰（AEW-3000 12个4A2O池LX BX H = nnx nnx m4座设计流里Q= m3/h 停留时间T=8h BOD5污泥负荷 N=（kgMLSS d）12搅拌机32台HG即橡胶膜微孔曝气器18144 个5辐流式 二沉池DX H= 55nriX m4座设计流里Q= 2500m3/h 水力停留时间t=3h, 表面负荷为1m3/（m2?h-1）池边水深H1=mZBX-55型支座式周边传动双臂 吸泥机4台 撇湾斗4个6接触消 毒池LXBX H= nnX 15nriX 4m4座设计流里Q= m3/h停留时间T= h后效水深H1=3 m注水泵（QA 6

59、 m3/h ） 2台7加氯间LXB=12nriX 9m1座投氯量1000 kg/d氯库贮氯量按15d计REGAL-2100型负压加氯机5 台电动单梁悬挂起重机1台8回流及 乘U 余污泥 泵房（合 建式）LXB= 20mx 10m1座无堵塞潜水式回流污泥泵2台 钢闸门2扇手动单梁悬挂式起重机（2t）1 台套筒阀 DN800mm 1500mm 2 个电动启闭机（）2台手动启闭机（）2台无堵塞潜水式剩余污泥泵3台4劳动定员及其附属构筑物劳动定员污水厂人员编制系依照建设部 2001年城市污水处置工程项目建设标准进行确信。 建设标准规定：15万m3/d一级污水厂，每万 m3配备257人；510万m3/d

60、 级污水厂，每万 m3配备75人；1020万m3/d二级污水厂，每万 m3配备53人。污水厂人员编制表在舁 厅P机构设置人员(人)备注1管理及工程技术人员8厂长1副厂长2总工程师12直接生产人员60工程师6给排水、机电、自控污水处理值班工人15污泥处理值班人15中心控制室10化验室63辅助生产人员16机修电修4门卫2人员培训为了使本厂建成后高运转，专业技术人员和技术工人应在国内和与本厂工艺类似，且 运转治理好的城市污水处置厂进行时刻培训。技术治理为了使本工程运行治理达到所要求的处置成效、降低运行本钱的目的，除按上述的组 织机构进行行政治理外，还必需增强技术治理。.会同市政环保部门监测污水系统水