大学康城一期工程Ⅳ标段模板计算书

1、大学康城一期工程标段广东省五华一建厦门分公司编制日期2006-06-20施工组织设计（方案）审批表工程名称大学康城一期工程标段结构形式剪力墙结构面 积80067m2层 数26/19层建设单位厦门夏商房地产有限公司施工单位广东省五华一建厦门分公司编制部门大学康城一期工程标段项目部编制人编制时间2006年06月20日报审时间2006年6月23日审批项目： 模板设计及施工方案审批意见：项目技术负责人：项目技术专用章：年 月 日审批意见： 企业技术负责人： 公 章：年 月 日工程概况工程名称：大学康城一期工程标段。工程地点：厦门市集美区杏滨街道J2005G01地块。建设单位：厦门夏商房地产有限公司。设

2、计单位：中元国际工程设计研究院。施工单位：广东省五华县第一建筑工程公司厦门分公司工程规模：总建筑面积80067.07。总 工 期：540日历天质量等级：合格8#9#10#11#12#13#地下室层数上部19层上部26层上部26层上部19层上部19层上部19层建筑高度63.585.5585.2058.2058.9058.20-5.00建筑面积13776.310776.210820.77010.517223.714111.6616348结构体系剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙框架剪力墙模板的计算及施工参照建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑施工计算手册中国建筑工业出版社、建筑结构荷载规

3、范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）等规范。第一章 模板设计计算梁底模板计算书 一、参数信息 梁段信息: 取梁截面宽度B(mm):350；梁截面高度H(mm):900进行计算； 1.方木参数 方木截面宽度(mm):80；方木截面高度(mm):80； 方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木抗剪设计值ft(N/mm2):1.30； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.34；混凝土自

4、重(kN/m3):24.00； 钢筋自重(kN/m3):1.50；施工荷载(kN/m2):2.50； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.20；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.00； 3.面板参数 底模面板厚度(mm):18；底面板的弹性模量E(N/mm2):9500； 底面板抗弯强度值fc(N/mm2):13；底面板抗剪设计值ft(N/mm2):1.40； 侧面板厚度(mm):18；侧面板的弹性模量E(N/mm2):9500； 侧面板抗弯强度值fc(N/mm2):13；侧面板抗剪设计值ft(N/mm2):1.40； 4.其他参数 梁模板搭设形式:类型A钢管支撑； 梁底模板方木的间

5、距(mm):430；梁侧模板方木的间距(mm):430； 穿梁螺栓的计算跨度(mm):800； 穿梁螺栓(梁侧龙骨)的排数:1； 穿梁螺栓的直径(mm):M14； 梁截面宽度B(mm):350；梁截面高度H(mm):900； 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度

6、，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F，分别为 65.833 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F

7、1=19.200kN/m2，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 三、梁模板底模计算 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 350.0018.0018.00/6 = 1.89104mm3； I = 350.0018.0018.0018.00/12 = 1.70105mm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下： 1.强度计算 强度计算公式要求： 其中 - 梁底模板的强度计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； q - 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q1 = 1.20.340.35+24.000.350.

8、90+1.500.350.900.90=8.80kN/m； q2 = 1.42.500.350.90=1.10kN/m； q = q1+q2 =8.80+1.10 = 9.906kN/m； 最大弯矩计算公式如下: Mmax = -0.10ql2 Mmax = -0.109.9060.4302； =-0.183106/1.89104=9.691N/mm2；小于 f=13.000N/mm2,满足要求！ 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.69.9060.430=2.556kN； 截面抗剪强度计算值 T=

9、32556/(235018)=0.609N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2；小于 T=1.400N/mm2，满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: V=0.677ql4/100EI 其中 q = 0.340.35+24.000.350.90+1.500.350.90=8.152N/mm； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度： V = 0.6778.1524304/(10095001.70105)=1.168mm；小于 V = 430 / 250 = 1.720mm,满足要求! 四、梁模板底方木计算 梁底方木的高度 H = 80mm，梁底方木的宽度 B = 80m

10、m； 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 808080/6 = 8.53104mm3； I = 80808080/12 = 3.41106mm4； 梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下： 图 梁底方木计算简图 1.强度计算 强度计算公式要求： 其中，- 梁底方木的强度计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； P - 作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)； p1=1.20.34(0.35+20.90)+24.000.350.90+1.500.350.900.430.90=4.070kN； p2=1.42.500.350.430.90

11、=0.474kN； P = 4.070 + 0.474=4.544kN； 最大弯矩计算公式如下: M = pl/4 其中，梁底方木的跨度: L = 350+2300=950mm； M=4.544； =1.079106/8.53104=12.646N/mm2； 小于 f=13.000N/mm2,满足要求！ 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5P 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.54.544=2.272kN； 截面抗剪强度计算值 T=32.27103/(280 80)=0.53N/mm2；小于 T=1.30N/mm2，满足要求! 3.挠度计

12、算 最大挠度计算公式如下: V= pl3/48EI V 其中，P = 0.34(0.35+20.90)+24.000.350.90+1.500.350.900.43=3.768kN； 最大挠度: V = 3768.3059503/(4895003.41106)=2.08mm；小于 V=950/250 = 3.800mm,满足要求！ 五、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下： 图 梁侧模板计算简图 1.强度计算 强度计算公式要求： 其中，- 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； q - 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.

13、219.200.90+1.42.000.90)0.90=20.930kN/m； 最大弯矩计算公式如下: M = -0.1020.9300.4302； =0.387106/4.86104=7.963N/mm2； 小于 f=13.000N/mm2,满足要求！ 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q=0.620.9300.430=5.400kN； 截面抗剪强度计算值: T=35.40103/(290018)=0.50N/mm2；小于 T=1.40N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度计算公式: Vmax

14、 = 0.677ql4/100EI 其中， q = 19.200.90=17.28N/mm； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度： V = 0.67717.2804304/(10095004.37105)=0.963mm；小于 V = 430/250 =1.720mm,满足要求！ 六、穿梁螺栓计算 计算公式如下: N N = fA 其中，N - -穿梁螺栓所受的拉力； A - -穿梁螺栓有效面积(mm2)； f - -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N / mm2； 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为： A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许

15、拉力值为： N =170.00103105.0010-6=17.850kN； 穿梁螺栓承受最大拉力: N = (1.2 19.200.90 + 1.4 2.000.90)0.900.80/ 1 = 16.744kN；小于 N=17.85kN,满足要求！ 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距800mm。 每个截面布置 1 道穿梁螺栓。 梁底支架计算书 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.50。 一、参数信息: 梁段信息: 取梁截面宽度B(mm):350；梁截面高度H(mm):900进行计算； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m

16、):0.30； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):3.90； 梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.350； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.900； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm)

17、:430.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑方木的计算 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= 25.0000.3500.9000.430=3.386 kN； (2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.430(20.900+0.350) =0.324 kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.4

18、30=0.451 kN； 2.木方楞的传递集中力计算： 静荷载设计值 q=1.23.386+1.20.324=4.452kN； 活荷载设计值 P=1.40.451=0.632kN； P=4.452+0.632=5.084kN。 3.支撑方木抗弯强度计算： 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距(kN.m)M=5.0840.800/4=1.017； 木方抗弯强度(N/mm2)=1016778.000/85333.333=11.915； 小于木方抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，所以满足要求！ 4.支撑方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下:

19、Q = P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力(kN) Q=5.084/2=2.542； 截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=32541.95/(280.0080.00)=0.596； 小于截面抗剪强度设计值T=1.400N/mm2，满足要求！ 5.支撑方木挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 4.161kN； 最大挠度(mm)Vmax=4161.325800.003/(489500.003413333.33)=1.369； 小于l/250=800.00/250=3.2

20、00，所以满足要求！ 三、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 1.支撑钢管的强度计算： 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=5.084 kN； 计算简图如下： 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=0.800/0.430=2 经过简支梁的计算得到： 钢管支座反力 RA = RB=(2-1)/25.084+5.084=7.626 kN； 通过传递到支座的最大力为15.084+5.084=10.168 kN； 钢管最大弯矩 Mmax= 25.0840.800/8=1.017 kN.m； 截面应力 =1.01710

21、6/5080.000=200.153 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 四、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 五、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算

22、中R取最大支座反力，R=10.17 kN；R 12.80 kN,满足要求! 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =10.168 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.900=0.604 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=(0.90/2+(0.80-0.35)/2)0.800.00025.00=0.002kN； N =10.168+0.604+0.720+0.002=11.494 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i

23、 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中

24、心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11494.398/(0.207489.000) = 113.555 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 113.555 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； L

25、o/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11494.398/(0.381489.000) = 61.695 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 61.695 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！模板支架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):2.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):483.5

26、 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.18；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C35； 每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000； 计算楼板的宽度(m):5.70；计算楼板的厚度(m):0.18； 计算楼板的长度(m):5.00；施工平均温度(

27、):25.000； 4.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):600.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.0008.0008.000/6 = 85.33 cm3； I=8.0008.0008.0008.000/12 = 341.33 cm4； 方木楞计算

28、简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.6000.180 = 2.700 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.600 = 0.210 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 2.000)1.0000.600 = 1.800 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(2.700 + 0.210) = 3.492 kN/m； 集中荷载 p =

29、 1.41.800=2.520 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.5201.000 /4 + 3.4921.0002/8 = 1.067 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 2.520/2 +3.4921.000/2 = 3.006 kN ； 截面应力 = M /W = 1.067106/85333.33 = 12.498 N/mm2； 方木的计算强度为 12.498 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q =

30、3.4921.000/2+2.520/2 = 3.006 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 3.006103/(2 80.00080.000) = 0.705 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；小于 1.400 满足要求! 4.挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 2.910 kN/m； 集中荷载 p = 1.800 kN； 最大变形 V= 52.9101000.04 /(3849500.0003413333.333) + 1800.0001000.03 /( 489500

31、.0003413333.3) = 2.325 mm；小于 1000.000/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.4921.000 + 2.520 = 6.012 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.039 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.124 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.659 kN ； 截面应力 = 204.534 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.

32、000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.659 kN；小于12.80 kN,所以双扣

33、件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1093.900 = 0.427 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1801.0001.000 = 4.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.277 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，

34、活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.532 kN； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.532 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 c

35、m3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)计算 lo = (h+2a) (1) a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h + 2a = 2.000+20.100 = 2.200 m ； Lo / i = 2200.000 / 15.800=139.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.353 ； 钢管立杆受压强度计算值；=10

36、531.992/(0.353489.000) = 61.014 N/mm2；小于 f= 205.000满足要求！墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为主龙骨，即主龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值(kN/m2)：2.00；墙模板的总计算高度(m):H3.00 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(

37、mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M16； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞合并根数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00； 次楞合并根数:2； 4.面板参数 面板类型:胶合板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/

38、mm2):9500.00； 方木抗剪设计值ft(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇 混凝土侧压力。 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的

39、浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F， 分别为 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2， 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面 的大小,按支撑在内楞上的三跨连续

40、梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度验算 计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.300.90=21.330kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； q = q1 + q2 =21.330+0.756=22.086 kN/m； 面板的最大弯距：M =0.122.086300.0300.0= 1.99105N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/

41、mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 300.018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.99105 / 1.62104 = 12.270N/mm2；小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.抗剪验算 计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混

42、凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.300.90=21.330kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； q = q1 + q2 =21.330+0.756=22.086 kN/m； 面板的最大剪力： = 0.622.086300.0 = 3975.461N； 截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3975.461N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 300.0mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f

43、v = 13.000 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值: T =33975.461/(2300.018.0)=1.104N/mm2；小于面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。公式如下： q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 65.830.30 = 19.75N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板

44、的最大允许挠度值: = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67719.75300.004/(1009500.002.43105) = 0.469 mm；小于等于面板的最大允许挠度值 =1.200mm，满足要求！ 四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 808080/6 = 85.33cm3； I = 80808080/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图 1.内楞的抗弯强度验算 内楞采用均布荷载三跨连续梁按下式

45、计算： 其中， M-内楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.500.90=35.550kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q =(35.550+1.260)/2=18.405 kN/m； 竖楞的最大弯距：M =0.118.405500.0500.0= 4.60105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵

46、抗矩(mm3)，W=8.53104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值： = 4.60105/8.53104 = 5.392 N/mm2；小于内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.内楞的抗剪验算 最大剪力按均布线荷载三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -内楞最大受剪应力(N)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.500.90=35.550kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.

47、500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =35.550+1.260=18.405 kN/m； 内楞的最大剪力： = 0.618.405500.0 = 5521.473N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 5521.473N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 内楞截面的受剪应力计算值: fv =35521.473/(280.080.0)=1.294

48、N/mm2；小于内楞截面的抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2，满足要求！ 3.内楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 65.830.50/2=16.46 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面厚度方向的惯性矩(mm4)，I=3.41106； 内楞的最大挠度计算值: = 0.67732.92/2500.004/(1009500.003.4

49、1106) = 0.215 mm； 小于内楞的最大允许挠度值 =2.000mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图 4.外楞抗弯强度验算 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.265.83+1.42.00)0.300.50/2=5.52kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm； 外楞最大弯矩:M = 0.1755521.476

50、00.00= 5.80105 N/mm 其中 - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 5.80105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: = 5.80105/5.08103 = 114.125 N/mm2；小于外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！ 5.外楞的抗剪验算 公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载

51、: P = (1.265.83+1.42.00)0.300.50/2=5.521kN； 外楞的最大剪力： = 0.655521.473 = 2.15103N； 外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 2.15103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 外楞截面的受剪应力计算值: =32.15103/(280.0100.0)=0.404N/mm2；小于外楞截面的抗剪强

52、度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！ 6.外楞的挠度计算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 65.830.300.50/29.87 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面厚度方向的惯性矩(mm4)，I=1.22105； 外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.97101/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.

53、955mm；小于外楞的最大允许挠度值 =2.400mm，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得： 穿墙螺栓的直径: 16 mm； 穿墙螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2； 穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 0.170144 = 24.480 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N = 19.750 kN。小于 N=24.480kN， 满足要求！柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成,

54、第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):350.00；柱模板的总计算高度:H = 3.30m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值(kN/m2)：2.00； 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面宽度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度H方向竖楞数目:2； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:钢楞；截面类

55、型:圆钢管483.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00； 竖楞合并根数:2； 4.面板参数 面板类型:胶合板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft

56、(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板设计简图 计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇 混凝土侧压力。 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

57、H - 模板计算高度，取3.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F， 分别为 65.833 kN/m2、79.200 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2， 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按 简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截 面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大面板为计算对象，进行计算； 其中柱

58、截面宽度B方向竖楞间距最大 l= 307 mm，且竖楞数为 4 面板为大于 3 跨； 因此柱截面宽度B方向面板按均布荷载下的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.面板抗弯强度验算 柱截面宽度H方向面板按均布荷载三跨连续梁用下式计算最大弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =307.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.310.90=21.828kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.310.90=0.774kN/m； q = q1 + q2 =21.828+0.774

59、=22.601 kN/m； 面板的最大弯距：M =0.122.601307307= 2.13105N.mm； 面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 307.018.018.0/6=1.66104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： = M/W = 2.13105 / 1.66104 = 12.849N/mm2；小于面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2,满足要求！ 2.面板抗剪

60、验算 最大剪力按均布荷载三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =307.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.310.90=21.828kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.310.90=0.774kN/m； q = q1 + q2 =21.828+0.774=22.601 kN/m； 面板的最大剪力： = 0.622.601307.0 = 4163.146N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N