碗扣式支架安全计算书

1、佛山市南海区工贸大道建设工程(MK2+103.95MK2+206.68)框构桥模板支架安全专项施工方案编制:复核:审核:中铁二十二局集团第一工程有限公司佛山市南海区工贸大道建设工程项目部一、工程概况二、编制依据二、施工方案四、主行车道框构桥模板支架强度、刚度、稳定性计算计算参数：模板面板计算模板支撑木方的计算托梁的计算（一）、（二）、（三）、（四）、9.11（五）、模板支架荷载标准值（立杆轴力）（六）、立杆的稳定性计算（七）、风荷载作用下的内力计算五、非机动车道及人形通道框构桥模板支架强度、刚度、稳定性计算（一）计算参数：（二）、模板面板计算（三）、模板支撑木方的计算（四）、托梁的计算（五）、

2、模板支架荷载标准值（立杆轴力）（六）、立杆的稳定性计算（七）风荷载作用下的内力计算六、侧墙模板受力计算（一）侧墙模板基本参数（二）、（三）、（四）、（五）、七、施工要求墙模板荷载标准值计算墙模板面板的计算.墙模板龙骨的计算.对拉螺栓的计算施工准备（一）、（二）模板支架搭设（三）、脚手架拆除八、脚手架质量检查与验收九、安全与日常维护管理.十、应急救援预案131315.1616171820.2223252525.26274.353638框构桥模板支架安全专项施工方案一、工程概况佛山市南海区工贸大道建设工程设计为四孔分别独立的框构桥下穿广茂铁路及贵广、南广高铁，中间两孔为主行车道

3、，两侧两孔为非机动车道及人行通道。主行车道为双向8车道，单孔结构净高9.0米，净宽17.0米，底板厚1.3米，顶板厚1.2米，侧墙墙身厚1.0米。非机动车道及人形通道单孔净高6.0米，净宽7.0米，底板厚0.8米，顶板厚0.6米，侧墙墙身厚0.7米。二、编制依据中铁第四勘察设计院集团有限公司提供的施工图纸；工贸大道建设工程实施性施工组织设计；施工合同；建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ-130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012；钢结构设计规范GB50017-200

4、3；混凝土结构设计规范GB50010-2010；建筑地基基础设计规范GB50007-2011；建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008。三、施工方案框构桥采用就地浇筑工艺，框构桥主体箱身分上中下三部分，分三次浇注成型第一次浇筑底板（边墙下部倒角以上30cm）,第二次浇筑边墙（边墙上部倒角以下30cm）,第三次浇筑顶板。外侧搭设双排脚手架，并设步行梯，方便安装钢筋、模板和人员上下，外侧双排脚手架混凝土浇筑时不受力。1、主行车通道框构主体模板支架方案选定：顶板浇筑拟采用满堂碗扣式脚手架，碗口脚手架规格为48mm*3.5mm,直接搭设在浇筑成型的底板混凝土上。支架立杆纵向间距为0.6米，横

5、向间距为0.9米，步距1.2米；立杆顶端设置可调托架，托架顶采用150mm*150mm方木做为纵梁，纵梁上铺100mm*100mm方木，其上铺18mm厚竹胶板做为底模，方木净间距200mm。为保证支撑的稳定性，在其纵横方向上设置剪刀撑，每4.8米设置一道；在支架的底部和顶部各设置一道水平剪刀撑。侧墙模板面板采用大块组合钢模，外龙骨采用双钢管48mmX3.5mm。采用16mm圆钢拉筋，间距500*500mm。（具体布置见下图）。r5-ST|*fa*it-ru-JuY-.-*.J.1dr4,d-*7%/Z-/1y/7/yLZ尸、S.ZXp、jr/、*、JZpK/k/、/X/.、jA/AZ屮*Xiw

6、WwwfwSifwSifsirSirwiw机动车道碗扣式脚手架平面布置图A-A机动车道碗扣式脚手架布置图B-B非机动车道碗扣式脚手架布置图2、非机动车道框构主体模板支架方案选定：顶板浇筑拟采用满堂碗扣式脚手架，碗口脚手架规格为48mm*3.5mm,直接搭设在浇筑成型的底板混凝土上。支架立杆纵向间距为0.9米，横向间距为0.9米，步距1.2米；立杆顶端设置可调托架，托架顶采用150mm*150mm方木做为纵梁，纵梁上铺100mm*100mm方木，其上铺18mm厚竹胶板做为底模，方木净间距300mm。为保证支撑的稳定性，在其纵横方向上设置剪刀撑，每4.8米设置一道；在支架的底部和顶部各设置一道水平

7、剪刀撑。侧墙模板面板采用大块组合钢模，外龙骨采用双钢管48mmX3.5mm。采用16mm圆钢拉筋，间距500*500mm。（具体布置见下图）。rA非机动车道碗扣式脚手架平面布置图500120(12W120(11M305：800A-A非机动车道碗扣式脚手架布置图B-B非机动车道碗扣式脚手架布置图四、主行车道框构桥模板支架强度、刚度、稳定性计算（一）、计算参数：钢管允许应力为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00模板支架搭设高度为9.0m,立杆的纵距b=0.60m,立杆的横距l=0.90m,立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,

8、弹性模量26000.0N/mm2。木方100X100mm间距200mm,木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用150X150mm木方。模板自重0.50kN/m2，钢筋混凝土自重26.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2、OQQQ图1梁板支撑架荷载计算单采用的钢管类型为48X3.5。钢管惯性矩计算采用匸MD4-d4)/64,抵抗距计算采用W=MD4-d4)/32D。、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算静荷载标准值q1=26.000X

9、1.200X0.600+0.500X0.600=19.020kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)X0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh2/6=60.00X1.80X1.80/6=32%0cm截面惯性矩I=bh3/12=60.00X1.80X1.80X1.80/12=2；.16cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算f=M/Wf其中f其中f面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；面板的最大弯距（N.mm）;面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;M

10、=0.100ql2其中q其中q荷载设计值（kN/m）；经计算得到M=0.100X(1.20X19.020+1.40X2.700)X0.200X经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.106X1000X1000/32400=3.284N/mm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求!（2）抗剪计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600X(1.20X19.020+1.4X2.700)X0.200=3.192kN截面抗剪强度计算值T=3X3192.0/(2X600.000X18.000)=0.443N/mm截面抗剪强度设计值2T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算TT,满足要求!（3）挠度计算4v=0.

11、677ql4/100EIv=l/250面板最大挠度计算值v=0.677X19.020X200/(100X6000X291600)=0.118mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m):qH=26.000X1.200X0.200=6.240kN/m模板的自重线荷载(kN/m):qi2=0.500X0.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)X0.200=0.900kN/m静荷载q1=1.20X6.2

12、40+1.20X0.100=7.608kN/m活荷载q2=1.40X0.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+7.608)X0.600=5.321kN木方的计算计算公式如下：均布荷载q=P/l=5.321/0.600=8.868kN/m2最大弯矩M=0.1ql2=0.1X8.87X0.60X最大剪力Q=0.6ql=0.6X0.600X8.868=3.192kN最大支座力N=1.1ql=1.1X0.600X8.868=5.853kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh2/6=10.00X10.00X10.00/6=166%7

13、cm截面惯性矩I=bh3/12=10.00X10.00X10.00X10.00/12=8S；.33cm式中：b为木方截面宽度，h为木方截面高度。木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.319X106/166666.7=1.92N/mm木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=3X3192/(2X100X100)=0.479N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计

14、算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.290kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677X6.290X/(600.0X9000.00X8333334.0)=0.074mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（四）、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算集中荷载取木方的支座力P=5.853kN均布荷载取托梁的自重q=0.216kN/m。05帥凡f、r卩、f7厂PVfQrfk片r、aju,l、l4.18kN|111J(1/900900托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=29.202kN经过计

15、算得到最大变形V0.254mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：421；.75cm截面抵抗矩W=bh2/6=15.00X15.00X15.00/6=5620cm截面惯性矩I=bh3/12=15.00X15.00X15.00X15.00/12:式中：b为木方截面宽度，h为木方截面高度。顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=2.402X106/562500.0=4.27N/mm顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值截面抗剪强度计算值T=3X17398/(2X150X150)=

16、1.160N/mm截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm顶托梁的抗剪强度计算满足要求！顶托梁挠度计算最大变形v=0.254mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求！、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN):NG1=0.150X9.000=1.348kN模板的自重(kN):NG2=0.500X0.600X0.900=0.270kN钢筋混凝土重(kN):NG3=26.000X1.200X0.600X0.900=16.848kN经计算得到,静荷载标准值Ng=(NG1+NG2+NG3)=18.466kN。

17、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值Nq=(2.500+2.000)X0.600X0.900=2.430kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力设计值,N=25.56kN计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；立杆净截面面积,A=4.890cmW立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.00m；h最大步距，h=1.20m;l0计

18、算长度，取1.200+2X0.000=1.200m;入由长细比，为1200/16=76;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到0.749;经计算得到(T=25561/(0.749X489)=69.799N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算of,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：+0.9风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式Mw=1.4Wklal02/8-Pd0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5X1.4Vklal0/16其中Wk风荷载标准值(kN/m2).Wk=uzXusXw0=0.300X1.000X0.24仁0.072和肝h立杆的步距，

19、1.20m;la立杆迎风面的间距，0.60m;lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m;风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5X1.4X0.072X0.600X;风荷载产生的弯矩Mw=1.4X0.072X0.600X1.200-XNw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2X18.466+0.9X1.4X2.430+0.9X1.4X0.004/0.900=25.227kN经计算得到(T=25227/(0.749X489)+4000/5080=69.612N/mm厶；考虑风荷载时立杆的稳定性计算尺f,满足要求！、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.0

20、72X0.900X1.200=0.078kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.600X0.078=0.156kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200X1.200+0.600X0.078=0.175kN支撑架的步数n=7节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.175+(7.000-1)X0.175=1.222kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000X0.156=1.093kN架体自重为1.348kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重，满足要求！结论：经计算，主行车道模板支架方案的选定满足设计及规范要求。五、非机动车道及人形通道框构桥模板支架

21、强度、刚度、稳定性计算（一）计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.0m,立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距l=0.90m,立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量26000.0N/mm2。木方100X100mm间距300mm,木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用150X150mm木方。模板自重0.50kN/m2，钢筋混凝土自重26.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.5

22、0kN/m2。%OOOOO,QIOO图2梁板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48X3.5。钢管惯性矩计算采用匸MD4-d4)/64,抵抗距计算采用W=MD4-d4)/32D。、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算静荷载标准值q1=26.000X0.600X0.900+0.500X0.900=14.490kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)X0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh2/6=90.00X1.80X1.80/6=48.6cm截面惯

23、性矩I=bh3/12=90.00X1.80X1.80X1.80/12=4；.74cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100X(1.20X14.490+1.40X2.250)X0.300X经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.185X1000X1000/48600=3.803N/mm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求!抗剪计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0

24、.600X(1.20X14.490+1.4X2.250)X0.300=3.697kN截面抗剪强度计算值T=3X3697.0/(2X900.000X18.000)=0.342N/mm截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算TT,满足要求!挠度计算4v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大挠度计算值v=0.677X14.490X30/(100X6000X437400)=0.303mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m):q11=26.000X0.600X0.300=4.68

25、0kN/m模板的自重线荷载(kN/m):qi2=0.500X0.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)X0.300=0.750kN/m静荷载qi=1.20X4.680+1.20X0.150=5.796kN/m活荷载q2=1.40X0.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+5.796)X0.900=6.161kN2.木方的计算计算公式如下：均布荷载q=P/l=6.161/0.900=6.846kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1X6.85X0.90X最大剪力

26、Q=0.6ql=0.6X0.900X6.846=3.697kN最大支座力N=1.1ql=1.1X0.900X6.846=6.778kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh2/6=10.00X10.00X10.00/6=166%7cm截面惯性矩I=bh3/12=10.00X10.00X10.00X10.00/12=8；.33cm式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.555X106/166666.7=3.33N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=

27、0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh1,RJLFlrii-rsr、rsrFs,n,(,f、,r19001900k900B托梁计算简图托梁弯矩图（kN.m）8.180078.1800710.1262312.142401.291.223.453.395.625.555.555.623.393.451.221.2912.143D4310.123268.08710托梁剪力图（kN）托梁剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下托梁变形计算受力图托梁变形计算受力图经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=22.693kN

28、托梁变形图（mm）经过计算得到最大变形V0.200mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh2/6=15.00X15.00X15.00/6=562%0cm41；.75cm截面惯性矩I=bh3/12=15.00X15.00X15.00X15.00/12式中：b为木方截面宽度，h为木方截面高度。顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.949X106/562500.0=3.47N/mm顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值截面抗剪强度计算值T=3X12429/(

29、2X150X150)=0.829N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm顶托梁的抗剪强度计算满足要求！顶托梁挠度计算最大变形v=0.200mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求！、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN):NG1=0.166X6.000=0.995kN模板的自重(kN):NG2=0.500X0.900X0.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=26.000X0.600X0.900X0.900=12.636kN经计算得到,静荷载标准值Ng=(NG1+

30、NG2+NG3)=14.036kN。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值Nq=(2.500+0.000)X0.900X0.900=2.025kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力设计值，N=19.68kN计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;A立杆净截面面积，A=4.890cmW立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mma立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

31、h最大步距，h=1.20m;l0计算长度,取1.200+2X0.300=1.800m;入由长细比，为1800/16=114;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.497;经计算得到（T=19678/（0.497X489）=81.023N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算cvf,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式2MW=1.4Wklal0/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5X1.4Vklal0/16其中Wk风荷载标准值（kN/m2）；Wk=uzXusXw0=0.300X1.000X0.

32、24仁0.072&肝h立杆的步距，1.20m;la立杆迎风面的间距，0.90m;lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m;风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5X1.4X0.072X0.900X;风荷载产生的弯矩Mw=1.4X0.072X0.900X1.800-区Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2X14.036+0.9X1.4X2.025+0.9X1.4X0.014/0.900=19.414kN经计算得到（T=19414/（0.497X489）+14000/5080=82.386N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算cvf,满足要求！（七）风荷载作用下的内力计算架体

33、中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.072X0.900X1.200=0.078kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900X0.078=0.104kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200X1.200+0.900X0.078=0.130kN支撑架的步数n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.130+（4.000-1）X0.130=0.521kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.000X0.104=0.416kN架体自重为0.995kN结论：经计算，非机动行车道及人形通道模板支架方案的选定满足设计及规范要求。六、侧墙模板受力计算（一）侧墙模板基本参

34、数计算断面宽度1.0米，高度9.0米，模板面板采用组合大块钢模，外龙骨采用双钢管48mmX3.5mm。采用16mm圆钢拉筋，间距500*500mm。面板剪切强度222125.0N/mm2,抗弯强度215.0N/mm2,弹性模量206000.0N/mm2。双钢管剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。侧墙模板组装示意图（二）、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.28/VFF=ycH其中yc混凝土的重力密度，取2

35、5.000kN/m3;t新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;T混凝土的入模温度,取25.000C；V混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m;B混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=22.130kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F1=1.00X22.140=22.140kN/m考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值：2F2=1.00X4.000=4.00N/m2。、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面

36、板的按照外龙骨支撑连续梁计算。面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。荷载计算值q=1.2X22.140X0.600+1.40X4.000X0.600=19.301kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=11.980cm3l=54.300cm419.30kN/mJll*B5060506050605060(506000000060000000600iIniiriiiiIiiiiii弯矩图(kN.m)9.929.650.00193460.270.27M汀霜39469.650.009.92剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：13.28kN/mIII5

37、060506050605060(506000000060000000600BillIIIII11IIIIII1I变形计算受力图0.1380.866弐一飞一-一二一-卫-y匚变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.000kNN2=19.574kNN3=3.186kNN4=11.383kNN5=9.186kNN6=9.775kNN7=9.617kNN8=9.659kNN9=9.648kNN10=9.652kNN11=9.648kNN12=9.659kNN13=9.617kNN14=9.775kNN15=9.186kNN16=11.383kNN17=3.186kNN18=19.57

38、4kNN1g=0.000kN最大弯矩M=最大变形V=0.866mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=2.412f=M/W=2.412X1000 x1000/11980=201.336N?mm面板的抗弯强度设计值f，取215.00N/mm面板的抗弯强度验算ff,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3X9923.0/(2X600.000X2.800)=6.601N/mm2截面抗剪强度设计值T=125.00N/mm面板抗剪强度验算TT,满足要求!挠度计算面板最大挠度计算值v=0.866mm面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!、墙模板龙骨的计算外龙骨承受

39、内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取横向支撑钢管传递力。*fa1nE.I500I500I50.0-119.57kN19.57kN19.57kNBA支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管弯矩图（kN.m）11.1711179.799.798418.418.418.419.799.7911.171.17支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下13.47kN13.47kN13.47kNA_500500支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax最大变形vma

40、x=0.310mm最大支座力Qmax=18.196kN抗弯计算强度f=M/W=1.674X106/10160.0=164.76N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求！、对拉螺栓的计算计算公式：N摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第三、四步大横杆和小横杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑扎防护栏杆及挡脚板并挂安全网保护。3、支架的搭设除了按顺序搭设外，还得注意下列事项：(1)按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；及时与结构拉结或临时支顶，以确

41、保搭设过程的安全；拧紧扣件(拧紧程度要适当);有变形的杆件和不合格的扣件(有长度、扣接不紧等)不能使用；搭设工人必须佩挂安全带；随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大；没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以防发生意外。、脚手架拆除模板支架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：对支架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除支架安全的隐患,应先对支架进行修整和加固，以保证支架在拆除过程中不发生危险；在拆除支架时，应先清除脚手板(或竹笆板)上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。支架在拆除前，

42、应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，支架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆-;竹脚手板-；剪刀撑-；大横杆-；小横杆-;立杆。外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；拆除支架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；(7)拆除脚手架时，在坠落范围内应有明显禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；

43、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。拉杆孔眼封堵拆模后，拉杆孔眼用微膨胀砂浆人工用钢筋插捣密实进行封堵。八、脚手

44、架质量检查与验收1、材质要求碗口脚手架材质必须符合建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)规定的材质标准。2、脚手架检查与验收脚手架的检查与验收应严格按照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)第8条检查与验收相关条款及城市桥梁工程施工与质量验收规范(CJJ2-2008)表543模板支架安装允许偏差检查表进行检查验收，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理签字后，方能交付使用。九、安全与日常维护管理1、安全管理要求脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核

45、合格的专业架子工。上岗上员应定期体检，合格者方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方可准许使用。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上。严禁悬挂起重设备。(5)当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范规定进行。安全网应按有关规定搭设和拆除。在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件；主节点处的纵、横向水平杆；交叉支撑、水平架；加固杆件

46、：剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆、封口杆等等；栏杆。不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。工地监时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005)的有关规定执行。搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁操作人员入内。2、日常维护管理要求脚手架大多在露天使用，搭拆频繁，耗损较大，因此必须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等各项工作，才能降低损耗率，提高周转次

47、数，延长使用年限，降低工程成本。日常维护管理要求如下：使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收，分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫。钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖。扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱、钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内。弯曲的钢杆杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换。做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理。钢管外壁在温度较大地区(相对温度大于75%)，应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每隔24年涂刷一次，每次

48、涂刷二遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜铰钵防锈，使用35年保护层剥落后应再次镀锌。没有镀锌条件时，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。井架垫木与天轮梁、地轮架等应配套专用，木制作应做好防腐处理，钢制作应涂红丹及防锈涂料。搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏。脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上小配件要及时收捡起来。健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种：由架子工班(

49、组)管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极的奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗。由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。十、应急救援预案1、目的为了贯彻实施安全第一，预防为主”的安全方针，高度超过24m落地式扣件钢管脚手架工程应根据本方案第3条危险源识别与监控措施，采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度。2、应急领导小组此危险性较大