W型空气压缩机设计

1、4.2.3盖侧气体力的计算395.5计算飞轮矩56引言空气压缩机是指压缩介质为空气的压缩机，主要作用是为生活、生产提供源源不断地、具有一定压力的压缩空气。作为一种工业装备，压缩机广泛应用于石油、化工、天然气管线、冶炼、制冷和矿山通风等诸多重要部门；作为燃气涡轮发动机的基本组成元件，在航空、水、陆交通运输和发电等领域随处可见；作为增压器，已成为当代内燃机不可缺少的组成部件。在诸如大型化肥、大型乙烯等工艺装置中，它所需投资可观，耗能比重大，其性能的高低直接影响装置经济效益，安全运行与整个装置的可靠性紧密相关，因而成为备受关注的心脏设备1。压缩机按工作原理可分为容积式和动力式两大类；按压缩级数分类，

2、可分为单级压缩机、两级压缩机和多级压缩机；按功率大小分类，可分为微小型压缩机、中型压缩机和大型压缩机。按压缩机的结构形式可分为立式、卧式和角度式。而且角度式又可分为L型、V型、W型、扇形和星型等。不同形式的压缩机具有其鲜明的特点，根据其工作原理的不同决定了其不同的适用范围2。空气压缩机的选择主要依据气动系统的工作压力和流量。起源的工作压力应比气动系统中的最高工作压力高20%左右，因为要考虑供气管道的沿程损失和局部损失。如果系统中某些地方的工作压力要求较低，可以采用减压阀来供气。空气压缩机的额定排气压力分别为低压（0.7MPal.OMPa）、中压（l.OMPalOMPa）、高压（lOMPalOO

3、MPa）和超高压（lOOMPa以上），可根据实际需求来选择。常见使用压力一般为0.7l.25MPa3。空气压缩机应用范围极为广泛，且由资料显示国内需求量呈上升趋势，是中小型工业用压缩机一个庞大的族群。中、小型微型工业用往复活塞式压缩机有着相同的传动部件基础上变换压缩级数和气缸直径，迅速派生出多品种变形产品的便利条件。不仅其容积流量、排气压力变化多端，通过适当调整部分零部件材质还可以压缩多种气体，大为扩展服务领域4。活塞式压缩机与其他类型的压缩机相比，特点是（1）压力范围最广。活塞式压缩机从低压到超高压都适用，目前工业上使用的最高工作压力达35OMPa,实验室中使用的压力则更高。（2）效率高。由

4、于工作原理不同，活塞式压缩机比离心式压缩机的效率高很多。而回转式压缩机由于高速气流阻力损失和气体内泄漏等原内，效率亦较低。（3）适应性强。活塞式压缩机的排气量可在较广泛的范围内进行选择；特则是在较小排气量的情况下，要做成速度型，往往很困难，甚至是不可能的。此外，气体的重度对压缩机性能的影响也不如速度型那样显著，所以同一规格的压缩机，将其用于不同介质时，较易改造57。根据机械部JB1407-85微型往复活塞式空气压缩机基本参数规定，额定排气压力分为0.25MPa、0.4MPa、0.7MPa、l.OMPa、1.25MPa和1.4MPa几个档次，并规定了相应的单级、双级压缩所对应的公称容积流量（公称

5、排气量）。但目前1.0MPa、1.25MPa和1.4MPa的压缩机产品相对较少，无法满足用户对不同压力空气气源的需要。因此，本课题设计一种排气压力为1.2MPa，排气量为0.6m3/min的微型压缩机，旨在我国现有的小型压缩机产品品种的基础上，开发相关的压缩系列产品，以填补两级空气压缩机产品的空白，符合压缩机制造行业拓展新产品的开发意向。本课题的设计任务是在常温下对空气进行压缩，进气压力为大气压，压缩后排气压力为12MPa，排气量不低于06m3/min。为满足设计及技术要求，综合考虑，本设计采用W型二级压缩，油润滑，冷却方式为风冷式。设计内容包括总体结构设计、热力学计算、主要零部件结构设计、动

6、力学计算和飞轮设计五个方面。其中总体机构设计方面主要包括结构方案选择、气缸排列形式、运动机构的结构选择、级数选择、压缩机转数、行程的确定和驱动选择；主要零部件结构设计主要包括活塞组件的设计、曲轴结构、连杆部件的设计和气缸设计；动力学计算主要是计算各级平均切向力，然后根据不同方案级数的布置，进行叠加计算总平均切向力，选择最优方案，确定飞轮距；飞轮设计主要是通过根据机器允许的旋转不均匀度、飞轮距的大小和冷却所需风量，参照工厂图纸进行尺寸结构设计812。总体结构方案设计设计往复活塞式压缩机时应符合以下基本原则：（1）满足用户提出的排气量、排气压力，及有关使用条件的要求；（2）有足够长的使用寿命，足够

7、高的使用可靠性；（3）有较高的运转经济性；（4）有良好的动力平衡性；（5）维护检修方便；（6）尽可能采用新结构、新技术、新材料；（7）制造工艺性良好；（8）机器的尺寸小、重量轻。活塞式压缩机的结构方案由下列因素组成：（1）机器的型式；（2）级数和列数；（3）各级气缸在列中的排列和各列间曲柄错角的排列。选择压缩机的结构方案，应根据压缩机的用途、运转条件、排气量和排气压力、制造厂生产的可能性、驱动方式以及占地面积等条件，从选择机器的型式和级数入手，制订出合适的方案。总体设计的任务：选择结构方案、主要参数、相应的驱动方式以及大体确定附属装备的布置。2.1气缸排列的型式压缩机气缸有多种排列型式，按气缸

8、轴线布置的相互关系分为：卧式、立式、L型、V型、W型、星型和对称平衡型。卧式、对称平衡型压缩机动力平衡性能较好，运转较平稳，宜用于大、中型压缩机；立式压缩机现仅用于中、小型和微型，使机器高度均处于人体高度便于操作的范围内，且中型压缩机主要用于无油润滑结构；L型、V型、W型、星型等角度式压缩机则适用于中、小型和微型。L型、V型、W型、星型等角度式压缩机共同的优点是（1）各列的一阶惯性力的合力可用装在曲轴上的平衡重达到大部分或完全平衡。因此，机器可取较高的转数。（2）气缸彼此错开一定角度，有利于气阀的安全与布置。因而使气阀的流通面积有可能增加。中间冷却器和级间管道可以直接装在机器上，结构紧凑。（3

9、）角度式压缩机可以将若干列的连杆连接在同一曲拐上，曲轴的拐数可减少，机器的轴向长度可缩短，因此主轴颈能采用滚动轴承。本设计属于微型中压压缩机常规设计，综合考虑其设计参数（压缩介质、排气量及排气压力）及市场现状，采用W型结构。运动机构的结构活塞式压缩机的运动机构有：无十字头与带十字头两种。无十字头运动机构的特点是：结构简单、紧凑，机器高度较低，相应的机器重量较轻，一般不需要专门的润滑机构。但是无十字头的压缩机只能作成单作用的，所以气缸容积的利用不充分（因为活塞与气缸之间，只在活塞的一侧形成工作腔），气体的泄漏量也较大，气缸工作表面所受的侧向力也较大，因而活塞易磨损，另外，气缸中的润滑油量也难于控

10、制。无十字头的压缩机一般只适于作成立式、V型、W型和扇形的结构。当压缩机的功率大于（120150）kW时，无十字头的压缩机的重量要超过有十字头的压缩机，而且结构也较复杂。因此，无十字头压缩机只在小功率范围内采用。在小型移动装置中用的压缩机，要求轻便紧凑以便于搬动，多选用无十字头的运动机构。带十字头运动机构的特点是：由于带有十字头，气缸工作表面不承受连杆传来的侧压力，所以，气缸与活塞间的摩擦和磨损较小，充分利用了气缸容积，润滑油易于控制；可以设置填料密封，所以，气体地泄漏量较小，特别是对于易燃、易爆、有毒的气体，只能采用此种结构。当然，带十字头的压缩机增多了十字头、活塞杆及填料等部件，使机器的结

11、构复杂，高度和重量也相应增加。一般固定式的压缩机功率都较大，特别是工艺流程中用的压缩机，要求机器长期连续运转，所以多用带十字头的压缩机。我国固定式动力用空压机，排气量在（10100）m3/min、功率在（60630）kW之间的都是带十字头结构。化工、石油等部门工艺流程中使用的压缩机都带有十字头。本设计为功率较小的W型空气压缩机设计，考虑到以上因素，故采用无十字头的运动机构。级数选择及各级压力比的分配工业用的气体，有时需要较高的压力，此时需采取多级压缩。多级压缩有下列优点：（1）降低排气温度；（2）节省功率消耗；（3）提高气缸容积系数；（4）降低作用在活塞上的最大活塞力。在选择压缩机的级数时，一

12、般一般应遵循下列原则：使压缩机消耗的功最小、排气温度应在使用条件许可的范围内、机器重量轻、造价低。要使机器具有较高的热效率，则级数越多越好（各级压力比越小越好）。然而级数增多，则阻力损失增加，机器总效率反而降低，结构也更加复杂，造价便大大上升。因此，必须根据压缩机的容量和工作特点，恰当地选择所需的级数和各级压力比。本设计为W-0.6/12型压缩机，根据市场常用压缩机型式，选择级数为二级。列数选择在活塞式压缩机中，一个连杆所对应的气缸活塞组即为一列。压缩机按列数的多少分成单列和多列两类。压缩机列数的选择，主要决定于排气量、排气压力、机器的型式和级数。立式结构可以制成单列和多列压缩机；卧式结构可以

13、制成单列和双列压缩机；对称平衡型结构只能制成多列压缩机，而且列数必须是偶数；对置型结构只能制成多列压缩机。W型结构只能制成多列压缩机，即单重W型和双重W型，其他型式类似。各级气缸的排列应根据下述原则进行：（1）要求各列往返止点的活塞力相等。这时，曲柄连杆机构利用充分，重量较轻，惯性力较小，机械效率较高。由于往返行程的功也大致相等，因而飞轮较轻。（2）通过布置气缸排列，达到使气体的内泄漏和外泄漏尽可能小的目的。本设计采用W型结构，如前所述，只能制成多列压缩机，采用单重W型结构。25压缩机转速和行程的确定转速和行程的选取对机器的尺寸、重量、制造难易和成本有重大影响，并且还直接影响机器的效率、寿命和

14、动力性能。如果压缩机与驱动机直接连接，则也影响驱动机的经济性和成本。近代设计活塞式压缩机的总趋势是提高转速。转速、行程和活塞平均速度的关系式如下2-1)nS30式中：C活塞平均速度，m/s；mn压缩机转数，r/min；S活塞行程，m。活塞式压缩机设计中，在一定的参数和使用条件下，首先应考虑选择适宜的活塞平均速度，因为（1）活塞平均速度的高低，对运动机件中的摩擦和磨损有直接的影响。对气缸内的工作过程也有影响。（2）活塞速度过高，气阀在气缸上难以得到足够的安装面积，所以气阀、管道中的阻力损失很大，功率的消耗及排气温度将会过高。严重地影响压缩机运转的经济性和使用的可靠性。移动式压缩机为尽量减少机器重

15、量和外形尺寸，所以取活塞速度为（45）m/s,而本设计就属于此类。由于微型和小型压缩机，为使结构紧凑，而只能采用较小行程，所有较高转数，但活塞平均速度却较低，只有2m/s左右。本设计采用2m/s。在一定的活塞速度下，活塞行程的选取，与下列因素有关：排气量的大小；机器的结构型式；气缸的结构。现代活塞式压缩机的行程与活塞力之间，按统计与分析，有下列关系：S=AP（2-2）式中：P活塞力，t；A系数，其值在0.0650.095之间，较小值相应于短行程的机器，较大值相应于长行程的机器。现代活塞式压缩机使用的气阀，都是随着气缸内气体压力的变化而自行开、闭的自动阀。气阀是活塞式压缩机的关键部件之一，气阀的

16、优劣直接影响压缩机的性能。自70年代以来，国外微型空气压缩机开始普遍采用舌簧阀，以代替盘状阀或环状阀。在70年代末期开始，我国对这项技术进行了研究和推广。舌簧阀具有排气系数高、比功率低、寿命长、噪声小、制造工艺简单等优点。但舌簧阀相对盘状阀或环状阀寿命低，选择转速时要综合考虑。选择压缩机转速时应注意到惯性力的影响，惯性力的大小与转速成平方关系；通常应遵循惯性力不超过活塞力的原则（因为运动部件的强度是按活塞力来计算的）。另外转数过高对阀片、活塞环、填料的使用寿命也会产生不利影响。一般说来，活塞力较大的机器，转数相应地较低，因为活塞力较大则运动部件的尺寸和重量也相应的增加，惯性力增长的程度往往显著

17、地超过活塞力增长的程度。此外，由于各种机构的压缩机的动力平衡性不同，所以转数也会有所区别。另外，压缩机与驱动机直联时，应顾到驱动机的额定转数。综合考虑本设计中的上述因素，取压缩机的行程为s=0.065m、转速为n=800r/min,而气阀则选用舌簧阀。2.6压缩机润滑方式的选择压缩机中,在零件相互滑动的部位,如活塞环与气缸、填料与活塞杆、主轴承、连杆大头瓦以及连杆小头衬套等处,要注入润滑剂进行润滑,以达如下目的：（1）减小摩擦功率,降低压缩机功率消耗；（2）减少滑动部位的磨损,延长零件寿命；（3）润滑剂有冷却作用,可导走摩擦热,使零件工作温度不过高从而保证沿动部位必要的运转间隙,防止滑动部位咬

18、死或烧伤,（4）用油作润滑剂时,尚有防止零件生锈的作用。设计和选择润滑系统的基本要求是：（1）要有可靠的供油装置。要保证有适量的润滑油输送至各运动部位；（2）系统中要有便了检查供油情况的部位和仪表；（3）要有使润滑油净化的过滤装置；（4）供油管路的布置要紧凑、整齐,便于拆装和清洗,同一管路中管件的选择要力求划一。按气缸是否用油润滑,压缩机的润滑方式可区分为油润滑和无油润滑两种。全无油润滑压缩机其实是指所有运动摩擦副均不采用液体润滑剂润滑,排出的压缩气体是洁净无油的一种动力机械。其特征是由气缸缸体、气缸盖、活塞、连杆、曲轴、曲轴箱等组成；铝合金或铸铁缸体采用表面处理工艺提高了表面硬度；连杆的两端

19、采用轴承结构提高了整机的使用寿命。采用自润滑材料制成,不需添加润滑油,排出的气体不含油污,不污染作业环境和工作介质,使压缩机的工作范围更加广泛,适用一切需要高净化气源行业使用。根据压缩机的结构特点,所采用的有油润滑方式大体可分为两种:飞溅润滑和压力润滑。飞溅润滑多用于小型无十字头压缩机中。其特点是气缸与运动部件的摩擦面均靠装在连杆上的甩油杆,将油甩起飞溅到个润滑部位进行润滑,气缸和运动部件的润滑剂只能采用同一种润滑油,气缸内带油量较大。压力润滑多用于大、中型带十字头的压缩机中。这种润滑分为两个独立系统,即气缸和填料部位是用供油压力较高的注油器供油润滑,而其它运动部件的润滑则是靠油泵连续供油。鉴

20、于前述内容,由于本设计是微小型的压缩机,考虑使用材料的成本,制造的工艺复杂程度等因素，本设计采用有油润滑方式，并结合两种有油润滑方式各自的特点，具体采用飞溅润滑方式。2.7压缩机驱动的选择活塞式压缩机的驱动包括驱动机和传动装置。驱动方式与压缩机的结构方案和主要参数的选择有着密切的关系，在选择压缩机结构方案和主要参数时，应该同时考虑驱动方式的选择。活塞式压缩机驱动机可分三类（1）电动机异步交流电动机或同步交流电动机；（2）活塞式发动机内燃机或蒸汽机；（3）旋转式发动机燃气轮机或蒸汽轮机。在活塞式压缩机中，用得最普遍的是电动机驱动。以市场现有同类产品为对照，本设计选择电动机作为驱动机，传动装置为皮

21、带传动综上所述：本设计结构型式为W型，属角度式压缩机。此类压缩机结构紧凑，每个曲柄销上装有两根以上的连杆，曲轴结构简单、轴向长度较短，并可采用滚动轴承，主要适用于中、小型及微型压缩机。W型合理的列间夹角为60，在此前提下，若能保证各列往复运动质量相等，有利于惯性力的平衡。压缩机结构方案示意图如图2.1所示，结构方案采用两级置中式结构。电动机转速取n=800r/min。作用方式选用单作用式，无十字头。图2.1压缩机结构方案示意图热力学计算初步确定各级排气压力和排气温度3.1.1初步确定各级压力多级压缩过程中，常取各级压力比相等，这样各级消耗的功相等，而压缩机的总耗功也最小。各级压力比按下式确定。

22、8=%(3-1)it式中：8任意级的压力比；i8总压力比；tz级数。总压力比：8=1.3/0.1=13t各级压力比：8=13=3.611在实际压力比的分配中，为保证末级排气温度不致过高，可将末级(第二级)的压力比取小些。即取8=3.252则第一级的压力比8=13/3.25=41各级名义进、排气压力及压力比已经调整后列表如下表3-1各级名义进、排气压力及压力比级数名义进气压力名义排气压力名义压力比p1(MPa)p2(Mpa)I0.10.44II0.4133.253.1.2初步确定各级排气温度各级排气温度按下式计算n-1/、T=T8n(3-2)dsi式中：Td级的排气温度，K；dTs级的吸气温度，

23、K；sn压缩过程指数。在实际压缩机中，压缩过程指数可按以下经验数据选取。对于大、中型压缩机：n=k对于微、小型空气压缩机：n=(0.90.98)k空气绝热指数k=1.4，则n二(0.90.98)k二(1.261.372)，取n=1.30各级名义排气温度计算结果列表如下。级数名义吸气温度t名义压力压缩过程名义排气温度t2CK比指数n)nCKI2029341.301.377130403II403133.251.301.313138411表3-2各级排气温度3.2确定各级的进、排气系数3.2.1计算容积系数九v容积系数是由于气缸存在余隙容积，使气缸工作容积的部分容积被膨胀气体占据而对气缸容积利用率产

24、生的影响。九二1a(sI-1)(3-3)v式中：九一容积系数；Va相对余隙容积；s压力比。各级膨胀过程指数m按下表计算。表3-3不同压力下的m值进气压力(105Pa)任意k值时k=1.40时1.5m二1+0.5(k1)1.21.54m二1+0.62(k1)1.25410m二1+0.75(k1)1.31030m=1+0.88(k1)1.3530m=k1.40m=1+0.5(k1)=1+0.5(1.41)=1.21m=1+0.62(k1)=1+0.62(1.41)=1.252根据不同的气阀结构，选用各级的相对余隙容积a值。采用环状气阀时，一般a值在下列范围内选取：低压级a二0.070.12，中压级

25、a二0.090.14，高压级a二0.110.16。采用舌簧阀的微小型压缩机，a二0.030.04。影响a的主要因素为在相同的活塞线速度和排气量情况下，高转速短行程的相对余隙容积，要比低转速长行程的相对余隙容积大得多。2）气阀在气缸上的布置方式不同，相对余隙容积也不同。气阀布置在气缸端面上的相对余隙容积较小，气阀径向布置或倾向布置在气缸的相对余隙容积较大。（3）各类型气阀，在安装直径相同时，具有不同的余隙容积。环状阀比舌簧阀的相对余隙容积大。（4）一般直径大的气缸具有较小的余隙容积。（5）多级压缩机中，高压级的相对余隙容积要比低压级的相对余隙容积大。根据本设计的技术要求，选用舌簧阀结构，由上述经

26、验选取各级相对余隙容积：a=0.03,a=0.035。12由此，各级九计算如下v九=1a（&m-1）=1-0.03（412-1）=0.9348v111九=1-a（em2-1）=1-0.035（3.25可-1）=0.9451v2223.2.2确定压力系数由于进气阻力和阀腔中的压力脉动，使吸气终了时气缸内的压力低于名义进气压力，从而产生的对气缸利用率的影响。影响压力系数九的主要因素一个是吸气阀处于关闭状态时的弹簧力，另一个是进p气管道中的压力波动。在多级压缩机中，级数愈高，压缩系数九应愈大。对于进气压p力等于或接近大气压力的第一级，进气阻力影响相对较大，可在九=0.950.98范围内p选取，第二级

27、进气阻力相对于气体压力要小的多，可在九=0.981.0范围内选取。p故在本设计当中，选取：九=0.95，九=0.97。p1p23.2.3确定温度系数温度系数九的大小取决于进气过程中加给气体的热量，其值与气体冷却及该级的T压力比有关，一般行=0.920.98。如果气缸冷却良好，进气过程中加入气体的热量少,则九取较高值；而压力比高，即气缸内的各处平均温度高，传热温差大，造成实际气T缸容积利用率低，九取较低值。T影响九的因素包括T（1）压力比大者，九取小值。T（2）冷却效果好时，九取大值，水冷却比风冷却的九大。TT（3）高转速比低转速的压缩机，九大。T（4）气阀阻力小时，九取大值。T（5）大、中型压

28、缩机九取大值，微、小型压缩机九取小值。TT考虑到本设计为油润滑结构，且为风冷。故选取：九=0.96，九=0.94。T1T23.2.4确定泄漏系数泄漏系数表示气阀、活塞环、填料以及管道、附属设备等因密封不严而产生的气体泄漏对气缸容积利用率的影响。泄漏系数的取值于气缸的排列方式、气缸与活塞杆的直径、曲轴转速、气体压力的高低以及气体的性质有关。对于一般有油润滑压缩机，k广0.900.98；无油润滑压缩机，九/二0.850.95。影响勺的因素包括（1）大直径气缸，k取大些，小直径气缸k取小些。ll（2）有油润滑压缩机，k取大些，无油润滑时，k取小些。（3）高转速压缩机，k取大些，低转速压缩机k取小些。

29、（4）压力高，级数多，k取小些相反可取大些。本设计为油润滑，故选取：kl1二0.98，k12二0.95o3.2.5确定各级排气系数k按下式计算dkv0.93480.9451k0.950.97pkT0.960.94kl0.980.95k=kkkk0.83550.8187dvpTlk=kkkk（3-4）dvpTl表3-4各级排气系数级数III3.3确定各级气缸的行程容积3.3.1凝析系数卩的确定（pi当压缩机进口含有水蒸气（或其它蒸汽），气体经过压缩，蒸汽的分压将会提高，当压缩机的蒸汽分压超过冷却器气体出口温度下的饱和蒸汽压时，气体中的蒸汽将冷凝而析出水分。水分的析出会影响第一级以后各级的吸气量。

30、计算时，如不考虑水分的析出，将会使得实际压力同计算结果不相同。进口气体的相对湿度以石家庄市的空气相对湿度为准，查文献5附表56国内各地空气计算参数，以太原、天津等地的空气平均相对湿度为参照，取0=0.6。1有、无水析出的判别式3-5)3-6)3-7)p匚豊vp则无水析出，卩=iTOC o 1-5 h z1Bipbi甲sipb刍pb.则有水析出，卩i1bibi甲si若本级前有水析出，则本级吸入的为饱和气体，凝析系数可按下式计算pepp|H=si1biXsi-申1Pppsibisi式中：p,p分别为一级和i级在进口温度下的饱和蒸汽压,MPa；bibip,p分别为一级和i级的名义吸气压力，MPa；s

31、isie,e分别为一级和i级进口气体的相对湿度。ii查文献表3-5得：p二0.002337MPa,p二0.007375MPa。bib2已得：P二0.1MPa,p二0.4MPa。sis2第一级从大气中吸气，无析水问题，故卩二1。ei第二级析水系数为0.40.6x0.002337x=0.005609p0.1b2二级进气水蒸气分压小于二级进气温度下的水蒸气饱和蒸汽压，故二级无水析出卩二1。e23.3.2抽气系数r的确定oi有抽气卩1，无抽气卩二1。oioi本设计中间无抽、加气，故卩二卩二1。o1o23.3.3压缩机行程容积的确定压缩机第I级的气缸行程容积按下式计算VV=(3-8)H1九d1式中：Vd

32、压缩机的排气量，m3/min；d九一压缩机第一级的排气系数。d1多级压缩机其余各级的气缸行程容积按下式计算V气2o2XX2XV(3-9)H2九pTDd2s2s1式中：p,p分别为一级和二级的名义吸气压力，MPa；s1s2T,T分别为一级和二级的名义进气温度,K；s1s2九一压缩机第二级的排气系数；d2卩一压缩机第二级的凝析系数；申2卩一压缩机第二级的抽气系数。o2按给定排气量范围，取V二0.6m3/min。则dV=0.7181m3/minhi0.8355压缩机第二级的行程容积：卩卩pT1x1x0.1x313x0.6V=2o2xs1xs2xV=0.1957m3h2九pTd0.8187x0.4x2

33、93d2s2s13.3.4确定气缸直径计算出各级气缸的行程容积后，可按一下各式计算气缸直径对于单作用气缸3-10)小14VD=hi兀snz对于双作用气缸3-11)式中：i级气缸的行程容积，m3/min；his活塞行程，m；n压缩机转速，r/min；z同级气缸数；d活塞杆直径，m。本设计采用单作用气缸，连杆直接与活塞相连，无十字头和活塞杆故气缸直径为一级气缸：D=13.14x65x10-3x800 x24x7181x10-4二0.09379m=94mm二级气缸：D二24x1957x10-43.14x65x10-3x800二0.06924m69mm按国家标准圆整后：D二95mm，D二70mm。12

34、修正各级名义压力和温度在各级气缸直径计算出后，要按国家标准进行圆整。圆整后，各级的压力和温度会发生变化，需要进行修正。3.4.1确定圆整后各级的实际行程容积Vhi圆整后的行程容积用下式计算。兀V二一D2snz(3-12)hi4i3.14V二x0.0952x0.065x800 x2二0.7372m3/minTOC o 1-5 h zh143.14V二x0.072x0.065x800二0.2m3/minh243.4.2计算各级压力修正系数p及Pii+1VVp=h1一hiiVVh1hiVVp=hlh(i+1)/+1VVh1h(i+1)式中：p、p同级吸、排气的修正系数。TOC o 1-5 h zii

35、+1因此，修正系数为p=h1h1=11VVh1h1VV0.73720.1597,心=x=1.005 HYPERLINK l bookmark108 o Current Document VV0.71810.2h1h23.4.3修正后各级名义压力及压力比p=pp2ii+12i式中：p、p圆整前的i级名义吸、排气压力，105Pa；1i2ip、p圆整后的i级名义吸、排气压力，105Pa。1i2i3-13)3-14)3-15)3-16)p二pp二1x1.0二1.0 x105Pa111p二pp二0.9023x3.09二2.788x105Pa222计算行程容积V，m3实际行程容积Vh错误！未找到引用源。m

36、3修正系数名义进气压力名义排气压力Bk%+1p1ip=pp1ii1ip2ip=pp2ii+12iI0.71810.737211.0050.10.40.402II0.19570.21.0050.40.4021.3表3-5修正后各级名义压力及压力比修正后的名义压力比84.023.2343.4.4修正后各级排气温度表3-6修正后各级排气温度级数进气温度T，K1压力比8，错误！未找到引用源。压缩过程排气温度T,K2指数n、-n=i(8)nI2934.021.31.379404II3133.2341.31.3114103.5计算活塞力计算气缸进排气过程的平均压力由文献5查得：5=6%5=4%5=9%5=

37、7%s1s2d1d2表3-7气缸内进、排气过程的平均压力级数修正后名义压力（MPa）相对压力损失（）1-6s1+6d气缸内实际压力实际压力比8，=耸ps错误！未找到引用源。p，1p26s6dp=p，(15)sisp=p，(1+5)didI0.10.402690.941.090.0940.43824.662II0.4021.3470.961.070.38591.3913.6053.5.2计算活塞力列的活塞力是各列气缸中作用在活塞工作面积F上的气体压力的代数和ip=工pxF（3-17）ii最大活塞力（气体力）发生在内、外止点处，规定：使连杆受拉为正，使连杆受拉为负。轴侧错误！未找到引用源。p=工p

38、F一工pF（3-18）zdizisigi盖侧错误！未找到引用源。p=工pF一工pF（3-19）gsigidizi式中：p，p分别为同列缸各级的实际吸、排气压力，Pa；sidiF，F错误！未找到引用源。分别为同列缸内各级对应级的轴侧、盖侧活塞gizi表3-8各列活塞力级次内止点活塞力P(106N)轴侧(+)盖侧(-)pdFzpFdzpsFgpFsgI0.43820.0070850.0031050.0940.0070850.000666p=pF-pF=错误！未找到引用源。0.002439z1dzsgII1.3910.0038470.0053510.38590.0038470.001485p=pF-

39、pF=0.003866错误！未找到引用源。z2dzsg级次外止点活塞力P(106N)轴侧(+)盖侧(-)psFzpFszpdFgpFdgI0.0940.0070850.0006660.43820.0070850.003105p=pF-pF=-0.002439g1szdgII0.38590.0038470.0014851.3910.0038470.005351p=pF-pF=-0.003866g2szdg一级最大活塞力为2439N,二级最大活塞力为3866N。工作面积，m2。轴侧活塞工作面积为兀DF=z4盖侧活塞工作面积为3-20)错误！未找到引用源。则3-21)兀D23.14x0.0952F=

40、F=z1g144=0.007085m2F=Fz2g23.14x0.072=0.003847m23.6计算轴功率，选择电机计算各级指示功率及总指示功率压缩机在单位时间内消耗于实际循环中的功称为指示功率对于理想气体，各级的指示功率按下式计算kN二p(1-8亦Vik11svhP(1+8)2dP(18)1sk603-22)对于实际气体，各级的指示功率按下式计算：kN二p(18)XVik11svhP(1+8)2dP(18)1sk1kkz+z602z13-23)式中：p,p分别为级的名义吸、排气压力，Pa；12z，z错误！未找到引用源。分别为同列缸内各级对应级的轴侧、盖侧活塞工12作面积，m2。本设计中工

41、质为看做为理想气体，故用式（3-22）计算N二x0.094x106x0.94x0.9348x0.7372x11.41,0.402x1.09严()1.40.1x0.941.4-1x丽=2747WN二1.4x0.402x106x0.96x0.9451x0.2x11.411.391x1.07)1.40.402x0.961x1.4=2803W60压缩机的总指示功率为N=N+N二2747+2803二5550Wi123.6.2压缩机轴功率Nz指示功率是压缩机活塞作用于气体的功率，属内功率。驱动机传给压缩机主轴的功率为轴功率，它除了提供内部功率以外还要克服摩擦副之间的机械摩擦功率，通常摩擦损失耗功都用机械效

42、率耳表示，故轴功率为mNN=i（3-24）z耳m根据已有机器的统计，带十字头的大、中型压缩机：n二0.900.95m小型不带十字头的压缩机：n二0.850.92m高压循环压缩机：n二0.800.85m无油润滑压缩机的机械效率还要低些。另外如果主轴同时要驱动油泵或风扇等，则n要取下限。m根据以上经验，取n二0.9，则mN5550N=i-=6167Wzn0.9m3.6.3电机输入功率Nc对于中、小型压缩机，若用皮带、齿轮等传动时，还要考虑传动损失，则驱动机的效率为z3-25)cqc式中：耳一传动效率。c一般皮带传动耳二0.960.99；齿轮传动耳二0.970.99。cc一般驱动功率还应留有(515

43、)%的功率储备，故驱动机的功率应为3-26)NN=(1.051.15)cqc本设计选用皮带传动，耳二0.98，按10%的裕度计算。故cN=1.10N=1.10 x6167=7.066kWcq0.96c所以选用Y系列Y132M-4，其功率为7.5kW,满载转速为1440r/min,38mm。主要零部件设计往复活塞式压缩机的主机包括传递动力并将电动机的回转运动转化为活塞的往复直线运动的曲柄连杆机构以及来实现压缩工作循环的气缸、活塞以及密封等组件。下面将分别对各组件进行设计。活塞组件设计活塞组件与气缸构成了压缩容积。活塞组件必须有良好的密封性，此外还要求（1）有足够的强度和刚度。（2）活塞与活塞杆（

44、或活塞销）的连接和定位要可靠。（3）重量轻。两列以上的压缩机中应根据惯性力平衡的要求配置各列活塞的重量。（4）制造工艺性好。对本设计来说，活塞组件的设计包括活塞环的设计、刮油环的设计、活塞的设计和活塞销的设计。它们在气缸中作往复运动，与气缸一起构成了行程容积。4.1.1活塞环设计活塞环是密封气缸镜面和活塞间的缝隙用的零件。另外，它还起布油和导热的作用。对活塞坏的基本要求是密封可靠和耐磨损。它是易损件，在设计中尽量用标谁件和通用件，以利生产管理。在活塞式压缩机中，活塞环是关键的零件之一，它设计质量的好坏直接影响到压缩机的排气量、功率、密封性及可靠性，从而影响到压缩机的使用成本。活塞环的材料及结构

45、尺寸的选择对其寿命起至关重要的作用。4.1.1.1活塞环的材料如果没有特殊要求，活塞环一般用铸铁或合金铸铁制造。不同活塞环直径宜选用的灰铸铁牌号见表4-1。对于小直径活塞环或高转速压缩机用的活塞环，可选用合金铸铁制造。表4-1灰铸铁活塞直径与铸铁牌号关系活塞环直径mmD200200D300灰铸铁牌号HT300或HT250HT200或HT250HT200本设计采用的活塞环材料为灰铸铁，牌号为HT250。4.1.1.2活塞环的结构设计常用的活塞环的结构有4种：直切口式、斜切口式、搭接口式、组合式。直切口式。该结构加工简单，但压缩机气体泄漏量大，因此一般很少采用。斜切口式。该结构压缩机气体泄漏量及加

46、工难易程度介于直切口式与搭接口式之间，使用最为广泛。大部分进口压缩机及国产压缩机的活塞环均采用该结构。搭接口式。该结构压缩机气体泄漏量很少，加工最复杂，一般用于压力较大的场合。本设计采用直切口式。4.1.1.3活塞环环数的确定活塞环的数目按下列经验公式估算：Z=、瓦(4-1)式中：Ap活塞环两边的最大压差，105Pa。活塞环的数目按上述公式进行计算后，根据压缩机的转速的行程进行圆整。Z=弋耳二(0.43820.094)二1.855，取Z=2。Z=二$(1.3910.3859)二3.17，取Z=3。4.1.1.4主要尺寸的确定(1)径向厚度t径向厚度T一般取匸(1/221/36)D。D为活塞环外

47、径(mm),且大直径活塞环的t取小值，小直径活塞环的t取大值，最后应取标准值。T=(1/221/36)D=(1/221/36)x95=(2.54.32)mm,取T=4mm。111T=(1/221/36)D=(1/221/36)x70=(1.843.18)mm,取T=3mm。222(2)轴向厚度h轴向厚度H一般取H=(0.41.4)T。较小值用于大直径活塞环，较大值用于小直径活塞环和压差较大的活塞环，最后应取标准值。H=(0.41.4)T=(0.41.4)x4=(1.65.6)mm，取H=3mm。TOC o 1-5 h z111H=(0.41.4)T=(0.41.4)x3=(1.24.2)mm，

48、取H=3mm。222(3)开口热间隙8开口热间隙8按下式计算8=A兀D(tT)(4-2)21式中：D活塞环外径，mm；T活塞工作时的温度，通常取排气温度，C；2t在检验尺寸5时活塞环本身的温度，通常取室温20C；1a活塞环材料的线膨胀系数(1/C),铸铁a二1.1x10一5/C。5二亦D(t-1)二1.1x10-5x3.14x95x(13120)二0.36mm,取5=0.6mm。112115二a兀D(t-1)二1.1x10-5x3.14x70 x(137-20)二0.36mm,取5=0.5mm。22212(4)自由开口宽度A查文献资料1得：A=11.8mmA2=7.5mm工作面有锋利的边缘，以

49、便把气缸上的润滑油刮下，刮下的油顺着活塞上的导油孔导出。为把润滑油引出，在环中间加工出圆弧形槽。在设计中，刮油环尽量选用标准件和通用件，以利于生产管理。根据一、二级活塞直径查文献1表4-36选择刮油环的型号和尺寸见图4.2、图4.3。3l-ljJ11r图4.2一级活塞环的结构简图LI24220.54.5f9（Q4）2.58油孑L均布图4.3二级油环的结构简图4.1.3活塞的设计对于小型、微型无十字头的压缩机，活塞销与连杆直接相连。当压缩机工作时，侧向力将活塞压向气缸表面，这样侧向力主要由活塞群部承受。此时为防止活塞的外表面造成气缸的损伤，通常销座附近的群部略向下凹。活塞式压缩机中采用的活塞基本

50、结构型式有：简形、盘形、级差式、组合式、柱塞等。（1）筒形活塞：用于小型无十字头压缩机，通过活塞销与连杆连结。（2）盘形活塞：用于低压中压气缸中。为了减轻重量，一般铸成空心的。两个端面用加强筋互相连结，以增加刚性。（3）级差式活塞：用在串联两个以上压缩级的级差式气缸中。（4）隔距环组合型活塞：高压级中，活塞环径向厚度与它的直径D的比值，比一般情况取得大些，以提高活塞环弹力和它对气缸表面的比压。（5）柱塞：活塞直径很小时，采用活塞环密封在制造上有困难。因此采用不带活塞环的柱塞结构。本设计采用筒型活塞。4.1.3.1活塞材质的选取根据参考文献1表4-20，选择本设计一级气缸的材质为HT200,二级

51、气缸的材质为HT200。4.1.3.2活塞结构尺寸的确定不计密封环和刮油环高度时的活塞高度4-3)h-Dmn1式中：N最大侧向力N二九P；九为连杆径长比，P为最大活塞力;maxmaxmaxmaxD活塞直径，m；k1筒形活塞支撑面的许用比压，kJ=0.15MPa0.30MPa。取k=0.2MPa，九=1/4.51不计密封环和刮油环高度时的一级活塞高度N2439x10-6x1H1max=45=0.0285m=28.5mm1Dk0.095x0.211不计密封环和刮油环高度时的二级活塞高度N3866x10-6x1H2max=4.5=0.0614m=61.4mm2DkJ0.070 x0.221活塞的总高

52、度HH+nh+mh(4-4)3式中：n，m活塞环数；h，h3一活塞环的轴向高度，mm。一般取h=(1-2)h。根据刮油环的设计知：h=4.5mm33一级活塞高度：HH+nh+mh=28.5+3+4.5=36mmTOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark150 o Current Document 11113二级活塞高度：HH+nh+mh=61.4+2x3+4.5=71.9mm22223活塞总高度一般与活塞直径D的关系为 HYPERLINK l bookmark265 o Current Document H=(0.651.5)D(4-5)一级活塞高度范围：H=（0.6

53、51.5）D=（0.651.5）x95=61.75142.5mm11二级活塞高度范围：H=（0.651.5）D=（0.651.5）x70=45.5105mm22综上所述：取一级活塞高度H=72mm，取二级活塞高度H=72mm。12活塞顶面至第一道活塞环的距离为c=（1.23）h（4-6）一级活塞顶面至第一道活塞环的距离c=（1.23）h=（1.23）x3=3.69mm11二级活塞顶面至第一道活塞环的距离c=（1.23）h=（1.23）x3=3.69mm22取c=6mm，c=6mm。12活塞环之间的距离为C=(0.81.5)h(4-7)一级活塞活塞环之间的距离c二(0.81.5)h二(0.81.

54、5)x3二(2.44.5)mm11二级活塞活塞环之间的距离c二(0.81.5)h二(0.81.5)x3二(2.44.5)mm22取c二3mm,c二3mm。12裙座到底边的距离约为L二0.75H(4-8)一级活塞裙座到底边的距离L=0.75H二0.75x72二54mm11二级活塞裙座到底边的距离L二0.75H二0.75x72二54mm22活塞销中心线到底边距离约为h=0.6L(4-9)一级活塞活塞销中心线到底边距离h=0.6L二0.6x54二32.4mm,取为32mm。11二级活塞活塞销中心线到底边距离h二0.6L二0.6x54二32.4mm,取为32mm。22活塞销孔径均为20mm。活塞的基本

55、结构见图4.4。4.1.4活塞销的设计4.1.4.1活塞销的材料活塞销连接了活塞和连杆，在活塞运动过程中,承受连杆的重量和连杆作用在活塞销的力，所以活塞销要有足够的强度和刚度。综合考虑选择20Cr。4.1.4.2活塞销的主要结构尺寸活塞销的尺寸，根据最大活塞力作用下活塞销投影工作面上的许用比压初步确定后，按弯曲和剪切作用校核其强度。活塞销的计算尺寸如图6所示。PdlAmax（4-10）0k2式中：p最大活塞力，N；maxd活塞销直径，m；l0连杆铜套长度，按l0=（1.11.4）d的范围选取；k2活塞销许用比压，活塞力始终在一个方向时，k2120X105Pa150X105Pa；活塞力的方向有变

56、化时，k20.02439，d0.0105m=10.5mm，取d=20mm200二级活塞销：（1.11.4）d20.03866，d0.0133m=13.3mm，取d=20mm200活塞销座处的表面压力按下式确定q=卩max（4-11）2dl式中：d一如图6所示，为活塞销外径，mm；T活塞销在一侧销座中的支撑长度，mm。表面压力的许用值q活塞销在销座中为紧固支撑，铸铁活塞q35Mpa40MPa。铸铝活塞q20MPa25MPa。一级活塞：d=20mm，取T=20mm，贝V2439q=3.05MPa，在允许范围内。2x20 x20二级活塞：d=20mm，取T=10mm，贝Vq=3866=9.67MPa

57、，在允许范围内。2x20 x10IIL图4.6II舌塞销座计进行弯曲验算时，把活塞销看作两端自由支撑的载荷，中间截面I-I的弯曲应力最大，（】1）0.4I2丿d4d40算尺寸勺梁，与连杆接触长度10上承受均布4-12)式中：P最大活塞力，N；maxl活塞销座支撑长度中点间的距离，mml0连杆轴承的宽度，mm；d0活塞销中心孔径，mm，般取d0=（0.60.7）d。许用弯曲应力：碳素钢b90MPa；合金钢b150MPa。BB一级活塞连杆小头的宽度10=24mm；活塞销中心孔径选择d0=8mm；连杆铜套与活塞销座之间应留出一定间隙，取间隙为5=8mm，5=3mm。则活塞销总长为12L=25+21+

58、1（4-13）0一级活塞销：L=2x8+2x20+24=80mm1二级活塞销：L=2x3+2x15+24=60mm2一级活塞销c=b0.42=54.75MPa2439xf80-20I2丿204-84二级活塞销38660.4(x602丿204-842=62MPaPmax2-d24-14)活塞销的材料为20Cr，是合金钢，一、二级活塞销的cB在允许范围内。截面II-II上的剪切应力为T=冗0许用剪切应力：碳素钢T50MPa；合金钢T100MPa。活塞销的材料为20Cr,为合金钢，T100MPa。一级活塞销：2x2439兀x(20282=4.62MPa100MPa，在允许范围内;二级活塞销：T=27

59、3866=7.33MPa0.3,曲柄厚度t可酌情减少10%20%。那么t=(0.60.7)xD二(22.826.6)mm,取t=24mm。曲柄宽度hh=(1.21.6)D(4-20)铸造曲轴以取小大的曲柄宽度为宜，以减少机加工切削量。则h=(45.660.8)mm,取h=50mm。曲柄半径r根据所给定的活塞行程65mm的一半来确定曲柄半径，则曲柄半径r=32.5mm。连杆的设计4.4.1连杆的结构型式及选材连杆是将作用在活塞上的推力传递给曲轴,有将曲轴的旋转运动转换为活塞的往复运动的机件。连杆包括杆体、大头、小头三部分。杆体截面有圆形、环形、矩形、工字形等。圆形截面的杆体,机械加工最方便,但在

60、同样强度时,具有最大的运动质量,适用于低速、大型以及小批生产的压缩机。工字形截面的杆体在同样强度时,具有最小的运动质量,但其毛坯必须用模锻或铸造,适用于高速及大批量生产的压缩机。本设计采用工字形。在连杆的大头小头处分别设置大小轴瓦,以方便装配调整,降低连杆的磨损。连杆材料一般采用35号、40号、45号优质碳素钢或球墨铸铁,高转速压缩机可采用40Cr、30CrMo等优质合金钢。本设计中连杆采用的材料为LY12。4.4.2连杆主要结构尺寸的确定连杆长度的确定连杆长度L，即连杆大小头孔中心距，由曲柄半径r与连杆长度L的比值九=riL决定。九愈大，愈容易使连杆在运动时与滑道壁相碰；九值取小了，就会使压