2022年jgj130脚手架新规范修订内容

1、一、 规范修订的背景建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2022）的编写工作于1986 年开头,经受了调研、统计、试验争辩、结构分析、总结和争辩后,于1993 年定稿上报, 2022 年修改后批准实施；规范使用期内国家的建设规模、 建筑工地的安全治理和脚手架使用等方面都发生了很大变化,规范内容应适应变化；和本规范配套的相关规范在内容作了修订,关规范和谐；施工现场高大支架和模板工程数量增多,范；使本规范在内容上应作出修改, 和相事故频发；在技术上亟待赐予指导和规2022 年开头对建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2022）规范的修订工作；二、 本次规范修订的主要

2、内容1、修订了钢管规格；取消 重量（GB/T 21835-2022 改为 48.3 3.6 ； 51 3.0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度）的规定,将原标准中 48 3.5 的脚手架用钢管2、对钢管壁厚的下差更严格； 将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为 0.36mm；当所用钢管的壁厚不符合规范规定时,可以按钢管的实际尺寸进行设计运算；3 、双管立杆脚手架的经济性不好,在施工现场已经很少使用,本次修订中予以 取消；4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙,牢靠性差,不符合安全要求,本次修订中予 以取消；5、与建筑结构荷载规范的内容统一；将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的 运算公式形式由： wk=0

3、.7 z s w0（w0 取 n=50 ）修改为： wk= z s w0（w0 取 n=10 ）；6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85 提高为 0.9 ；7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取 3kN 改为 2kN ,双排架取 5kN 改为 3kN; 表 4.3.1 荷载效应组合运算项目 荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形 脚手架立杆地基承载力 型钢悬挑梁的强度、稳固与变形永久荷载 + 施工荷载 1 永久荷载 + 施工荷载 2 永久荷载 +0.9 （施工荷载 + 风荷载）立杆稳固1 永久荷载 + 可变荷载（不含风荷载）2 永久荷载 +0.9 （可不荷载 +

4、风荷载）连墙件强度与稳固单排架,风荷载 +2.0 kN 双排架,风荷载 +3.0kN 8、依据施工现场脚手架应接受密目式安全立网全封闭的安全治理规定,此次修 订内容中弱化了开敞式脚手架,对常用脚手架的答应搭设高度做了调整；常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m ）0.35 脚手连以下荷载时的立杆纵距lam 墙立杆步距2+0.35 2+2+2 0.35 3+0.35 架允件横距3+2+2 许搭h 设lb kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 设高置1.5 度H 二1.05 1.5 2.0 1.5 1.5 50 1.80 1.8 1.5 1.5 1.5 32 步1.30 1.

5、5 1.8 1.5 1.5 1.5 50 三1.80 1.8 1.2 1.5 1.2 30 跨1.55 1.5 1.8 1.5 1.5 1.5 38 1.80 1.8 1.2 1.5 1.2 22 三1.05 1.5 2.0 1.5 1.5 1.5 43 步1.80 1.8 1.2 1.5 1.2 24 三1.30 1.5 1.8 1.5 1.5 1.2 30 跨 1.80 1.8 1.2 1.5 1.2 17 注：1 、表中所示 2+2+20.35kN/m2,包括以下荷载： 2+2kN/m2为二层装修作业层施工荷载标准值；2 0.35kN/m2 为二层作业层脚手板自重荷载标准值；2、作业层横

6、向水平杆间距,应按不大于la/2 设置；3、地面粗糙度为 B 类,基本风压 o =0.4kN/m2；9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构造和运算内容；10 、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容；包括结构体系、构造要求、荷载取值、 设计运算等； 规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通 过纵、横向水平杆传至立杆） 和满堂支撑架 （顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系；满堂支撑架依据剪刀撑的间距（支撑架和加强型满堂支撑架；三、 双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、 双排脚手架的结构性能5m ）细分为一般型满堂在作用极限荷载时, 双排脚手架结构的可能破坏形式是以连

7、墙件为反弯点的脚手 架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式；通常情形下, 脚手架的破坏表现为前一种形式,其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定；假如脚手架的步距过大（超过二米）,立杆段的局部稳固承载力可能低于架体整体失稳时的承载力；来防止；这种情形通常由在构造上减小步距的方法影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、 连墙件的布置方式和间距, 立杆的截面面积和步距；2、 双排脚手架的设计运算公式立杆稳固性运算是脚手架运算的主要内容；定高度,其底部立杆接近轴心受力构件,由于扣件的偏心距很小, 脚手架有一 运算时视为轴心受压构件； 以不组合风荷载为例,规范中脚手

8、架立杆稳固性的运算公式为：；式中： N脚手架立杆的轴力设计值；A脚手架立杆的橫截面面积,f钢材的设计强度值；轴心受压构件的整体稳固系数,由考虑脚手架整体稳固因素的换算长细比 0查表或由公式：确定；,l0=k.m.h,其中：k运算长度附加系数, m 考虑整体稳固因素的运算长度系数,它们可以通过规范查得；h立杆的步距；依据以上公式,可以验算运算部位立杆的稳固性；在钢结构设计规范中, 轴心压杆的稳固承载力设计值可以由公式：运算；式中：轴心受压构件的整体稳固系数,A轴心压杆的毛截面面积,f钢材的设计强度值；轴心压杆的稳固承载力设计值= 稳固承载力极限值（）,式中： R钢材的抗力分项系数, R=1.16

9、5 , s荷载分项系数的总和；脚手架立杆的极限承载力值通过结构试验或结构运算分析确定,可以表达为：；依据建筑施工脚手架结构安全度的要求,脚手架立杆的设计承载力= 脚手架立杆的极限承载力2.03.0；K,式中： K安全系数,依据工作条件取脚手架的工作条件较差, 施工误差大, 其安全度水平明显应当高于钢结构； 因此,当依据钢结构设计规范的形式表示脚手架的运算公式时,应考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别,脚手架立杆的设计承载力应表达为 或,式中：立杆的抗力调整系数,应由运算确定,fy 钢材的屈服强度；脚手架立杆的轴力设计值依据脚手架自重和外荷载运算求得；由于脚手架属于临时性结构,安全等级为三级,

10、结构重要性系数取0.9 ；其轴力设计值可以表达为：0.9 （1.2NGk+ 1.4NQk ）；式中： NGk 结构自重和构配件自重标准值产生 的轴力, NQk 施工荷载等的标准值产生的轴力之和；脚手架立杆的设计运算应中意：0.9 （1.2NGk+1.4NQk）在规范中,将上式改写为：（1.2NGk+1.4NQk）=的值依据依据现行规范表达的脚手架立杆的牢靠度水平应符合安全系数为 K的条件求得,即：（NGk+NQk）应等效于（1.2NGk+1.4NQk）可以求出：=可见,是反映脚手架安全性水平与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数；扣件式脚手架的安全系数取为： K=2.0 ；对于不同的 NGk

11、 和NQk 的比值,经运算和统计： 0.91.33 ；脚手架立杆的整体稳固系数 依据考虑脚手架整体稳固因素的换算长细比 0查表或由公式：运算确定；,l0 脚手架大波失稳时的半波长度或连墙件的竖向间距, 由脚手架的构造和连墙件的布置方式确定；以步距 h表示, l0 可以写为单榀架体大波失稳的运算长度系数和步距的乘积：m.h ；同时将调整结构安全度的 作为运算长度附加系数也写入 l0 ；立杆运算长度就写成为如下形式： l0=k.m.h；故：经比较可见：；经以上变换,脚手架立杆设计运算公式写为：1.2NGk+ 1.4NQk 答应搭设高度运算：结构自重和构配件自重标准值产生的轴力：NGk=NG1k+N

12、G2k,其中 NG1k 脚手架结构自重标准值产生的轴力, 其值等于脚手架立杆承担的每米结构自重标准值 gk 和架体总高度 H 的乘积： NG1k=gkH；NG2k 脚手架上构配件自重标准值产生的轴力；代入脚手架立杆设计运算公式：1.2 （gk H+NG2k）+ 1.4NQk 可以求出： H= 3、 双排脚手架的使用成熟、体会丰富,本次修订中改动很少；主要改动内容：1） 密目式安全立网自重标准值不应低于 0.01kN /；2） 密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数 不宜小于 0.8 ；3） 取消了当 26 m Hs 50m 时,对答应搭设高度限制的调整：4） 强调连墙件的重要性,对连墙件的运算写得

13、更明确：a）连墙件杆件的强度及稳固应中意以下公式的要求：Nl=Nlw+No 强度：稳固：式中： Nl 连墙件轴向力设计值（ N）；Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；单排架取2kN ,双排架取 3kN; 连墙件应力值（ N/mm2）；连墙件的净截面面积（ mm2 ）；连墙件的毛截面面积（ mm2 ）； 连墙件的稳固系数,应依据连墙件长细比按本规范附录 A 表 A.0.6取值；连墙件钢材的强度设计值（N/mm2）,应按本规范表 5.1.6接受；b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式运算：式中： 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载力设计值,应依据相应规范规定运算；c）当接受钢管扣件做连墙件时,扣件抗滑承载力的验算,应中意下式要求：式中：扣件抗