预应力简支T型梁桥计算

1、实用标准文案（预应力简支T型梁桥）第一章绪论梁式桥种类很多，也是公路桥梁中最常用的桥型，路桥梁常用的梁式桥形 式有简支梁、悬臂梁、连续梁等，梁式桥跨径大小是技术水平的重要指标，一 定程度上反映一个国家的工业、交通、桥梁设计和施工各方面的成就。80年代以来，我国公路上修建了几座具有代表性的预应力混凝上简支T型梁桥（或桥面连续），如河南的郑州、开封黄河公路桥，浙江省的飞云江大桥等，其跨径达 到62m吊装重220t。T形梁采用钢筋混凝土结构的已经很少了，从16m到50m跨径，都是采用预制拼装后张法预应力混凝土 T形梁。预应力体系采用钢绞线群锚，在工地预制， 吊装架设。其发展趋势为：采用高强、低松弛钢

2、绞线群锚，混凝土标号4060号；T形梁的翼缘板加宽，25m是合适的；吊装重量增加；为了减少接缝，改善 行车，采用工型梁，现浇梁端横梁湿接头和桥面，在桥面现浇混凝土中布置负 弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。预应力混凝土T形梁有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点。其 最大跨径以不超过50m为宜，再加大跨径不论从受力、构造、经济上都不合理 了。大于50m跨径以选择箱形截面为宜。目前的预应力混凝土简支“准连续随着交通建设事业的发展，大量的预应力混凝土简支 T梁被广泛应用，其 中的标准化设计起到了重要作用。我国交通行业预应力混凝土简支T梁标准化设计经历过了一

3、个从无到有的发展过程。20世纪60年代，主要套用过去苏联的 标准图。20世纪70年代由交通部组织交通部第二公路勘察设计院编制了装配式 后张法预应力混凝土简支梁标准图 JT/GQB-025-75。20世纪80年代出版了新的 标准图装配式钢筋混凝土简支梁 JT/GQB-024-83。进人20世纪90年代，交通 部先后出版了预应力空心板、预应力混凝土 I型组合梁标准图。但预应力混凝 土简支T梁标准化工作相对滞后，这期间的预应力混凝土简支梁在桥梁建设中精彩文档实用标准文案仍占有相当的比例，北京市每年有近80%；这种结构形式，而一些新技术、新工 艺、新材料的迅速发展和应用，原有的标准图已不适用。为此，北

4、京市公路局 于1998年向北京市公路设计研究院下达了预应力混凝土简T梁桥通用图课题，历时2年，于1999年完成了这一课题并通过了北京市组织的专家鉴定。认为该 通用图结构设计合理，完善和提高了国内预应力混凝土简支T梁桥标准化设计水平，有推广应用价值，为国内先进水平。预应力混凝土桥梁一旦跃上桥梁建设的历史舞台，就显示出它的强大竞争 力，从50年代创建突破了 100m的跨径纪录，经过30余年的迅猛发展，至今已 创建了 440m的跨径纪录。目前，在规划中的设计方案又突破500m的跨径纪录的趋势。而在实际的工程实践中，在 400m以下的跨径范围中，预应力混凝土桥 梁常为优胜的方案。随着我国经济发展，材料

5、、机械、设备工业相应发展，这为我国修建高质 量桥梁提供了有力保障。再加上广大桥梁建设者的精心设计和施工，使我国建 桥水平已跃身于世界先进行列。我国幅员辽阔，经济发展水平参差不齐，经济 上总体水平不高，公路桥梁发展还是要着眼于量大、面广的一般大、中桥，这 类桥梁仍以预应力混凝土结构为主。所以我们要着重抓多样化、标准化，编制 适用经济的标准图，提高施工水平和质量，然后抓住跨越大江（河）、海湾的特大型桥梁建设，不断总结经验，高标准、高质量建桥。1.1设计资料1,桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m主梁全长：29.96m；计算跨径：28.86m；桥面7宽：-14+2 x 1.80m。2,设计荷载汽车荷载：公

6、路II级；人群荷载：3.00kN/m。每侧人行道栏杆的作用力： 1.52kN/m；每侧人行道重：3.57kN/m。.材料及工艺.基本计算数据精彩文档实用标准文案1.2横截面布置.主梁间距与主梁片数主梁间距通常随梁高与跨径的增大而加宽较为经济，同时加宽翼板提高主梁的截面效率指标p很有效。 故在许可的条件下应适当加宽 T梁翼板, 根据所需的桥面宽度， 主梁间距采用2200mm，选用8片主梁，横截面布置如 图1-1所示。支点截面跨中截面in中截面Imni-i支点（跨中）n-n截面（变化点）出-出截面（支点）图1-1横截面布置图.主梁的主要尺寸（1）主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通

7、常在1/15-1/25 ,取主梁高度为 1800mm精彩文档实用标准文案(2)翼板和梁腹厚度本例预制T梁的翼板厚度取用150mm翼板根部加厚到270mm腰板厚度 取200mm马蹄宽度为500mm高度为300mm马蹄与腹板交接处作三角过 渡，高度100mm按照以上拟定的外形尺寸，绘出预制主梁的跨中截面见 图1-2所示。图1-2主梁的跨中截面1.3计算截面几何特征.受压翼缘有效宽度b根据公路规4.2.2条，对于T形截面受压翼缘的计算宽度b，应取下列三者最小值： bf 1/ 3=28860/3=9620mmbf 0相邻两主梁的平均间距=2200mm bf 3hb,取 bh =3X 120=360mm

8、h一为受压区翼缘的悬出板厚度，h可取跨中截面翼缘板厚度的平均精彩文档实用标准文案所以，取受压翼缘有效宽度b=2200mm2,全截面几何特征的计算将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，见图1-2 。截面形心至上缘的距离为:ys三AyiA式中：A 分块面积；yi 一分块面积的形心至上缘的距离由于主梁宽度较大，为了保证桥梁的整体性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预制和吊装阶段的小截面(b=1600mimo主梁跨中截面几何特性如表1-1 ,1-2所示。.检验截面效率指标p (希望p在 0.50以上)截面重心至上核心点的距离：ksJ = 3375600 =33.92cm三

9、A yx8790 117.22截面重心至下核心点的距离：kx =1= 3375600 =63.33cm三A ys8490 62.78截面效率指标：P =生土 = 33.92 4 =0.540 0,50,合适。h180表1-1主梁跨中小毛截面的几何特征分块名称分块面积A (cm2)yi(cnj)分块面积对上缘静矩Si =A y i (cm3)di=ys-y i (cm)分块面积对截面形心惯性矩I x/4、(cm )分块面积的惯性矢巨I i (cm4)(1)(2)(3) = (1) X (2)(4)(5) = (1) X (4) 2(6)翼板140 X 15=21007.51575061.8380

10、.29 X 1050.39 X 105三角承托70 X 12=840191596050.3321.28 X 1050.07 X 105腹板150 X 20=300075225000-5.670.96 X 10556.25 X 105下三角形15 X10=150146.722005-77.378.78 X 1050.004 X 105马蹄30X 50=1500165247500-95.67137.29 X 1051.13 X 10527590一526215一248.59 X 10557.84 X 105一 一一 一- 一 一一 ，-5 4A Vi2 I =2 I i + 2 I x=306.43

11、 X 10 cm, ys =: =69,33cm, , yx=180-69.33=110.67cm表1-2主梁跨中小毛截面的几何特征精彩文档实用标准文案分块名称分块面积A (cm2)V,、(cm)分块面积对上缘静矩S，=A y i/3、(cm)di=ys-y, (cm)分块面积对截面形心惯性矩I x/4(cm )分块面积的惯性矢巨I , (cm4)(1)(2)(3) = (1) X (2)(4)(5) = (1) X (4) 2(6)翼板200 X 15=30007.52250055.2891.68 X 1050.39 X 105三角承托70 X 12=840191596043.7816.10

12、 X 1050.07 X 105腹板150 X 20=300075225000-12.224.48 X 10556.25 X 105下三角形15 X10=150146.722005-83.9210.56 X 1050.004 X 105马蹄30X 50=1500165247500-102.22156.73 X 1051.13 X 10528490一532965一279.73 X 10558.01 X 105L L L -一 、-5 4lAV2 I =2 I i + 2 I x=337.56 X 10 cm, ys =63.78cm, , yx=180-62.78=117.22cm A.横截面沿

13、跨长的变化主梁采用等高形式，T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，因此，在梁端2250mme围内将腹板加厚到与马蹄同宽。.横隔梁的设置在桥跨中点，四分点和支点处设置五道横隔梁，其间距分别为7mffi7.33m 。2.主梁作用效应计算先计算永久作用效应，在计算活荷载作用下的荷载横向分布系数， 并求得各主梁控制截面(跨中、四分点、变化点截面和支点截面)的最大 可变作用效应，最后进行作用效应组合。永久作用效应计算.永久作用集度(1)预制梁自重(一期恒载)按跨中截面计，主梁的恒载集度：g=0.759 X25=18.98kN/m由于变截面的过渡区段折算成的包载集度：

14、g=2X 1.25 X0.35 义 1 1.23+1.13+0.026 ) X 0.5 X25/28.86=0.90kN/m精彩文档实用标准文案由于梁断腹板加宽所增加的重力折算成的恒载集度:g=2X 1,0 X 0.3 X 1.16 X 25/28.86=0.60kN/m中间横隔梁体积：(0.7 X 1.32-0.7 X 0,5 X 0,12 ) X 0.15=0.1323mm端部横隔梁体积：(0.55 X 1.2+0.55 X0,5 X0,12 ) X 0.15=0.104mm边主梁的横隔梁恒载集度为： g=(3X 0,1323+2 X 0.104 ) X 25/28.86=0.52kN/m

15、中主梁的横隔梁恒载集度为：g=2X g=2X0.52=1.04kN/m边主梁的一期恒载集度为：4g9 = 18,98+0.90+0.60+0.52=21.00kN/m i 4中主梁的一期恒载集度为：4g2= = 18,98+0.90+0.60+1.04=21.52kN/m1(2)二期恒载一侧人行道栏杆1.52kN/m ; 一侧人行道3.57kN/m ;桥面铺装层厚(图 1-3):1 号梁：0.5 X ( 0.07+0,076 ) X 0.4 X 25=0.73kN/m2号梁：0.5 X ( 0.076+0,109 ) X 2.2 X 25=5.09kN/m3号梁：0.5 X ( 0.109+0

16、,142 ) X 2.2 X 25=6.90kN/m精彩文档实用标准文案4号梁：0.5 X ( 0.142+0.175 ) X 2.2 X 25=8.72kN/m恒载计算汇总见表1-4表1-4恒载汇总表梁号一期恒载g1 (kN/m)二期恒载g2 ( kN/m)总恒载(kN/m)1215.82=1.52+3.57+0.7326.82221.525.0926.61321.526.928.42421.528.7230.24.永久作用效应如图1-5所示，设x为计算截面距离支座的距离，并令a弯矩和剪力的计算公式为:121Mg =2(1-)l gi , Qg =2(1-2u)lgi永久作用效应计算结果见表

17、1-5表1-5永久作用效应计算表项目总荷载(kN/m)Mg (kN/m)Qg (kN/m)跨中四分点四分点支点a一0.50.250.2501号梁26.822792.32094.22193.51387.012号梁26.612770.432077.82191.99383.983号梁28.422958.882219.16205.05410.14号梁30.243148.362361.27218.18436.62.2可变作用效应计算.冲击系数和车道这件系数式中：l =28.86 ; E=3.45 X 1010N/m2; I c=337.56 X 109mm；m=0.849 X25X 1000/9.81=

18、2163.61kg/m。=4.37 (Hz)二 .13.45 1010 337.56 10”2 28.8622163.61冲击系数：= =0.1967 ln 4.37-0.0157=0.245 ，所以 1+仙=1.245。按桥规4.3.1条，当车道数大于 2时，需进行车道折减。三车道精彩文档实用标准文案折减系数为0.78 ,四车道折减系数为0.67，但折减后的值不得小于两行车队布载时的计算结果。.主梁的荷载横向分布系数(1)跨中的荷载横向分布系数m (修正刚性横梁法)本设计桥跨内设有五道隔横梁，承重结构的宽跨比为 B/l =17.6/28.86=0.61 ,认为是具有可靠的横向联结，且宽跨比接

19、近0.5 ,按修正刚性横梁法来计算荷载横向分布系数m。计算主梁抗扭惯距Itm对于T形截面，单根主梁抗扭惯距可近似计算为：|Ti cibiti3i 1式中：bi、ti为相应单个矩形截面的宽度和高度；c 一为矩形截面抗扭刚度系数；mi为梁截面划分成单个矩形截面的个数。对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：150 150 1202二 210 mm马蹄部分的换算平均厚度:300 4002=350mmI Ti的计算图式见图1-5 , I Ti的计算结果见表1-6表1-6 iTi计算表分块名称bit iti /bCi1 Ti= c i b i t i 3(m4)翼缘板2.200.210.100.312-36

20、.36 x 10腹板1.240.200.160.299_ _ -32.97 X 10马蹄0.50.350.700.189，一 34.05 X 10，一 313.38 X 10计算抗扭修正系数 B自：对于本设计主梁的间距相同，将主梁看成近似等截面，则精彩文档实用标准文案2i Gl ?12E% a：Ii式中：G=0.4E ; l =28.86m ;工 |Ti =8X 13.38 x 10-3=0.11m4; ai=-as=7.7m； IIa2=-a7=5.5m； a3=-a6=3.3m； a4=-a5=1.1 ； 11 =0.34m4；计算得 6=0.96。 按修正刚性横隔梁法计算横向影响线坐标值

21、:兽j82,、a2I =48式中：n=8;工 a：=2X (7.72+5.52+3.32+1.12 ) =203.28m2。计算所得q j 值见11表 1-7。表 1-7 T ij 值梁号iai4i1T i817.700.415-0.16525.500.332-0.08233.300.2490.00141.100.1660.084 计算荷载横向分布系数如图1-6 1汽车何载：mcq =- Z ；人群何载：mcr =r。 cq 2 qici 1号梁 4车道:精彩文档实用标准文案m4q=0.5 义(0.370+0.302+0.253+0.185+0.136+0.068+0.068-0.020-0.

22、048) 0 0.67=0.4403 车道：m；q =0.5 X ( 0.370+0.302+0.253+0.185+0.136+0.068 ) 乂 0.78=0.5122车道:m2q =0.5 X (0.370+0.302+0.253+0.185 ) =0.5551号梁汽车荷载横向分布系数取 mcq = max(m2q,m；q, mi) =0.555 (2车道)人群：mcr=0.423o同样得2号、3号、4号梁的荷载横向分布系数，计算结果见表1-8表1-8荷载横向分布系数计算表梁号汽车荷载作用点相应影响线竖标,mcpmcr%3%467810.3700.3020.2530.1850.1360.

23、068-0.02 0-0.04 80.5550.42320.3000.2500.2160.1680.1330.0850.0500.0000.4670.33730.2300.2000.1800.1500.1290.1000.0790.0280.3860.25240.1600.1500.1430.1340.1270.1170.1100.1000.3490.170(2)支点的荷载横向分布系数m)(杠杆原理法)支点的荷载横向分布系数计算如图1-7所示。按杠杆原理法绘制荷载横向影 响线并进行布载，则可变作用横向分布系数计算如下：1 号梁：mp=0.5 X 0.45=0.225 ; m=1.0902号梁：

24、mp=0.5 X ( 0.55+0.64+0.045 ) =0.618 ; m=0.0003号梁：mp=0.5 X ( 0.18+1.0+0.41 ) =0.795; m=0.0004号梁：mp=0.5 X ( 0.18+1.0+0.41 ) =0.795; mor =0.000.车道荷载的取值根据桥规4.3.1条，公路I级车道荷载的均匀荷载标准值qk =10.50kN/m；集中荷载标准值：精彩文档实用标准文案计算弯矩时为 Pk =f360-180 |1x (29-5) +180=280kN50-5计算剪力时为Pk =280X1.2=336 kN。.计算可变作用效应在可变作用效应计算中，本设计

25、对于荷载横向分布系数沿桥跨的变化，取 值时作如下考虑：支点处取R0,跨中处取m, mc从第一根内横隔梁起向m0直线过 渡。(1)计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力可按式(4-1)和式(4-2)直接加载求的跨中截面的内力如图1-8,即：Sq = (1 + N / mcq (qq+ Pk V 卜 Sr = mcqC式中：1+N=1.245 ;人群荷载q0r =1.8 X3.0=5.40kN/m ,内力计算结果见表1-10。表1-10跨中截面内力计算表梁号1234公路I级Mmax (kNm)2230.801877.091551.511402.79(考虑冲击系数)Qnax (kN)142.26119.7

26、098.9489.46Mmax( kN m)247.21196.95147.2799.35人群荷载Qnax (kN)8.246.564.913.31(2)求四分点截面的最大弯矩和最大剪力(图1-9)内力计算结果见表1-11表1-11四分点截面内力计算表梁号1234公路I级MU (kNm)1613.081357.311121.891014.35(考虑冲击系数)Qnax (kN)250.05210.40173.91157.24MU (kN m)178.32142.07106.2371.67人群荷载Qax (kN)18.5414.7711.057.45(3)求明固点截面的最大弯矩和最大剪力(图1-1

27、0)精彩文档实用标准文案内力计算结果见表1-12表1-12N 7锚固点截面内力计算表梁号1234公路I级MU (kNm)279.53396.68404385.83（考虑冲击系数）Qnax （kN）191.57295.26304.53291.68Mmax( kN m)46.8737.3427.9218.84人群荷载Qnax （kN）29.5323.5317.6011.87（3）求支点截面的最大剪力（图1-11）内力计算结果见表1-12。表1-12 支点截面内力计算表梁号1234公路I级（考虑冲击系数）Qnax (kN)183.14353.14423.07417.69人群荷载Qax ( kN)44

28、.8720.2415.1310.212.3主梁作用效应组合按桥规4.1.6 4.1.8条规定，对可能同时出现的作用效应选择了三种 最不利效应组合：短期效应组合、 标准效应组合和承载能力极限状态基本组合, 见表1-13。表1-131号梁内力组合序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面M锚固点截面M (kN .m)Q (kN)M (kN . m)Q (kN)Q (kN)M(kN .m)Q (kN)(1)总恒载2792.302094.22193.51387.01379.53358.21(2)人群荷载247.218.24178.3218.5444.8746.8729.53(3)汽车荷载（考虑冲 击）22

29、30.8142.261613.08250.05183.14308.68191.57(3 ,)汽车荷载（未考虑 冲击）1791.81114.271295.65200.84147.1246.944153.27(4)短期组合=(1) +0.7X ( 3, ) + (2)4293.77788.233179.5352.64534.85599.26495.02精彩文档实用标准文案(5)标准组合=(1) + (3) +5270.31150.53885.62462.1615.02735.08579.31(6)基本组合=1.2 X (1) +1,4X (3) +0.8 X(2)6750.76208.394971.09603.05771.06940.08731.12表1-132号梁内力组合序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面M (kN m)3059.66Q (kN)0.00M (kN m2296.00Q (kN)213.45Q (kN)427.00(1)总恒载(2)人群荷载196.956.56142.0714.7720.24(3)汽车荷载（考虑冲击）1877.09119.701357.31210.40353.14（3，）汽车荷载（未考虑冲击）1507.7096.151090.21169.00283.65(4)短期组合=(1) +0.7