百瑞景五期西区二标段塔吊基础方案

1、目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc345891451 一、编制依据 PAGEREF _Toc345891451 h 1 HYPERLINK l _Toc345891452 二、工程概况 PAGEREF _Toc345891452 h 2 HYPERLINK l _Toc345891453 三、塔吊位置布置 PAGEREF _Toc345891453 h 3 HYPERLINK l _Toc345891454 四、塔吊设置位置的基坑支护情况 PAGEREF _Toc345891454 h 4 HYPERLINK l _Toc345891455 五、地质条件

2、PAGEREF _Toc345891455 h 5 HYPERLINK l _Toc345891456 六、塔吊基础设计 PAGEREF _Toc345891456 h 6 HYPERLINK l _Toc345891457 七、塔吊基础计算 PAGEREF _Toc345891457 h 9 HYPERLINK l _Toc345891458 八、塔吊基础施工技术措施及质量验收 PAGEREF _Toc345891458 h 21“百瑞景中央生活区”五期西区二标段塔吊基础施工方案一、编制依据中南建筑设计院股份有限公司提供的“百瑞景中央生活区五期建筑、结构施工图” 中南勘察设计院（湖北）有限责

3、任公司百瑞景中央生活区五期西区工程岩土工程勘察报告书（详勘阶段）长沙中联重工科技发展股份有限公司TC6517A塔式起重机使用说明书、QTZ80(TC5613-6)塔式起重机使用说明书。混凝土结构设计规范（GB50010-2010）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；建筑桩基技术规范 （JGJ94-94）建筑地基基础工程施工质量验收规范（JGJ79-2002）建筑基坑工程技术规范（GB50497-2009）塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009塔式起重机安全规程（GB5144-2006）建筑施工塔式起重机

4、安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ196-2011）建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2001）（J119-2001）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）二、工程概况建设单位：中铁大桥局集团武汉地产有限公司设计单位：中南建筑设计院股份有限公司勘察单位：中南勘察设计院（湖北）有限责任公司监理单位：武汉桥梁建筑工程监理有限公司施工单位：中铁建工集团有限公司“百瑞景中央生活区” 五期位于武锅路与宝通寺路交汇处，宝通寺路将该地一分为二，宝通寺路以东称为百瑞景中央生活区五期东区，宝通寺路以西称为百瑞景中央生活区五期西区。我单位施工的范围为五期西区二标段，工程主要由4#楼、5#楼及其下的地

5、下车库与人防工程组成。4#楼为商业及办公楼，框架结构，地下一层，地上7层。建筑面积8680，建筑高度35.1m；5#楼为超高层住宅楼，剪力墙结构，地下二层，地上45层，总建筑面积29123.24，建筑高度139.1m；地下车库与人防建筑面积11676，人防按6级设计，地下一层，层高6.05m。0.00相当于绝对标高32.35m，基坑周边地面整平标高相当于-0.85m。4#楼地下车库及人防基坑开挖基底标高-7.15m-7.9m（绝对标高24.85m）局部-8.9m（非基坑边位置），采用钻孔灌注桩悬臂支护；5#楼地下基坑开挖基底标高为-15.45m（绝对标高16.9m），采用桩锚支护。基坑重要性等

6、级为一级，变形控制值：坑顶水平位移不大于30mm，周边地面及建筑物沉降变形不大于20mm，不均匀沉降满足设计规范要求。地下水治理：对上部滞水采用集水明排，在坡顶坡底设置排水沟，汇集于集水井抽排。三、塔吊位置布置根据工程特点及垂直运输、水平运输的施工需求，本工程安装两台塔式起重机。1台TC6517塔吊（以下简称1#塔吊）设置在5#楼基坑北侧，塔臂长65m，塔吊中心距M轴北9m，1轴以东8.4m。1台TC5613塔吊（以下简称2#塔吊）设置在4#楼基坑南侧，塔臂长45m，塔吊中心距基坑D-B轴南8.5m（4#楼A轴南8.7m），D-37轴东1.5m（即4#楼4轴东1.5m）。1#塔起始安装高度为其

7、允许安装自由高度52m，此高度已超出其覆盖范围内滨湖名都的11层楼顶高度大约10m以上。5#楼楼顶最高标高为139.1m，1#塔吊随着主体结构施工加设扶墙装置，需设置5道扶墙达到最大安装高度160m，超出5#楼顶约20m。4#楼楼顶标高35.1m，2#塔吊计划安装至自由高度40.5m，不设置扶墙。塔吊基础顶面标高-3.35m，塔身有效高度40.5-3.35=37.15m，高出4#楼顶2m。因4#楼楼顶造型塔楼仅为局部结构，施工面积很小，可先施工至33m标高处，剩余结构待2#塔拆除后施工。1#、2#塔塔身相距85m，覆盖范围重叠24m，地下车库局部在两塔覆盖范围以外，东侧可考虑使用汽车吊辅助吊运

8、材料，西侧可考虑借用3#楼塔吊或人工倒运。2#塔臂长45m，臂端距3#楼外墙5m左右，留有足够安全距离。四、塔吊设置位置的基坑支护情况1#塔吊位于基坑支护HJ段，此段基坑为桩锚支护段，钻孔灌注桩10001600，桩顶标高-3.65m，桩长19.5m，桩主筋2828；预应力锚索1501600三道；支护桩间支护，挂钢板网并喷射C20砼。 2#塔吊位于基坑支护PP段，此段基坑支护为钻孔灌注桩悬臂支护，桩径900mm，间距1800mm，桩顶标高-3.15m，桩长9.6m，桩主筋1822。五、地质条件本标段地层在勘察深度范围内可划分为以下几层：杂填土Qml；粉质粘土Q4 al+pl；粘土Q3 al+pl

9、；-1粘土夹碎石Q3 al+pl； -2碎石、块石土Q3 al+pl；粘土Q el（残积土）；-1泥岩强风化（S）； -2泥岩中风化（S）； -3泥岩微风化（S）；石英砂岩（D）；a粘土岩软化层；b粘土岩软化层,各岩土层空间分布及工程特性详见表3工程地质分层表。 表3 工 程 地 质 分 层 表 层序层名埋深（m）厚度（m）空间分布岩 性 特 征工 程性 质杂填土Qml0.000.2010.3场区均有分布。杂色、黄褐色、稍湿，松散,由粘性土、碎石、砖块、混凝土块、灰渣等组成。局部孔底部为素填土。成分复杂，均匀性、密实度差。无工程利用价值。粉质粘土Q4 al+pl0.404.100.008.10

10、局部孔中分布黄褐色、褐灰色,饱和，可塑状态，含少量铁锰氧化物及结核，具有层理。强度一般压缩性中等fak=160kPaEs1-2=8.0MPa粘土Q3 al+pl0.208.000.0012.1局部孔中缺失黄褐-褐黄色,棕红色、很湿，硬塑状态，含铁锰氧化物及结核，灰白色团块状高岭土含量较多。强度高压缩性低fak=450kPaEs1-2=16.0MPa-1粘土夹碎石Q3al+pl0.2014.50.0012.5场区均有分布褐黄-棕红色,湿，粘土呈硬塑状态，碎石含量约1040%，碎石成分以石英砂岩为主，少量矽质岩，粒径一般1-4cm，最大达12cm，形状次棱角状亚园状。强度较高压缩性低fak=480

11、kPaEs1-2=20.0MPaEo=48.0MPa-2碎石、块石土Q3al+pl1.0016.700.005.20场区均有分布褐黄-棕红色,湿，碎石含量约5090%，碎石主要成分为石英砂岩，少量砾岩、矽质岩等，粒径一般3-4cm，最大达30cm，形状次棱角状亚园状。强度高压缩性低fak=600kPaEs1-2=30.0MPaEo=50.0MPa 粘土（残积土）Qel0.0014.800.0012.0局部孔中缺失褐黄色，黄褐色，硬可塑，稍湿，含Fe、Mn氧化物及高岭土，为泥岩残积层，原岩结构已全部破坏，矿物成分已全部改变，略具层理，具可塑性。强度高压缩性低。fak=280kPaEs1-2=14

12、.0MPaEo=24.0MPa-1泥岩强风化(s)1.5019.50大部分孔揭露大部分孔揭露褐黄色，原岩结构较清晰，风化裂隙很发育。风化成近土状，干时可用手易折断或捻碎，含大量粘土质粘土矿物。遇水易崩解、软化。强度高压缩性低。fak=400kPaEs1-2=18.0MPaEo=44.0MPa-2泥岩中风化(s)8.0026.00未钻穿大部分孔中有揭露褐黄色，黄褐色，极软岩，上部岩芯较为破碎。下部岩芯较为完整，取出岩芯呈碎块状，短柱状，节理裂隙发育。节理面被铁锰氧化物渲染，层面倾角8085取芯率4080%。高承载力，可视为不可压缩层。可作建筑物桩基持力层。坚硬程度：极软岩；完整程度：较完整；基本

13、质量等级：级fa=1000kPa-3泥岩微风化(s)28.0032.6未钻穿超高层孔中揭露褐黄色，黄褐色，极软岩，岩芯完整，取出岩芯呈碎块状，短柱状，节理裂隙发育。节理面被铁锰氧化物渲染，层面倾角8085取芯率7080%。高承载力，可视为不可压缩层。可作建筑物桩基持力层。坚硬程度：极软岩；完整程度：较完整；基本质量等级：III级fa=1500kPa六、塔吊基础设计1、1#塔吊基础1#塔吊桩基定位坐标如下图所示：由于1#塔吊位于开挖深度达到-15.45m的深基坑侧，为保证基坑支护系统的安全，该塔吊必须设置桩基础，避免增加支护桩荷载。在1#塔吊基础下设置4根直径600mm钻孔灌注桩，桩顶标高-2.

14、85m，桩长19m，桩身混凝土强度等级C30，主筋1216，螺旋箍筋8100/200，上部3m为加密区，加筋箍162000，混凝土保护层厚度50mm。1#塔吊基础承台按照中联重科TC6517A塔式起重机使用说明书中固定式基础设置，基础尺寸6000mm*6000mm，承台高度1400mm，承台上层筋纵横各32-25、下层筋纵横各32-25，架立筋256根12，混凝土强度等级C35。1#塔吊设置基础断面图2、2#塔吊基础2#塔吊定位坐标如下图所示2#塔吊位置基坑开挖底标高-7.5m，桩悬臂高度7.5-3.15=4.35m。考虑在自然地面开挖3.5m作为2#塔吊基底，基底标高-4.35m，基底位于粘

15、土层，地基承载力值fak=450kPa。 2#塔吊基础断面图2#塔吊基础承台按照中联重科QTZ80(TC5613-6)塔式起重机使用说明书中固定式基础设置，基础尺寸5300mm*5300mm，承台高度1000mm，承台上层筋纵横各24-25、下层筋纵横各24-25，架立筋144根12，混凝土强度等级C35。七、塔吊基础计算（一）、1#塔吊（桩承台基础）1、塔吊的基本参数信息塔吊型号:TC6517A， 塔吊起升高度H=160.000m，塔吊倾覆力矩M=3337kN.m， 混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=2m， 基础以上土的厚度D=0.000m，自重F1=900kN， 基础承台厚度Hc=1.4

16、00m，最大起重荷载F2=100kN， 基础承台宽度Bc=6.000m，桩钢筋级别:II级钢， 桩直径或者方桩边长=0.600m，桩间距a=3.2m， 承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=40.000mm。 2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=900.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=100.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=1200.00kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.43337.00=4671.80kN。 3、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验

17、算。（1）. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条。 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1200.00kN； G桩基承台的自重 G=1.2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2(256.006.001.40+206.006.000.00)=1512.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.60m； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=(1200.00+1512.00)/4+4671.801.60/(4 1.602)=

18、1407.97kN。（2）. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.6m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=1407.97-1512/4=1029.97kN/m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=21029.970.6=1235.96kN.m。4、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50

19、时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度Hc-40.00=1360.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=1235.96106/(1.0016.706000.001360.002)=0.007； =1-(1-20.007)0.5=0.007； s =1-0.007/2=0.997； Asx =Asy =1235.96106/(0.9971360.00300.00)=3039.49mm2。5、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩基

20、技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1407.97kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=6000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=1360mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=600.00mm， 当 3时,取=3， 满足范围； 在范围内按插值法取

21、值。得=0.44； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.16； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。则，1.001407.97=1.41106N0.16300.0060001360=2.21107N；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 6、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1261.97kN；桩顶轴向压力设计

22、值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=2.83105mm2。则，1.001407968.75=1.41106N14.302.83105=4.04106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！按最小配筋率0.65%考虑，钢筋截面为18372，故设置12根16的二级钢（2411.522）满足要求，箍筋为8200，桩顶3m内间距100，加强环箍162000。7、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴

23、向压力设计值，取其中最大值N=1261.97kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=1.885m； Ap桩端面积,取Ap=0.283m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 0.50 50.00 280.

24、00 粘土（残积土） 2 10.90 140.00 400.00 泥岩强风化 3 16.3 240.00 1000.00 泥岩中风化由于桩的入土深度为19.00m,所以桩端是在第3层土层。单桩竖向承载力验算: R=1.88(0.5050.001.00+10.90140.001.00+7.50240.001.00)/1.67+1.091000.000.283/1.67=3972.86kNN=1407.97kN；上式计算的R的值大于最大压力1407.97kN,所以满足要求!（二）、2#塔吊（天然土地基）1、参数信息塔吊型号:TC5613， 塔吊起升高度H=40.50m，塔吊倾覆力矩M=1766fk

25、N.m， 混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6fm， 基础以上土的厚度D:=0.00m，自重F1=548.7fkN， 基础承台厚度h=1.00m，最大起重荷载F2=60fkN， 基础承台宽度Bc=5.30m，钢筋级别:II级钢。2、基础最小尺寸计算（1）.最小厚度计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。 根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(-2) 其中: F塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。 应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00； (-2) (-3) 1-局部荷载或集中反力作用面积形状

26、的影响系数； 2-临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； h-截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9，其间按线性内插法取用； ft-混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70MPa； pc,m-临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在2范围内，取2500.00； um-临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）4=9.60m； ho-截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； s-局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，s不

27、宜大于4；当s2时，取s=2；当面积为圆形时，取s=2；这里取s=2； s-板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取s=40;对边柱，取s=30;对角柱，取s=20. 塔吊计算都按照中性柱取值，取s=40 。 计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将ho1从0.8m开始，每增加0.01m，直到满足上式,解出一个ho1；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个ho2，最后ho1与ho2相加，得到最小厚度hc。经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力F=200.00kN时，得ho1=0.80m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得ho2=0.80m；解得最小厚度 Ho=ho1

28、+ho2+0.05=1.65m；实际计算取厚度为:Ho=1.00m。（2）.最小宽度计算建议保证基础的偏心矩小于Bc/4，则用下面的公式计算： 其中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2(548.70+60.00)=730.44kN； G 基础自重与基础上面的土的自重， G=1.2（25BcBcHc+m BcBcD） =1.2(25.0BcBc1.00+20.00BcBc0.00)； m土的加权平均重度， M 倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4。解得最小宽度 Bc=5.75m，实际计算取宽度为 Bc=5.30m。3、塔吊基础承载力计算依

29、据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=304.30kN； G基础自重与基础上面的土的自重： G=1.2(25.0BcBcHc+m BcBcD) =842.70kN； m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.300m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=24.813m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4； a合力作用点

30、至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.300/2-2472.400/(730.440+842.700)=1.078m。经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(730.440+842.700)/5.3002+2472.400/24.813=155.646kPa； 无附着的最小压力设计值 Pmin=(730.440+842.700)/5.3002-2472.400/24.813=-43.638kPa； 有附着的压力设计值 P=(730.440+842.700)/5.3002=56.004kPa； 偏心矩较大时压力设计值 Pk

31、max=2(730.440+842.700)/(35.3001.078)=183.499kPa。4、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第5.2.4条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.4条的原则确定；取450.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.300m； m-基础底面以上土的加权平均重

32、度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取0.000m；解得地基承载力设计值：fa=442.900kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=442.900kPa；地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=155.646kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=183.499kPa，满足要求！5、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8.2.8条。验算公式如下: 式中 hp 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp

33、取0.9，其间按线性内插法取用； ft 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho 基础冲切破坏锥体的有效高度； am 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反

34、力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al 冲切验算时取用的部分基底面积 Fl 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 则，hp 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.98； ft 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa； am 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.60+(1.60 +21.00)/2=2.60m； ho 承台的有效高度，取 ho=0.95m； Pj 最大压力设计值，取 Pj=183.50KPa； Fl 实际冲切承载力： Fl=183.50(5.30+3.60)(5.30-3.60)/2)/2=694.09kN

35、。其中5.30为基础宽度，3.60=塔身宽度+2h；允许冲切力：0.70.981.572600.00950.00=2669287.86N=2669.29kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！6、承台配筋计算（1）.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8.2.11条。计算公式如下: 式中：MI 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=b即取a1=1.85m； Pmax 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取183.50kN/m2； P 相应

36、于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； P=183.50(31.60-1.85)/(31.60)=112.78kPa； G考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取842.70kN/m2； l 基础宽度，取l=5.30m； a 塔身宽度，取a=1.60m； a 截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.60m。 经过计算得MI=1.852(25.30+1.60)(183.50+112.78-2842.70/5.302)+(183.50-112.78)。（2）.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。公式如下: 式中，l 当混凝土强度不超过

37、C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho 承台的计算高度，ho=0.95m。经过计算得： s=929.03106/(1.0016.705.30103(0.95103)2)=0.012； =1-(1-20.012)0.5=0.012； s=1-0.012/2=0.994； As=929.03106/(0.9940.95300.00)=3278.95mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5300.001000.000.15%=7950.00mm2。故取 最小配筋面积As=7950.00mm2，按照中联重科QTZ80(TC5613-6)塔式起重机使用说明书基础配筋配置上下层筋，纵横向各24根25，大于最小配筋面积。八、塔吊基础施工技术措施及质量验收1、混凝土强度等级采用C35； 2、基础表面平整度允许偏差1/1000；本工程基础桩采用钻孔灌注柱，其施工工艺及质量控制要点详见桩基工程专项施工方案，桩身砼浇灌至自然地坪面，施工承台时必