道路工程边跨箱梁现浇专项施工方案

1、中交二航 福州市三环路东北段B段道路工程V标段边跨砼箱梁现浇专项施工方案中交第二航务工程局有限公司福州市三环路东北段B段道路工程V标段项目经理部二一年十二月福州市三环路东北段B段道路工程V标段边跨砼箱梁现浇专项施工方案编制： 审核： 审批： 中交第二航务工程局有限公司福州市三环路东北段B段道路工程V标段项目经理部二一年十二月福州市三环路东北段B段标段 目录 中交第二航务工程局有限公司 PAGE 5目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc279755649 1、概述 PAGEREF _Toc279755649 h 1 HYPERLINK l _Toc2797556

2、50 1.1、工程概述 PAGEREF _Toc279755650 h 1 HYPERLINK l _Toc279755651 1.2、自然条件 PAGEREF _Toc279755651 h 1 HYPERLINK l _Toc279755652 1.2.1、地形地貌 PAGEREF _Toc279755652 h 1 HYPERLINK l _Toc279755653 1.2.2、气象 PAGEREF _Toc279755653 h 2 HYPERLINK l _Toc279755654 1.2.3、工程地质条件 PAGEREF _Toc279755654 h 2 HYPERLINK l

3、_Toc279755655 2、施工工艺 PAGEREF _Toc279755655 h 5 HYPERLINK l _Toc279755656 2.1、主要施工方法 PAGEREF _Toc279755656 h 5 HYPERLINK l _Toc279755657 2.2、施工工艺 PAGEREF _Toc279755657 h 6 HYPERLINK l _Toc279755658 3、临时墩 PAGEREF _Toc279755658 h 7 HYPERLINK l _Toc279755659 3.1、临时墩设计 PAGEREF _Toc279755659 h 8 HYPERLINK

4、 l _Toc279755660 3.1.1、永久荷载 PAGEREF _Toc279755660 h 8 HYPERLINK l _Toc279755661 3.1.2、活荷载 PAGEREF _Toc279755661 h 8 HYPERLINK l _Toc279755662 3.1.3、结构安全计算 PAGEREF _Toc279755662 h 10 HYPERLINK l _Toc279755663 3.2、临时墩施工 PAGEREF _Toc279755663 h 13 HYPERLINK l _Toc279755664 4、支架 PAGEREF _Toc279755664 h

5、13 HYPERLINK l _Toc279755665 4.1、支架设计 PAGEREF _Toc279755665 h 13 HYPERLINK l _Toc279755666 4.1.1、支架结构 PAGEREF _Toc279755666 h 13 HYPERLINK l _Toc279755667 4.1.2、碗扣支架结构计算 PAGEREF _Toc279755667 h 16 HYPERLINK l _Toc279755668 4.1.3、门洞结构计算 PAGEREF _Toc279755668 h 17 HYPERLINK l _Toc279755669 4.2、支架施工 PA

6、GEREF _Toc279755669 h 19 HYPERLINK l _Toc279755670 4.2.1、满堂支架施工 PAGEREF _Toc279755670 h 19 HYPERLINK l _Toc279755671 4.2.2、门洞施工 PAGEREF _Toc279755671 h 21 HYPERLINK l _Toc279755672 4.2.3、支架预压 PAGEREF _Toc279755672 h 22 HYPERLINK l _Toc279755673 5、垫石及支座施工 PAGEREF _Toc279755673 h 23 HYPERLINK l _Toc27

7、9755674 6、现浇梁施工 PAGEREF _Toc279755674 h 23 HYPERLINK l _Toc279755675 6.1、模板施工 PAGEREF _Toc279755675 h 23 HYPERLINK l _Toc279755676 6.1.1、模板结构 PAGEREF _Toc279755676 h 23 HYPERLINK l _Toc279755677 6.1.2、模板安装 PAGEREF _Toc279755677 h 25 HYPERLINK l _Toc279755678 6.2、钢筋施工 PAGEREF _Toc279755678 h 26 HYPER

8、LINK l _Toc279755679 6.2.1、钢筋加工 PAGEREF _Toc279755679 h 26 HYPERLINK l _Toc279755680 6.2.2、钢筋运输 PAGEREF _Toc279755680 h 27 HYPERLINK l _Toc279755681 6.2.3、钢筋绑扎 PAGEREF _Toc279755681 h 27 HYPERLINK l _Toc279755682 6.2.4、钢筋施工技术要求 PAGEREF _Toc279755682 h 27 HYPERLINK l _Toc279755683 6.3、预埋件安装 PAGEREF _

9、Toc279755683 h 28 HYPERLINK l _Toc279755684 6.4、混凝土施工 PAGEREF _Toc279755684 h 28 HYPERLINK l _Toc279755685 6.4.1、混凝土配合比的要求 PAGEREF _Toc279755685 h 28 HYPERLINK l _Toc279755686 6.4.2、混凝土浇筑 PAGEREF _Toc279755686 h 29 HYPERLINK l _Toc279755687 6.4.3、箱梁顶面处理 PAGEREF _Toc279755687 h 30 HYPERLINK l _Toc279

10、755688 6.4.4、混凝土养护 PAGEREF _Toc279755688 h 30 HYPERLINK l _Toc279755689 6.4.5、施工缝处理 PAGEREF _Toc279755689 h 30 HYPERLINK l _Toc279755690 6.5、预应力施工 PAGEREF _Toc279755690 h 30 HYPERLINK l _Toc279755691 6.5.1、波纹管制安 PAGEREF _Toc279755691 h 31 HYPERLINK l _Toc279755692 6.5.2、锚垫板安装 PAGEREF _Toc279755692 h

11、 32 HYPERLINK l _Toc279755693 6.5.3、钢绞线下料、安装及接长 PAGEREF _Toc279755693 h 32 HYPERLINK l _Toc279755694 6.5.4、预应力束张拉 PAGEREF _Toc279755694 h 32 HYPERLINK l _Toc279755695 6.5.5、孔道压浆 PAGEREF _Toc279755695 h 34 HYPERLINK l _Toc279755696 6.5.6、封锚 PAGEREF _Toc279755696 h 37 HYPERLINK l _Toc279755697 6.5.7、预

12、应力施工注意事项 PAGEREF _Toc279755697 h 37 HYPERLINK l _Toc279755698 6.6、斜拉索锚槽、索套管施工 PAGEREF _Toc279755698 h 38 HYPERLINK l _Toc279755699 6.7、箱梁线型控制 PAGEREF _Toc279755699 h 38 HYPERLINK l _Toc279755700 6.8、横梁大体积混凝土温控措施 PAGEREF _Toc279755700 h 39 HYPERLINK l _Toc279755701 7、施工现场管理体系 PAGEREF _Toc279755701 h

13、40 HYPERLINK l _Toc279755702 8、质量保证措施 PAGEREF _Toc279755702 h 41 HYPERLINK l _Toc279755703 8.1、钢筋质量的技术措施 PAGEREF _Toc279755703 h 41 HYPERLINK l _Toc279755704 8.2、混凝土质量保证措施 PAGEREF _Toc279755704 h 41 HYPERLINK l _Toc279755705 8.3、预应力张拉质量控制措施 PAGEREF _Toc279755705 h 43 HYPERLINK l _Toc279755706 8.4、压浆

14、施工质量保证措施 PAGEREF _Toc279755706 h 43 HYPERLINK l _Toc279755707 8.5、夏、雨季施工质量保证措施 PAGEREF _Toc279755707 h 44 HYPERLINK l _Toc279755708 9、安全保证措施 PAGEREF _Toc279755708 h 44 HYPERLINK l _Toc279755709 9.1、本工程重大危险源 PAGEREF _Toc279755709 h 44 HYPERLINK l _Toc279755710 9.2、本工程安全管理的重点部位 PAGEREF _Toc279755710 h

15、 44 HYPERLINK l _Toc279755711 9.3、安全目标 PAGEREF _Toc279755711 h 45 HYPERLINK l _Toc279755712 9.4、项目部安全保障组织机构 PAGEREF _Toc279755712 h 46 HYPERLINK l _Toc279755713 9.5、安全防护措施 PAGEREF _Toc279755713 h 46 HYPERLINK l _Toc279755714 9.5.1、模板工程 PAGEREF _Toc279755714 h 46 HYPERLINK l _Toc279755715 9.5.2、钢筋工程

16、PAGEREF _Toc279755715 h 47 HYPERLINK l _Toc279755716 9.5.3、混凝土工程 PAGEREF _Toc279755716 h 48 HYPERLINK l _Toc279755717 9.5.4、支架搭设及拆除 PAGEREF _Toc279755717 h 48 HYPERLINK l _Toc279755718 9.5.5、预应力施工 PAGEREF _Toc279755718 h 49 HYPERLINK l _Toc279755719 9.5.6、门洞交通安全防护措施 PAGEREF _Toc279755719 h 50 HYPERL

17、INK l _Toc279755720 10、环保及文明施工 PAGEREF _Toc279755720 h 51 HYPERLINK l _Toc279755721 10.1、环境保护措施 PAGEREF _Toc279755721 h 51 HYPERLINK l _Toc279755722 10.1.1、建立环境保护管理体系 PAGEREF _Toc279755722 h 51 HYPERLINK l _Toc279755723 10.1.2、废气、废物、废渣等控制措施 PAGEREF _Toc279755723 h 52 HYPERLINK l _Toc279755724 10.2、文

18、明施工 PAGEREF _Toc279755724 h 52 HYPERLINK l _Toc279755725 11、进度、资源计划 PAGEREF _Toc279755725 h 53 HYPERLINK l _Toc279755726 11.1、进度计划 PAGEREF _Toc279755726 h 53 HYPERLINK l _Toc279755727 11.2、材料计划 PAGEREF _Toc279755727 h 54 HYPERLINK l _Toc279755728 11.3、机械计划 PAGEREF _Toc279755728 h 55 HYPERLINK l _Toc

19、279755729 11.4、人员计划 PAGEREF _Toc279755729 h 56福州市三环路东北段B段标段 边跨砼箱梁现浇专项施工方案 中交第二航务工程局有限公司 PAGE 40边跨砼箱梁现浇专项施工方案1、概述1.1、工程概述福州淮安大桥北起闽侯侧浦里排涝站附近，设计起点里程为K21+658.00,向南一次跨越甘洪公路、闽江、淮安头规划环岛路，止于淮安侧地面道路落脚点，终点里程为K22+298.00,工程全长640m。主桥为双塔双索面钢-砼混合梁斜拉桥，半漂浮体系。边跨采用砼箱型加劲梁，中跨采用扁平钢箱加劲梁，钢砼结合面位于中跨侧距主塔中心线10m处。桥跨布置为(4567)m41

20、6m(6745)m。主桥边跨混凝土梁为单箱三室截面，箱顶横向设2%横坡。箱顶宽40m，箱底宽35.2m，悬臂长度2.4m；标准截面中点处梁高3.5m，顶板厚35cm，底板厚40cm；中腹板厚60cm，箱宽14.6m；边腹板厚1.5m，箱宽8.2m；悬臂端部板厚15cm，悬臂根部板厚40cm。主梁索锚区设置在箱梁边腹板，采用锚槽形式。边跨混凝土梁采用C55砼，设置有纵、横双向预应力束，根据施工方法划分为三个节段(3+80+38.6m)，满堂支架分节段现浇施工。主桥边跨混凝土梁构造见图1.1-1。图1.1-1 淮安大桥主桥混凝土梁构造图箱梁为双向预应力砼结构，纵向预应力为12-s15.2mm钢绞线

21、束，横向预应力为22-s15.2mm、15-s15.2mm、7-s15.2mm的钢绞线束。1.2、自然条件1.2.1、地形地貌桥梁北岸位于永丰村附近、甘洪路两侧；大桥横跨闽江连接南岸，南岸位于淮安地界、元宝石山西北角。北岸边跨主墩位置因钻孔桩施工等进行了场地平整，标高+9m左右，跨甘洪路后标高+14m，地势起伏较大；南岸主墩位置标高+10.5m左右，C节段现为山坡，箱梁现浇时根据支架搭设开挖至设计标高。1.2.2、气象福州市位于亚欧大陆东南边缘，东临太平洋，是典型的亚热带海洋性季风气候，全年冬短夏长，温暖湿润，雨量充沛。 气温：据福州气象台资料统计，福州市区年均气温19.7，最冷月(一月)平均

22、气温10.6，最热月(七月)平均气温28.8，历年极端最高气温39.9，极端最低气温-1.7。平均日照为1700-1980小时。 气压：多年平均气压101.24kpa，绝对最高气压103.33kpa，绝对最低气压97.83kpa。 降雨：年平均降雨量1348.8mm，年最大降雨量2074.6mm月最大降雨量613.1mm，日最大降雨量170.9mm。降水在年内可分为四个时期:3-4月的春雨期，5-6月的梅雨期，7-9月的台风雨期及10月-翌年2月的少雨期。梅雨是造成闽江流域大范围降水的天气因素，这期间雨量可占全年雨量36-40%，4-9月为汛期，降水量可占全年的70-77%。 风：市内年最大风

23、速平均值为17.5m/s,各风位的平均风速在24m/s。最大为3.9m/s，为东北偏东风，最小值为1.9m/s，为西南风。全年主导风为静风，其频率为20%，7月份中旬至9月份下旬为台风盛行期，占全年出现次数的80%，年均5.4次。受台风影响，平均最大风速和极大风速均达12级，风向东北风，其中最严重的一次台风(6112号)1961年9月12日14时在晋江登陆，极大风速45m/s，最大风速40m/s。除台风外，雷雨、冰雹等灾害引起的风速亦达24-30m/s。本项目附近的风向以东南风为主，风力一般为56级。强风向西北向，最大风速28米/秒。 霜冻及湿度：全年无霜期达326天；年平均雨日130170日

24、，年相对湿度77%。1.2.3、工程地质条件两岸桥台在勘察控制深度范围内地基土层为杂填、冲淤积成因类型，基底为花岗岩。场地岩土层按其成因、力学强度不同划分工程地质层：1 素填土：灰黄、褐黄色，松散，湿，成分主要为粘性土、砂质，为人工堆填，该层厚约1.80米，仅在个别钻孔有分布。2 杂填土：杂色，灰黄，松散，湿，成分杂，硬杂质含量约30%。厚度0.30-5.70米，部分钻孔有分布。 粘土：褐黄色，湿，可塑状态，含铁锰结核等，粘性较强，无摇振反应，捻面较光滑，有光泽，干强度与韧性中等，本层厚度1.20-5.6米，顶层标高5.01-10.22米，局部分布。 淤泥：深灰色，饱和，流塑，含腐植质，有臭味

25、，摇震反应慢，捻面较光滑，有光泽，干强度及韧性中等，局部夹有少量粉砂质，本层厚度为2.80-18.20米，层顶标高为2.626.56米，局部分布。 粉质粘土：灰黄色，饱和，可塑，含铁锰结核物等，粘性较强，无摇振反应，捻面较光滑，有光泽，干强度与韧性中等，本层厚度为1.90-4.90米，顶层标高为-14.273.12米，局部分布。 中砂：灰色，稍密，饱和。主要为中细粒石英砂，不均匀含有泥质，级配较差，局部夹有薄层淤泥。现场标贯测试N63.5=19-20击，标贯平均值19.5击。本层仅个别钻孔有揭示，层厚为0.906.40米，层顶标高为-6.28-1.90米。 淤泥质土：深灰色，巨厚，饱和，流塑，

26、含腐植质贝壳，有臭味，摇震反应慢，捻面较光滑，有光泽，干强度及韧性中等，不均与夹有薄层砂质。本层厚度5.7010.50米，层顶标高为-14.23-13.98米，零星分布。 粉质粘土：灰黄色，饱和，可塑，含铁锰结核物等，粘性较强，无摇振反应，捻面较光滑，有光泽，干强度与韧性中等，本层仅在CQ16钻孔有揭示，厚度为2.50米，层顶标高为-19.93米。 中砂：该层在本桥梁拟建场地未揭示。 卵石：浅黄、浅灰色，中密状态，饱和；一般粒径为3070mm，呈次圆一次棱状，母岩为花岗岩类岩石，填充物主要为中砂及泥质，级配较好，卵石含量在横向及纵向上均存在一定的不均匀性，卵石一般含量约为50%55%，本层仅在

27、CQ17-1钻孔有揭示，厚度为1.80米，层顶标高为-24.48米。 坡积粘性土：灰黄色，饱和，可塑，湿，坡积成因，不均匀含有砂粒。本层厚度为0.304.50米，层顶标高为-22.4346.62米，局部分布。 残积砂质粘性土：褐黄色，可塑、很湿，为花岗岩风化残积而成，不均匀含有沙砾，具有遇水易软化特征。本层厚度为1.709.50米，层顶标高为-26.2812.54米，局部分布。1 砂土状强风化花岗岩：灰黄、褐黄色，硬，湿，含大量石英颗粒、长石、云母片，岩芯呈砂土状。岩石坚硬程度等级属极软岩，岩体完整度属极破碎，岩体基本质量等级属V类，本层厚度为1.30-11.50米，层顶标高-29.0845.

28、92米，在大部分钻孔有分布。2 碎块状强风化花岗岩：浅灰黄，硬，湿，含大量石英颗粒，长石、云母片，岩芯呈碎块状，手掰易碎。岩石坚硬程度属软岩，岩体完整度属破碎，岩体基本质量等级属V类，本层厚度为0.5-6.8米，层顶标高-31.2836.82米，在大部分钻孔有分布。 中风化花岗岩:浅灰、灰白色，坚硬，花岗岩结构，块状构造，风化裂隙发育，上部较破碎，岩芯呈碎块-短柱状，中下部较完整，岩芯呈短-长柱状，岩石坚硬程度分类属较硬岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级属类，未发现洞穴、临空面、破碎岩体或软弱夹层。本层层顶标高为-32.7834.42米，部分钻孔本勘本层未揭穿，控制揭露厚度约为8米。1

29、 中风化花岗斑岩：浅灰、灰白色，坚硬，斑状结构，块状构造，基质以长石为主，斑晶1-4mm，风化裂隙较发育，岩芯短柱状为主，主要矿物为长石、石英。岩石坚硬程度分类属较硬岩，岩体完整程度属较完整，岩体基本质量等级属类，本层厚度为6.80-8.70米，层顶标高为-1.573.07米，局部分布。微风化花岗岩：浅灰、灰白色，坚硬，花岗岩结构，块状构造，风化裂隙不发育，岩芯完整。呈长柱状，岩石坚硬程度分类属坚硬岩，岩体完整程度属完整，岩体基本质量等级属I级，未发现有洞穴、临空面、破碎岩体或软弱岩层。本勘本层未揭穿，层顶标高为-26.1033.02米，控制厚度约为5米。1 微风化花岗斑岩：浅灰、灰白色，坚硬

30、，斑状结构，块状结构，基质以长石为主，斑晶1-4mm，岩芯长柱状为主，主要矿物为长石、石英。岩石坚硬程度分类属坚硬岩，岩体完整程度为完整，掩体基本质量等级属I类。本层仅在CQ20与HR0钻孔有分布，未揭示，层顶标高为-8.375.63米，控制厚度约为5米。2、施工工艺2.1、主要施工方法边跨连续梁分为A、B、C三个节段3+80+38.6m，为单箱三室截面预应力混凝土箱梁，浇筑顺序B节段A、C节段。箱顶宽40m，箱底宽35.2m，悬臂长度2.4m，高3.5m。根据现场地形及地质条件，北岸边跨A、C节段无交通压力，采用满堂碗扣架现浇施工；B段箱梁因长度较大，设置1排临时墩，跨甘洪公路及靠公路边坡位

31、置设置过车及跨坎门洞，其他位置满堂碗扣支架施工。南岸边跨不受交通限制，全部采用碗扣式满堂支架现浇施工。箱梁内、外膜均采用1.5cm厚竹胶板，外背1010cm方木，脚手管支撑。B节段箱梁长度80m，混凝土方量3500m3，为减轻支架压力及减小浇筑强度，分节段三次(27m+27m+26m)浇筑，第一、二次分别浇筑两边27m、26m节段，第三次浇筑中间27m节段，见图2.1-1。A、C节段均一次浇筑。图2.1-1 B节段箱梁浇筑分层图箱梁砼施工完毕，松开支架顶托，从上至下，一次拆除整个支架系统，B节段临时墩在挂索完成后拆除。浇筑底板、腹板混凝土养护砼达到设计强度拆除支架预应力张拉灌浆封锚绑扎顶板钢筋

32、浇筑顶板混凝土地基处理支架搭设及预压安装底模、腹板模板、翼缘模板绑扎底板及腹板钢筋、安装预应力管道安装箱梁内模临时墩施工下一节段2.2、施工工艺3、临时墩B段箱梁因长度较大，需设置1排临时墩，临时墩采用2.0m直径4根钻孔桩基础，立柱采用120012mm钢管立柱，钢管立柱中浇筑混凝土，立柱顶采用四氟板式橡胶支座，支座需满足竖向受力1800t，水平位移需满足3cm要求。临时墩布置见图3-1、图3-2、图3-3。图3-1 北岸临时墩布置图图3-2 南岸临时墩布置图图3-3 临时墩断面布置图3.1、临时墩设计3.1.1、永久荷载B段现浇箱梁自重(标准值)：考虑钢筋混凝土重：26.5kN/m无横梁(无

33、小横梁)处荷载：q1=26.535.0=927.5kN/m小横梁荷载：q2=26.5109.40.55=1594.5kN端头横梁荷载：q3=26.5109.4=2899.1kN/m3.1.2、活荷载(1)、施工荷载(标准值)：P=1.0kPa/m2，即q3=140=40kN/m(2)、风荷载：风速设计风速：25.7m/s(福州地区十年一遇最大风速)；施工风速：17.5m/s(市内年最大风速平均值)；按公路桥涵通用设计规范(JTG D60-2004)中4.3.7节规定计算横桥向风载 ， ， ， 横桥向风荷载标准值(kN) 基本风压(kPa) 设计基准风压(kPa)横向迎风面积(m2)桥梁所在地区

34、的设计基本风速，系按平坦空旷地面，离地面10m高，重现期为10年10min平均最大风速计算确定；施工期风速13.8m/s设计基准风速(m/s)，离地面高Z处的风速Z距地面或水面的高度(m)空气重力密度(kN/m3)设计风速重现期换算系数，取0.75地形地理条件系数，取1.00阵风风速系数，A类地区取1.38考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数，A类地区取1.23风载阻力系数，计算圆形截面构件侧向风载时，取1.2，双排立柱前后排各取0.6；计算矩形截面构件侧向风载时，取1.3g 重力加速度()。施工(工作风载)：Wd=0.012(1.231.3817.5)2/(29.81)=0.54

35、kN/m2矩形：F1/Awk=0.751.31.00.54=0.53kPa圆形：F2/Awk=0.750.61.00.54=0.24kPa(双排取一半)根据现场实际施工情况，对具体各构件的横桥向风载汇总如下表：项目桥面梁（3.5m）临时墩立柱（100012）工作风载（kN/m）1.860.24由此可以看出风在施工过程中对结构物以及临时设施的影响很小，在后面的计算中不考虑风荷载。3.1.3、结构安全计算、临时墩顶端荷载分析考虑到施工为预应力张拉完成后拆除模板及支架，挂索前由临时墩支撑。顶端荷载需进行以下工况分析：顶端荷载=箱梁自重1.2+预应力荷载1.0+施工荷载1.4采用MIDAS.CIVIL

36、2010建模计算，不考虑截面钢筋所起到的抵抗箱梁弯矩作用，预应力钢束考虑为低松弛。考虑到钢束张拉后产生的水平力，在的临时墩位置设置双向滑移支座。因施工时原计划设置临时墩NL1位置被当地军用油管挡住，所以将起往江边咽桥轴线防线移6m。因此，根据模型调试，我们在原位置按143003=42900kN竖向力加载，NL1以后位置按6100kN竖向，610016.85=102785kN*m加载。得到原临时墩设计支撑位置竖向位移基本为0；NL1移动后支撑位置竖向位移经计算：2.96+168500.0001732=0.04mm，基本可以忽略。由模型可以得出：临时墩单个墩顶承受最大压力设计值为N=14300kN

37、、120012混凝土钢管立柱(1)、临时墩立柱载计算：辅助墩与主墩中心距为67m，布设一排临时墩，一排4个临时墩，箱梁被改为跨距为(31.5mm+35.5m)或(29.5+36.5)。根据等跨连续梁荷载效应，得到单根钢管桩受荷为：考虑不均匀受力，单根荷载设计值为F=15000kN (2)、建立单根混凝土钢管立柱计算N0.9fc(A-As)+fyAs式中 N-轴向压力设计值；-钢筋混凝土构件的稳定系数，查得0.95；fc-混凝土轴心抗压强度设计值A-构件截面面积As-全部纵向钢筋的截面面积强度计算设计值：N=F1.0+凝土钢管立柱自重1.2 N=130001+28.3121.2=13407.5k

38、N 0.9fc(A-As)+fyAs=0.90.9514.3(1.13-0.045)+2150.045=21538kN满足N0.9fc(A-As)+fyAs，强度复合要求。、钻孔桩设计临时墩钻孔桩，根据建筑桩基技术规范JTJ 94属于三类桩，不需要配筋，采用用C30混凝土，直径取2m。(1)、荷载情况：荷载设计值为：15407.5+1766.3=17173.8kN(2)、桩基混凝土强度计算：建筑桩基重要性系数，取0.9；桩顶轴向压力设计值；混凝土轴心抗压强度设计值，取折减系数0.8；桩身截面积=0.917173.8=15456.4kN=138000.83.14=34665.6kN 满足要求(3

39、)、桩基承载力计算：根据地质资料桩端极限端阻力标准值取39540kpa，桩侧阻力分层特征值由地勘报告确定。当按承载力经验参数法确定单桩垂直极限承载力设计值时,应按下式计算：R单桩垂直承载力分项系数。R 取1.45, 单地地质条件复杂或永久作用所占比重较大时, R取1.55;U桩身截面周长(m);Qak单桩第i层土的极限侧摩阻力标准值(kPa)；li桩身穿过第i层土的长度(m)；qpk单桩极限桩端阻力标准值(kPa)；AP桩身截面面积(m2)。a侧阻挤土效应系数，取0.9；p桩端闭塞效应系数，取0.9。只考虑端承值，通过以上公式求解得：桩编号桩顶高程桩底高程入土深度(m）端承值设计值（kN)NL

40、113.5-8.52277101NR111-3.1514.1577101NL213.5-8.52277101NR211-3.1514.1577101SL112.3-9.72277101SR113-8.522.577101SL212.3-9.72277101SR213-8.522.577101桩基竖向荷载值为14255.3kN，桩基承载力均满足要求。、支座设计考虑到预应力张拉时将引起钢管立柱顶部支点发生水平位移，产生水平荷载，使用四氟板式橡胶支座，需满足竖向承载力1800t，水平位移3cm要求。3.2、临时墩施工临时墩桩基直径2.0m，桩长14.1522.5m，埋设护筒后，冲击钻成孔，然后浇筑水

41、下混凝土。桩基混凝土达到强度后，凿除桩头，再次接高桩头，并埋设预埋钢管立柱预埋件。立柱采用120012mm钢管，钢管后场接长后，采用25t汽车吊安装，然后浇筑钢管立柱内混凝土，并埋设支座预埋件，安装临时墩支座。4、支架4.1、支架设计4.1.1、支架结构边跨砼箱梁采用满堂式支架施工，支架立杆标准间距9090cm，腹板位置加密至60cm，横梁位置加密至30cm，周边及每6根立杆设置一道剪力撑。支架标准步距120cm，为方便调整标高，立杆均设置顶、底托。北岸跨越甘洪公路，且地势起伏较大，需在支架内设置交通门洞和过坎门洞。交通门洞尺寸55m，采用混凝土扩大基础，8008mm钢管立柱，然后安装2I56

42、横梁，间距90cm铺设I40分配梁，I40分配梁上搭设满堂支架。支架结构见图4.1-1、图4.1-2、图4.1-3、图4.1-4。 图4.1-1 北岸满堂支架结构图图4.1-2 北岸交通门洞、过坎门洞布置图图4.1-3 南岸满堂支架结构图图4.1-4 满堂支架横断面图4.1.2、碗扣支架结构计算、荷载分析(1)、箱梁混凝土荷载(设计值)：底板位置23.9kN/m2、腹板位置66.8kN/m2、小横梁位置55.7 kN/m2、大横梁位置111.4kN/m2、异缘位置9.5kN/m2；(2)、施工荷载(设计值)：(7.50.3+2.5+2)1.4=9.5kN/m2。、分配梁计算(1)、横桥向方木(

43、1010cm)计算小横梁处方木最大应力：=65.20.30.92/8/(0.123/6)=5.7MPa =5.7MPaf=11 MPa 满足要求腹板处方木最大应力：=76.30.90.62/8/(0.123/6)=10.7MPa =10.7MPaf=11 MPa 满足要求 底板处方木最大应力：=33.40.90.92/8/(0.123/6)=10.6MPa =10.6MPaf=11 MPa 满足要求(2)、纵桥向条木(1010cm)计算：底板处方木最大应力：=33.40.160.92/8/(0.060.082/6)=8.3MPa =8.3MPaf=11 MPa 满足要求(3)、槽8型钢计算 大

44、横梁处槽钢最大应力：=120.90.30.92/8/0.0000253=145.2MPa =145.2MPaf=215 MPa 满足要求 腹板处槽钢最大应力： =76.30.90.62/8/0.0000253=122.1MPa =122.1MPaf=215 MPa 满足要求、脚手架计算立杆稳定性验算计算：腹板及横梁位置：N=120.90.30.9=32.0kN底板位置：N=33.40.90.9=27.1kN翼缘位置：N=190.90.9=15.4kN稳定性计算：NAfl=1.2+20.3=1.8m=l/i=1.8/(1.580.01)=114查路桥施工计算手册得=0.45N=0.4548921

45、50.001=47.3kNNN满足要求4.1.3、门洞结构计算、分配梁底板I40间距0.9米进行布设(1)、荷载条件(设计值)： 顶、顶板梁重：q1=1.226.50.750.9=21.5kN/m 施工荷载：q2=1.4100.9=12.6kN/m I40自重：q3=1.20.7=0.8kN/m(2)、建立模型计算组合应力最值：114.7Mpa114.7Mpa=215Mpa 满足要求、纵梁下I40间距0.6米进行布设(1)、荷载条件(设计值)： 顶、顶板梁重：q1=1.226.51.80.6=34.3kN/m 施工荷载：q2=1.4100.9=12.6kN/m I40自重：q3=1.20.7=

46、0.8kN/m(2)、建立模型计算组合应力最值：178.7Mpa178.7Mpa=215Mpa 满足要求、门洞双I56横梁及钢管立柱计算(1)、单根横梁荷载条件(设计值)： 箱梁重量：q1=1.226.53643.67/(80402)=126.7kN/m 模板及支架重量：5.0kN/m，q2=1.25.03.5=21 kN/m 施工荷载：2.0kN/m，q3=1.423.5=9.8kN/m(2)、建立模型计算组合应力最值(出现在双I56横梁)：107.8Mpa107.8Mpa=215Mpa 满足要求4.2、支架施工4.2.1、满堂支架施工、工艺流程基础处理测量放样铺设枕木立竖杆安装纵、横向横杆

47、安装上托设置剪刀撑铺设横向槽钢、方木铺设纵向方木安装模板支架预压卸载调整支架高度。、基础处理满堂脚手架施工，地基的处理是一个关键工序。地基承载能力，必须满足工程需求。脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，北岸甘洪公路、拆迁后房屋水泥地面及南岸新开挖出来的微风化地基可以满足箱梁施工过程中承载力的要求；主墩位置因钻孔桩施工和承台开挖施工需采用片块石、砖渣回填，碾压密实后浇筑10cm厚C20垫层混凝土。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工场地内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现 HYPERLINK /earthwork/sggl/aqgl/Index.htm

48、l 安全隐患和事故。、测量放线平面测量：首先在处理的地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架底、顶托标高。支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位(前期施工误差的调整量)，来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经 HYPERLINK /KAOSHI/JIANLI/Index.html t _blank 监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高(底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板)。桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布

49、置沉降观测点；沉降观测点于底板同断面按每5.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，堆载预压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，待支架充分稳定达到连续3天累计沉降不超过3mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。 HYPERLINK /Soft/Search.asp?Field=SoftName&ClassID=&keyword=%C1%AC%D0%F8%CF%E4%C1%BA&Submit=+%CB%D1%CB%F7+ t _blank 箱梁的线形以梁底标高为控制标准。、铺设垫木排架安装时，按

50、照排架设计要求横向每排立杆下铺5cm25cm宽木板，或者1010cm的枕木，以确保排架底整体受力均匀，枕木底面需铺设平整，保证枕木受力均匀。、支架搭设(1)、本工程脚手架为 HYPERLINK /Soft/Search.asp?Field=SoftName&ClassID=&keyword=%C1%AC%D0%F8%CF%E4%C1%BA&Submit=+%CB%D1%CB%F7+ t _blank 箱梁承重用，选用落地碗扣式多排钢管脚手架，现浇梁模板采用优质竹胶板。(2)、钢管规格为483.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈

51、漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。(3)、扣件应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。(4)、根据组架方案和尺寸，测定框架底脚位置，安放可调支座，保证同一块阵中的柱脚位于同一水平面上。(5)、从主塔端开始，按照设计立杆和横杆的间距安装底层立杆和横杆，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，

52、一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，支架完成后，安装顶托。(6)、在上托座调整好后铺设横向1010cm方木，铺设时注意使其横向方木接头处于上托座上，接着按30cm间距铺设纵向1010cm方木，根据放样出的中线铺钉涂塑板做为箱梁底模。 (7)、为了确保满堂支架的整体强度、刚度和稳定性，支架横向、纵向剪刀撑每6根立杆设置一道；同时在支架中间位置设置水平剪刀撑，水平剪刀撑设在每跨的跨中位置。剪刀撑拉杆斜度控制45左右，必须用扣件扣紧，确保空间网架结构的稳定性。、预拱度设置现浇梁预留沉降一般需考虑以下几个因素:支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度1；支架在荷载作

53、用下弹性压缩2；支架在荷载作用下非弹性压缩3；支架基底在荷载作用下的非弹性沉降4；由混凝土收缩、温度变化引起的挠度5。对于满堂支架法现浇工艺，预留沉降考虑因素有所偏重。对于1、5，支架在纵向张拉后才拆除，在张拉预拱度中考虑。对于2，可按2=L/E进行计算。对于3，主要由接头数目而定，碗扣立柱每个节头不大于1mm。对于4，从统计数据来看，最大不超过20mm。 综合考虑各方面因素，最终预留沉降根据预压后确定。4.2.2、门洞施工、交通门洞结构形式北岸现浇箱梁跨越甘洪路，且地面起伏较大，需设置2个交通门洞和一个过坎门洞。交通门洞尺寸55m，采用混凝土扩大基础，尺寸1.81.80.6m，8008mm钢

54、管立柱，然后安装2I56横梁，间距90cm铺设I40分配梁，然后再搭设碗扣式支架。图4.2-1 交通门洞结构图、门洞施工方法 (1)、扩大基础施工扩大基础平面尺寸1.81.8m，高度0.6m,采用竹胶模板现浇施工，顶面埋设立柱预埋件。(2)、立柱、横梁施工钢管立柱及横梁后场加工成型，运输至前场，采用25t汽车吊安装，焊接牢固。4.2.3、支架预压底模安装后对支架进行预压。支架预压的目的：一方面是为了检查支架的安全性，确保施工安全；再就是消除非弹性变形1(地基非弹性变形和支架非弹性变形)的影响，确定支架系统的弹性变形值2，有利于桥面线形控制。根据设计要求，支架超载预压(一期恒载的120%+施工荷

55、载)，待支架充分稳定达到连续3天累计沉降不超过3mm后进行下步工序施工。根据现场情况，箱梁预压采用砂袋+钢筋法预压，预压中注意对以下三个方面加强控制：(1)、每次观测都要严格记录加载量级、变形值，测量的日期与时间、大气温度、天气情况等数据；(2)、每级加载要均匀连续，确保均匀加载；不允许局部堆载过大，防止支架结构失稳；(3)、支架预压加载时应随时观察记录支架的变形情况，发现支架有异常时必须立即停止加载并采取相应措施。具体预压方案如下：预压前，根据箱梁腹板、横梁和中部、翼板的重量及砂的容重分别计算出梁体中部和翼板上的加载高度，待箱梁底模骨架安装完成后，按照计算结果逐级加载。根据预压荷载分三级加载

56、。第一次加载为预压荷载的50%；第二次加载至预压荷载的80%；第三次加载至预压荷载的100%。每级加载完成，立即开始沉降变形观测，待观测结果表明支架稳定后方可进行下级加载。堆码砂袋前在底模上及与其相对应的基础上设置观测点(每跨纵向在支点、1/4梁、跨中和3/4梁跨处5个点、横向布设11个点共计每跨55个观测点)，在预压前、卸载前、卸载后和预压过程中定期用仪器观每跨的两端、1/4梁、跨中和3/4梁跨处的变形情况，并检查支架各扣件的受力情况，沉降稳定后开始卸载(卸载前安排专人逐个检查顶托的受力情况，若有个别顶托未受力，人工通过调节杆调整，保证支架各顶托受力一致)。根据观测数据计算支架的弹性和非弹性

57、变形值，通过可调托座调整底模标高(设计标高弹性变形值预留拱度)。弹性变形值为卸载前后观测点之高差，非弹性变形值为卸载后与预压前观测点之高差，非弹性变形值可作为后续支架施工时的预留变形量的参考值。在预压结束、模板调整完成后，再次检查支架和模板的扣件是否牢固，松动的要重新上紧。5、垫石及支座施工桥梁支座均采用KQGZ抗震球型钢支座，每个墩设置2个；塔柱内侧墩身设置有2个橡胶抗震支座，该支座的作用是对箱梁在横桥向进行限位及防震。支座垫石在墩身、塔座施工结束后单独进行，先测量放线，精确定位垫石的平面位置，采用墨线标记，以保证其平面位置和高程符合设计及规范要求。垫石利用可拆式木模板进行施工，砼利用人工进

58、行浇筑，振捣密实，确保其强度符合要求。为确保永久支座安装的精度，在进行箱梁施工前，对所有墩身支座垫石进行全面的测量复核。支座垫石标高不能满足要求的，作修整或凿除后再重新施工支座垫石，直至混凝土支座能满足设计及规范要求。在安装箱梁模板前，先按照设计安装相关规格的桥梁永久支座，支座安装严格按照有关厂家规定执行，平整度、四角高差必须满足规范和设计要求。永久支座安装采用环氧树脂砂浆进行找平，利用水平尺进行检查；安装完成后，必须固定牢固，防止在砼浇筑过程中，由于受力不均，支座上钢板出现翘曲或脱空现象。6、现浇梁施工6.1、模板施工6.1.1、模板结构箱梁模板主要包括外模和内模，均采用竹胶板和方木拼装，利

59、用方木或带顶撑螺杆的脚手管支撑加固。(1)、外模外模包括底板底模、翼板模及腹板侧模，模板采用专业厂家制作的竹胶模板，横桥向布置，模板对缝处必须位于方木之上，对拼缝要进行刷胶处理，尤其超高变化段及与支座连接处。当施工完成后，利用顶托调节螺栓卸荷而完成脱模。卸载以后，先拆除翼缘板模板，后拆除底板底模。(2)、内模箱梁内模由顶板底模、腹板侧模、横隔梁侧模及压脚模组成，为方便拆除，内模采用竹胶板加工成定型模板，采用方木进行加固，以方便模板之间的连接和人工运输的需要，加快施工速度。内模在加工场分片分段加工、拼装成压脚模板、腹板模板和顶板模板几大块。当底板砼浇筑完成后，安放混凝土垫块，搭设钢管支撑，由下至

60、上分别安装压脚模、腹板侧模、顶板模板。为加快施工进度，内模在安装时，可在地面或已浇好的箱梁顶按23个节段拼成大块，然后分别吊装、联成整体。内模拆除时，先旋松可调顶托，使模板脱落，拆除钢管支撑架，卸下连接卡，然后将模板逐块取出。及时进行清理拆出的模板，并按要求组装，以备下次使用。为了内模板从箱梁内腔中取出以及砼施工时人员通行需要，在箱梁顶板处预留施工人孔，施工人孔尺寸1.2m1.2m，见图6.1-1，待模板拆除后，焊接割断钢筋，重新补浇施工人孔砼。模板示意见图6.1-2。图6.1-1 箱梁顶板施工预留人孔图图6.1-2 箱梁模板示意图6.1.2、模板安装箱梁模板安装顺序：底模侧模(斜底模)芯模。