林邦特大桥大体积砼施工计算书

1、改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ8标 林邦特大桥大体积砼施工计算书 目录 TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc7272 林邦特大桥大体积砼施工计算书 林邦特大桥大体积砼施工计算书第一章、编制依据根据林邦特大桥地质情况和工程设计施工图，参考相关国家及原铁道部现行施工规范、工程质量检验评定标准、试验规程、安全规程，批准实施的施工组织设计，相应的法律和法规以及福建福平铁路有限责任公司施工组织编制管理办法相关规定下发的各类管理文件。铁路混凝土工程施工技术指南 铁建设2010241号铁路混凝土工程施工质量验收标准 TB10424-2010高速铁路桥涵工程施工技术指南

2、铁建设2010241号高速铁路桥涵工程施工质量验收标准 TB10572-2010铁路桥涵工程施工安全技术规程 TB10302-2009号大体积混凝土施工规范 GB50496-2009 建筑施工计算手册 根据铁路混凝土工程施工技术指南要求，大体积混凝土主要指混凝土结构实体最小几何尺寸不小于1m，或预计会因混凝土中水泥水化引起的温度变化和收缩导致有害裂缝产生的混凝土。林邦特大桥所施工的承台高度与墩台身厚度尺寸均大于等于2m，故现场承台、墩台身混凝土施工均按大体积混凝土施工规范要求施工。第二章、工程概况林邦特大桥中心桩号为GTSDK002+467.965m,桥梁全长618.43m，上部结构为(16-

3、32m+2-24m+1-32m)双线简支T梁，下部结构为实心圆端墩式墩柱，T型桥台，钻孔灌注桩基础。10.29.72m承台，1个，单个砼数量197.88m3；10.25.62承台13个，单个C30砼数量,114.24m3；10.262承台，5个，单个C30砼数量122.4m3；9.79.72承台1个，单个C30砼数量188.18m3。最大墩身高度15m，C35砼数量257.7m3。第三章、墩身模板及脚手架验算3.1、墩身脚手架验算3.1.1、脚手架计算参数 1、脚手架参数（1）、双排脚手架搭设最大高度为 15.0 米，立杆采用单立管；（2）、搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1

4、.05米，大小横杆的步距为1.80 米；（3）、内排架距离墙长度为0.60米；（4）、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；（5）、脚手架沿墙纵向长度为 10 米；（6）、采用的钢管类型为483.5； （7）、横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80。2、活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.0 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层。3、风荷载参数（1）、本工程地处福建龙岩市，基本风压取0.3 kN/m2；（2）、风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65，脚手架计算中考虑风荷载作用。4、静荷载参数（1）、每米立杆承受的结构自重

5、标准值(kN/m2)：0.1248；（2）、脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；（3）、栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2)：0.110；（4）、安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；（5）、脚手板铺设层数：4；（6）、脚手板类别：竹串片脚手板；（7）、栏杆挡板类别：栏杆；（8）、每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2)：0.038。3.1.2、大横杆的计算1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值： Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静

6、荷载的设计值：q1=1.20.038+1.50.123=0.23kN/m；活荷载的设计值： q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图3.1.2-1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图3.1.2-2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图3.1-1、图3.1-2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1max=0.080.231.5002+0.101.4701.5002 =0.372kN.m；支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= -0.100.231.5002-0.1171.4701.5002 =

7、-0.439 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.372106,0.439106)/5080.0=86.417 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 86.417 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值f=205.0 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9

8、901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.314mm；大横杆的最大挠度 2.314 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm，满足要求！3.1.3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184kN；活荷载标准值：Q

9、=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.5(0.046+0.147)+1.41.26 =2.054 kN； 图3.1-3 小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = 1.50.0381.0502/8 = 0.008 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 2.0541.050/3 =0.719 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.727 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.7271

10、06/5080.000=143.11N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =143.11N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1816.35

11、01050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆的最大挠度和2.996 mm小于小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm，满足要求！3.1.4、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑

12、承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1 = 0.0381.5002/2=0.057kN；小横杆的自重标准值：P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.3501.0501.500/2=0.221 kN；活荷载标准值：Q = 3.0001.0501.500/2 =2.36 kN；荷载的设计值：R=1.5(0.040+0.276)+1.42.363=3.782 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设

13、计计算满足要求! 3.1.5、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248。 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8015.00 = 3.3；2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35。 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11。 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.33 kN；4、吊挂的

14、安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.000 = 0.165 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =5.213kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.30 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(

15、GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.300.8400.649 = 0.114 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.213+ 1.44.725= 12.871kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.213+ 0.851.44.725= 11.878 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.8501

16、.40.1141.5001.8002/10 = 0.066kN.m.3.1.6、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =12.871kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：

17、= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12871.000/(0.186489.000)=141.511N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.511N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.878 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3得 ： k =

18、1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ，由公式 l0 = kh 确定：l0 = 3.119 m；长细比： L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ：A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； =11878/(0.186489.000)+66.000/5080.000 = 130.606N/mm2；立杆稳定性计算 =130.606 N/mm2

19、 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！3.2、墩身模板验算3.2.1、模板设计构件规格及布置模板面板为6mm厚钢板，竖肋为10#钢，水平间距为300350mm，小横肋为6mm厚钢板，高80mm，竖向间距500mm， 背带采用228a，最大间距为1000mm，采用25精轧螺纹钢对拉螺栓，水平间距最大为1000mm。3.2.2、荷载分析1、载荷：砼的浇注速度为V=2m/h，浇注温度T=15，则初凝时间为t0=200/（T+15）=7h，砼的密度rc=24.5KN/m3。最大侧压力P1=0.22rc t012V1/2=0.22*24.5*7*1*1.15*21/2

20、=61.36KN/侧压力取P=61.36 KN/震动产生的侧压力P振=4 KN/组合载荷：P=61.36*1.2*0.85+1.4*4*0.85=67.35 KN/取掉震动P=61.36*1.2*0.85=62.59 KN/均布载荷q=67.35*1=67.35KN/m q=62.59*1=62.59KN/m检算标准强度要求满足钢结构设计规范；结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/1000；钢模板面板的变形为1.5mm；钢面板的钢楞、主梁的变形为5.0mm。3.2.3、墩身模板刚度分析1、面板的校核：取1mm宽面板，A=6 mm2，W=6 mm3，I=18 mm4，q=67000/100

21、0/1000=0.067N/mm。（1）、强度计算 Mmax=kmoxqly2=0.081*0.067*3502=665N*Mmax =Mmax/xWx=665/1*6=111N*mm2215N*mm2面板的强度满足要求（2）、挠度计算按最不利情况平模板宽度取3850，边框竖肋位置0，350，700，1050，1400，1750，2100，2450，2800，3150，3500，3850。利用MSteel结构工具箱得出第1、11单元有最大变形位移1.78mm。第一和第十竖肋有最大支反力=26.7N。面板的刚度满足要求。2、竖肋的校核：竖肋用10，支撑间距最大为1000，其I=198.3*10-

22、8m4，W=39.7*10-6m3弯矩M=3148N.m弯曲应力=M/W= =80MPa205 MPa挠度=0.8mm1000/500=2.0mm竖肋的强度和刚度满足要求。围带的强度校核：围带采用2-28a28a的截面积S=4002mm2，I=4753*10-8 m4，W=340*10-6m3q=67.5*1.0=67.5N/mm弯矩M=52734N.m弯曲应力=M/W=78MPa205 MPa挠度=0.0018m=1.8mm2横带的强度、刚度均满足要求组合变形：1.1+0.8+1.8=3.7mm，满足要求3、连接螺栓的校核：模板用M20标准件连接（1）、横法兰部位 =PA=67*0.50.3

23、=10KNM20螺栓截面面积A=245mm2主要受剪: =x/=10103/245=41N/ mm2=125 N/mm2故满足要求。(2)、圆端与直段连接部位拉力值x67.351.02.0=423KN.M20螺栓截面面积A=245mm2主要受拉:=x /=423103/216245=54N/mm2=215N/mm2,满足要求。4、对拉螺杆校核对拉螺栓采用精轧螺纹钢25，截面面积491mm2x67.351.02.02=191KN.=x /=191103/491=389N/mm2=785N/mm2,远满足要求。4.3、承台模板验算4.3.1、方案综述承台桥墩均采用大块钢模板施工，桥墩下部10.29

24、.72m采用组合钢模板。模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。4.3.2、结构计算1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.22计算：P=0.2224511.152=43kpa2、面板计算面板采用6mm厚钢板，10 竖带间距0.3m，14 横带间距0.5m，取1m板宽按三跨连续梁进行计算。竖肋间距30cm。3、荷载计算q=43143 有效压头高度：h=1.8m4、材料力学性能参数及指标 =bh=100066000 EI=2.11.8=3.78 EA=2.16=1.265、力学模型（单位：m）6、结构计算利用MSteel结构工具箱进行结构分析。Mmax=

25、0.39 Qmax=7.84a、强度计算=35Mpa=215Mpa，合格。=1.30Mpa=125Mpa，合格。b、刚度计算f=0.65mml/4000.75mm，合格。4.3.3、竖肋计算竖肋采用10槽钢，间距30cm，横肋采用14槽钢，间距100cm。1、荷载计算按最大荷载计算：。2、材料力学性能参数及指标I=1.98 W=3.96 A=1274 EI=2.11.98=4.15 EA=2.11.274=2.673、力学模型4、结构计算利用MSteel结构工具箱进行结构分析。M=1.3kNm Qmax=7.81kN a、强度计算 =32.8Mpa=215Mpa，合格。 =6.13Mpa=12

26、5Mpa，合格。b、刚度检算f=0.22mml/4002.5mm，合格。最大支反力R=14.1kN。4.3.4、横肋计算横肋采用214a工字钢，拉杆间距150cm。1、荷载计算将竖肋槽钢支反力作为集中荷载计算，P7.1kN。2、材料力学性能参数及指标I=25.63=1.12W=28.05=1.61=bh=218513702EI=2.11.12=2.35EA=2.13.702=7.773、力学模型4、结构计算利用MSteel结构工具箱进行结构分析。M=5.19kNm Qmax=17.91kN 强度计算，合格。，合格。刚度计算，合格。最大支反力：R46.6kN。4.3.5、拉杆计算拉杆采用20圆钢

27、，按最大拉力计算（即4.4节中最大支反力）。，合格。第四章、混凝土结构温度应力及收缩应力计算为便于以下温度应力和收缩应力的计算，以C35墩台身施工配比为例计算。墩台身C35混凝土的配合比为：P.O425水泥307kg，粉煤灰119kg，砂723 kg，碎石1085kg，水166kg， 减水剂4.26kg 。设定大气温度为20，混凝土入模温度为25，混凝土的尺寸厚度为按3.6m。4.1、混凝土绝热温升值计算式中: T（t）-在t龄期时混凝土的绝热温升()；Q每千克胶凝材料水化热量（J/kg），按铁路混凝土工程施工技术指南得，其计算方式为Q=(k1+k2-1)Q0 ，Q0每千克水泥水化热量，k1，

28、k2为粉煤灰、矿粉掺量的调整系数，分别取0.96，1；W每立方米混凝土的胶凝材料用量（kg/m），据配合比得W=426 kg/m； C-混凝土比热，一般为0.921.0kj（kg），建筑施工计算手册提示一般取0.96 kj（kg）；混凝土的质量密度，根据配合比得=2404.26kg/m；m与水泥品种、浇筑温度有关的系数，0.30.5d-1，取夏季施工温度25时，据建筑施工计算手册表查得m=0.384；t混凝土的龄期（d），；e常数，为2.718；经计算得混凝土在1d，3d，7d，14d的绝热温升为（见表4.1-1）：表4.1-1 混凝土各龄期的绝热温升值()龄期(t)1d3d7d14d28d绝

29、热升温值21.301 45.692 62.25766.49266.801 4.2、各龄期混凝土收缩值的当量温差值计算各龄期混凝土收缩变形值式中 y(t) 龄期为t时混凝土的收缩引起的相对值；0y 在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对值，取4.010-4；M1M2M3M11考虑各种非标准条件的修正系数，按铁路混凝土工程施工技术指南P135页，表D.2.1查得。M1=1.0；M2=1.13；M3=1.0；M4=1.2；M5=1.0（t=1d），M5=1.11（t=1d），M5=1.09（t=3d），M5=1（t=7d），M5=0.93（t=14d）；M6=1.1（环境相对湿度取40%）；M7=0.

30、54；M8=1.0；M9=1.3；M10=0.85；M11=1.005；各龄期混凝土收缩变形值时的当量温差()：式中 Ty(t) 各龄期（d）混凝土收缩当量温差（）； 混凝土的线膨系数，取1.010-5。具体计算结果见表4.2-1：表4.2-1 混凝土各龄期的混凝土收缩值及当量温差()龄期(t)1d3d7d14d28d收缩变形值3.510-61.1510-52.4210-54.3510-58.1310-5收缩当量温差0.35 1.15 2.424.35 8.134.3、各龄期混凝土弹性模量值计算各龄期混凝土弹性模量计算式中 E(t) 混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量（N/mm2）；E0 混凝

31、土的最终弹性模量（N/mm2），一般近似取标准条件下养护28d的弹性模量，按铁路混凝土工程施工技术指南P136页，表D.3.1-1查得，C35混凝土28d的E0 =3.15104；掺合料修正系数，该系数取值应现场实验数据为准，在施工准备阶段和现场无试验数据时，可参考下述方法计算=12；其中1粉煤灰掺量对应系数，2矿粉掺量对应系数，按铁路混凝土工程施工技术指南P137页，表D.3.1-2查得1=0.99，查得2=1.01；系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取=0.09。 具体计算结果见表4.3-1：表4.3-1 各龄期混凝土的弹性模量（N/mm2）龄期(t)1d3d7d14

32、d28d弹性模量值2.681037.281031.231042.231042.871044.4、混凝土的温度收缩应力值计算式中 混凝土的温度（包括收缩）应力（N/mm2）；T 混凝土的最大综合温差（），其计算方法为：T0 混凝土的入模温度（），现取T0 =25；Th 混凝土浇注后达到稳定时的温度（）,一般根据历年气象资料取当年平均气温（），现取Th =20；T(t) 浇筑完t时间后的混凝土的绝热温升值（）,具体值见表3.4.1-1；Ty(t) 混凝土的收缩当量温差（）,具体结果见表3.4.2-1；R(t) 混凝土的外约束系数，,其中 ；H-为混凝土浇筑体的厚度，该厚度为块体实际厚度与保温层换算

33、混凝土虚拟厚度的和（mm）；L-砼浇注体的长度（mm）;Cx外约束介质的水平刚度（N/mm3），根据铁路混凝土工程施工技术指南，Cx =1.25；E(t) 混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量（N/mm2）, 具体结果见见表3.4.3-1；cosh双曲余弦函数，据建筑施工计算手册附表查得；S(t) 考虑徐变影响的松弛系数，取S (t =1)=0.611，S (t =3)=0.570，S (t =7)=0.502，S (t =14)=0.420，S (t =28)=0.336； 混凝土的线膨胀系数，为1.010-5； 混凝土的泊松比，取=0.15。具体计算结果见表4.4-1：表4.4-1 各龄期混

34、凝土的温度收缩应力值（N/mm2）龄期(t)1d3d7d14d28d最大综合温差19.55136.611 48.92553.67856.664 外约束系数0.716 0.431 0.267 0.189 0.152 温度收缩应力值0.269 0.7810.95 1.12 1.014.5、混凝土抗拉强度值及控制温度裂缝的条件计算混凝土抗拉强度计算：ftk（t）-混凝土龄期为t时的抗拉强度标准值（N/mm2）；ftk混凝土的抗拉强度标准值（N/mm2），C35为2.20；系数，近似取0.3。具体计算结果见表4.5-1:表4.5-1 各龄期混凝土的抗拉强度值（N/mm2）龄期(t)1d3d7d14d2

35、8d抗拉强度值0.571.3061.931 2.167 2.2控制温度裂缝条件：K-防裂安全系数，取1.15；掺合料对混凝土抗拉强度的影响系数，取=12，根据铁路混凝土工程施工技术指南，1、2分别取1.097，1.015，；具体计算结果见表3.4.5-2:表4.5-2 各龄期混凝土的抗拉强度值及温度应力值（N/mm2）龄期(t)1d3d7d14d28d抗拉强度值0.571.3061.931 2.167 2.2ftk(t）/K0.551 1.264 1.869 2.098 2.13 温度应力值0.269 0.7810.95 1.12 1.01由表4.5-2得，混凝土在各龄期时均满足即满足抗裂条件

36、的要求，所以在常温下，自然养护不会导致混凝土内部开裂。由以上计算可知，墩身混凝土内外温差最大为48.9，超过我国铁路混凝土与砌体工程施工规范（TB10210-2001）中关于大体积混凝土温度内外温差为25的规定。若需降低混凝土的内外温差，在混凝土中埋设冷却管是一种行之有效的方法。4.6、冷却管的布置及混凝土的降温计算C35墩身混凝土的配合比为0.54，在计算中均采用C35混凝土参数进行计算。并以此进行布置冷却管。（1)水的特性参数：水的比热：c水=4.2103J/Kg;水的密度水=1.0103Kg/m3;冷却管直径：D=3cm(2)墩身混凝土冷却管的布置形式见附图。(3)最大墩身混凝土体积（除

37、去冷却管及钢筋） V=250m3(4)墩身混凝土由于冷却管的作用的降温计算T= 式中： QUOTE 冷却管中水的流量t冷却管通水时间 QUOTE 水的密度T水进出水口的温差C水水的比热V砼混凝土的体积砼混凝土的密度c砼混凝土的比热（5）3d龄期 冷却管通水时间：持续通水（按t=1d计算），假设出水管和进水管的温差：T=5则要满足混凝土内外温差小于25则水的流量Q水满足以下：T= QUOTE =273.438Q水（6）7d龄期 冷却管通水时间：持续通水（按t=2d计算），假设出水管和进水管的温差：T=5则要满足混凝土内外温差小于25则水的流量Q水满足以下：T= QUOTE =1750Q水4.6.

38、5预埋冷却管后各龄期墩身混凝土内外温差值：（1）3d龄期T=36.61-1570Q水/2 0.015 即要满足混凝土内外温差小于25，每小时的水流量应大于0.015立方米（2）7d龄期T=48.925-1750Q水/2 0.027m3 即要满足混凝土内外温差小于25，每小时的水流量应大于0.027立方米。注意：墩身混凝土冷却管布置之后，要严格观察入水口和出水口的水温差，根据水温差及时调整泵水速度。水温差大时，提高水速；水温差小时，降低水速。通过冷却排水带走混凝土内部的热量。4.7、防止混凝土裂缝产生措施1、为了降低砼的温度应力，要求控制其温度的变化。从防止出现温度变形裂缝的前提出发，温度控制的

39、主要任务是：降低混凝土内部最高温升，减小总降温差；提高混凝土表面温度，降低混凝土内部温差，减小温度梯度；延缓混凝土的降温速率，充分发挥混凝土徐变特性。2、根据上述三要素，我们采取的具体措施如下：选用强度等级为42.5的中低热矿渣水泥；通过优化砼级配，尽量减少大体积混凝土水泥用量，减少水化热的产生；掺加缓凝剂，延缓砼水化热的峰值出现时间；降低砼的浇筑温度；混凝土采用蓄热保温，严格控制砼内外温差；加强砼搅拌，确保拌和均匀，使筏板内部温度均匀；砼振捣需在浇筑后初凝前作二次复振，排除砼因秘水形成的水分和空隙，提高握裹力，增强砼抗裂性；加强砼的保温养护，达到砼表面保温保湿作用。以蓄热法进行大体积混凝土的

40、养护方法，用塑料薄膜与麻袋作为保温材料，其中塑料薄膜除了保温作用外，对砼还具有明显的保湿效果，只要覆盖时幅与幅间搭接严密，薄膜与砼表面可以长时间的保持湿润状态，这对砼的养护极为有利。在整个底板砼保温养护期间，不用花费人工及自来水每天浇水。而依靠砼的泌水足以保持砼表面处的湿润，既减少了砼表面干缩裂缝，又避免了因浇冷水而降低砼表面的温度，而使砼内外温差的增加。 eq oac(,9)布置冷却管，通过冷却水降低内外温差。3、为了防止混凝土开裂，提高混凝土本身的抗拉性能也是极其重要的一个方面。提高混凝土抗裂性能应着重从提高混凝土抗拉强度入手，在优化配合比的情况下改善施工工艺提高施工质量、加强养护，为了制定合理的温度控制方案，对混凝土的温度变化进行科学预测必不可少；为了及时掌握混凝土温度变化的实际状况并随时加以必要的控制，同步进行混凝土温度监测是关键。科学的预测与准确的监控相结合，使整个温度控制取得成功的切实保证。 4、及时反馈监测信息，根据温度监测情况，及时根据多点监测结果对不同部位随时调整保温层厚度，使温差控制在规范规定的25之内。墩身及承台冷弯管布置图