钢结构单层工业厂房设计工字钢

1、钢结构单层工业厂房设计(工字钢)整体布置选型建筑平面的选择工业建筑中生产工艺要求是其设计主要依据，本厂房的生产工艺流程为直线型，生产工艺流程较简单。充分考虑到生产流程及建筑和结构的简单及合理性， 平面采用矩形平面形式，本厂房采用单跨结构。柱网的选择本厂房所承受荷载较小，故选择质量较轻，工业化程度较高，施工周期短， 结构形式选钢筋混凝土排架结构。 为便于机械化生产，减少造价，横向选择柱距 6m,纵向选择柱距6m定位轴线的划分横向定位轴线：从左向右依次编号为1, 2, 3, 4, 5，10。横向定位轴 线一般通过柱截面的几何中心，在厂房纵向尽端处，横向定位轴线位于山墙内边 缘，并把端柱中心线内移6

2、00mm厂房的纵向结构构件如屋面板，吊车梁，连系 梁的标志长度皆以横向定位轴线为界。纵向定位轴线：由下向上依次编号为 A, B,，E。厂房天然采光设计根据我国建筑采光设计标准(GB/T50033-2001)规定可知，本厂房的采 光等级为田级。本厂房拟采用双侧采光，因此根据建筑采光设计标准(GB/T50033-2001)的规定，窗地面积比为 Ac/Ad应大于1/7。由于侧面采光的效果较好，应用较多。又由于单侧采光光线衰减幅度较大， 光线不均匀，工作面上近窗点光线强，远光点光线弱，所以本厂房采用双侧采光。 为了满足采光面积又不使窗高过大，本厂房将侧窗开为上下两层。门窗明细表见 表2-1所小。表2-

3、1门窗明细表门窗编号尺寸数量高（mm宽（mmTMF 1450042002C- 21800360026C 418003600111.1.3厂房屋面排水设计为了减少室内排水设施，避免排水管道对生产工艺的影响，本厂房采用有组 织外排水方式。本厂房采用卷材防水，厂房屋面排水坡度取 2%大沟纵向坡度 取1%结构选型及排架计算简图确定根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确 定出排架结构的剖面如图3-1所示。为了保证屋盖的整体性，屋盖采用无楝体系。图3-1厂房剖面图屋面板采用1.5m x 6m预应力混凝土屋面板，根据屋面做法求得屋面荷载，采用标 准图集0

4、4G410-1中的Y WB-2,屋面板自重标准值为1.4KN/nn（包括灌缝自重）天沟板采用外天沟排水，选用04G410标准图集中的TGB7 1,自重标准值 22.02kN/m。屋架采用 GWJ-24-4, GWJ-24-5, GWJ-24-6（24mffi屋架），自重（估计）:55KN/根I。屋架端部支座中心距厂房定位轴线150mm屋盖支撑采用大型屋面板，在端部第二开间的屋架端部和跨中设三道垂直支撑，其它 跨相应部位设下弦系杆，端头第二开间设下弦横向水平支撑。荷载计算1.2.1屋面恒载15mmK泥砂浆找平层15mnB水泥砂浆找平层冷底子油一道，热沥青二道屋盖支撑20X0.015=0.3KN/

5、m220X0.015=0.3KN/m20.05 KN/m20.07KN/m2100mm厚加气混凝土保温层二毡三油防水层屋面板及灌缝天沟板0.1 X6=0.6KN/nf0.35 KN/m221.4 KN/m2q=1.07 KN/m2.02 KN/m屋架自重为55KN/fffi,天窗架23KN/根X6=297.84KN(注:0.77 为外G1A =G伯=1.07 X 6X (12+0.77)+55/2+23+2.02檐天沟板宽度）M1A=M 1B=G1A3A =297.84 乂 0.20=59.57KN.m I iIDI i IiM 2A = M2B= G1a X e2A =297.84 X0.1

6、5=44.68KN.mde屋面活载屋面活载取(0.5KN/m 2 ,作用于一跨)G1A =G1B =0.50 X6X(12+0.77)=38.31KNM1A = M1B= G1A X qa =38.31 X0.20=7.66KN.mM2A = M2B= G1A X e2A =38.31 X 0.15=5.75KN.m图3-3屋面活荷载弯矩计算简图Fig.4-2 Roof live load moment calculation diagram柱自重重力荷载上端：N=4.316 10 2 7.85 1.1 4.2=1.57tG2A=G2B=15.4KNM 2A = M2B= G2Ax e2A =

7、15.4*0.9=11.86KN.m 下段:N=9.5572 10 2 7.85 8.3 1.1 =6.85tG3A = G3B=67.13KN 33G2E图3-4柱自重弯矩计算简图Fig.4-3 String weight moment calculation diagram吊车轨道连接及吊车梁设计及其自重计算最大剪力标准值为：通过前面有限元计算得出结果最大剪力标准值： Vkmax=0.48 2 185 2 290457.9KN最大弯矩 Mk =0.612 950 6 3488.4KN m计算强度稳定设计值：Mxmax=1.1 1.4 Mk 1.1 1.2 0.05 Mk 5602KNMy

8、= 488.32 KNVxmax = 1.1 1.4 457.9 1.1 1.2 0.05 457.9 735KN m截面选择：钢材为Q345强度设计值：抗弯 f1 =310N/m2 f 2 =295N/mm2 抗剪 fv =180N/mm2估计翼缘板厚超过16mmB弯强度设计值取295N/mm2 ,腹板厚度不超过16mm抗剪强度取180Nmm2梁高：6Mx m ax 5602 1033W nx f=31650 103mm3f 0.7 295由一台吊车竖向荷载标准值产生的弯曲应力为Mxk1-2k =32.07 N mm2 Wnx1121mmh m in由刚度条件确定梁截面最小高度： k l梁的

9、经济高度:h s 2W n0.42000.6mm取腹板高度为hw =1800mm12.1mm139.8 cm2b1t302.611.541523512.4（满足局部稳定要求）腹板厚度tw 抗剪要求：V x m ax t w 1 . 2 2.72mmh w f v经验公式得tw 取 tw 12mm翼缘板宽度和厚度W nxA f 1h w1 1 bh 36-60cm5 3t 25.3mm为 26mm制动板选用8mm厚花纹钢板，制动梁外侧翼缘选用2L90X8(A 27.9cm2, Iy 467cm2)。截面几何特性:Ix =3184111 cm4 *Inx =3182377 cm4Wnx =3436

10、6 cm32An =231.8 cm. 一， 3Wny1 =4014cm截面验算：1验算强度：上翼缘正应力:Mx My 5602 106.一 .一 =3Wnx Wiy1 34366 10488.32 10634014 10=284.7 N m2 295N m2剪应力:VxSIxtw3735 10一 一4_3184111 10 12600 26 913900 12 450 =36.75 N m2 180N m22整体稳定验算：因有制动梁，不需要验算吊车梁整体稳定性。3刚度验算:吊车梁的竖向相对挠度: TOC o 1-5 h z v Mkx1l81= 9.8 10l10EIx1200制动梁的水平相

11、对挠度：uMkx1l51- 4.51 10l 10EIw2200 4翼缘与腹板连接焊缝 1腹板与上翼缘的的连接，采用焊头的 T型对内焊缝，焊缝质量不低于二级，不必计算。2腹板与下翼缘的连接采用角焊缝，需要的焊脚尺寸为:h , VxS 1h f1.4ffwIx =1.17mm采用 8mm 1.5 t =7.04mm 5腹板局部稳定因为受压翼缘连有制动板，可认为扭转受到完全约束。只需设置横向加劲肋，沿全跨设置等间距布置，设间距为1200mm每一跨有五个板段。Mxmax h0Wnxh158.4 N m2Vch0twF twl34.03 N m286.55 N m2查表计算得各自的临界应力为cr =2

12、96 N. m2c,cr =261.5 N m2cr =151 N m2验算稳定:2一=0.286+0.328+0.0511 满足稳定要求crcr6中间横向加劲肋截面h o外伸范度：b sfo_40 =100m做 120mm30bsts 一 8mm选用截面-120-8.157支座加劲肋支座处设有突缘加劲板，具截面选用-500 20稳定性验算:A=141.6Is 20800 cm 4ix 12.12cmh014.9 ix整体稳定:52.97 N m2 295N m2端部承压能力ce71.5 N m2 fce 400 N m2A ce焊缝取8mm之前验算通过。8疲劳强度验算下翼缘与腹板连接处金属:

13、M x k 1 h 0W nx h28.7 N m2f =22.96 N, m2 118N m2卜翼缘连接支撑的螺栓孔处,Mxk1Wnx29.5 N m2f =21.6 N, m0 . 7 h fI x 卜翼缘与腹板连接的角焊缝此角焊缝8mm疲劳类别为8类,=59N/m2 ,角焊缝的应力副为V k1 S 1=20.6 N m2f =16.48 N m2 59N. m2支座加劲肋与腹板连接角焊缝。此角焊缝hf =8mm劳类别为八类V ki S 1=24.8 N m2 0 . 7 h fl xf =19.84 N m2 =59N m2吊车梁的自重为：钢材密度为 7.85 g/cm3,每跨6米，每个

14、柱子承受的吊车梁质量为2486.88kg,换算成重力为 24.37KN。轨道联结G325，自重:0.81KN/m 。吊车轨道连接及吊车梁自重：G4A =G4B =24.37+0.81 乂 6=29.23KNM4A = M4B= G4Ax e4A =29.23 乂 1.333=38.96KN.m图3-5吊车弯矩计算简图吊车荷载设有15/3t和30/5t吊车各一台吊车主要参数如表4-1所示。表4-1吊车参数Tab.4-1 Crane parameters吊车吨位Q (KN)吊车宽B(m)轮距K(m)Pma4l#取 s=0.8基本风压 w0=0.55 KN/ m2qk = 6 s z W0 =1.3

15、 s zKN/m2风压高度变化系数 z按B类地区考虑高度取值。风荷载体型系数s的分布如图4-6所示。图3-7风载体型系数（一）（长度单位：mm）三三三三一a表3- 1风荷载汇总表qqiq2q3q4q5q6q7q8z1.061.061.211.211.211.211.211.21s0.80.50.80.20.60.60.60.5qik1. 781.112.230.561.671.671.671.40作用长度2. 31. 192.672.671.192. 3方向q1k =6X 0.55 X0.8 X 1.06=2.80q2k =6X0.55 X0.5 X 1.06=1.75Fw =2.3(2.23

16、+1.40)+1.19(-0.56+1.67)+2.67(1.67+1.67)= 18.59KN雪荷载21 度48分 25度，1.0, SO 0.30 KN/m2P2A P2Br. SO*6*12=32.40KNM2a = M2b= 32.40 X0.2=6.48KN.M横向基本周期和横向水平地震作用(1)求横向基本周期TiGeq W 1.0* (Wb盖+0.5Wr) +0.5W吊车梁+0.25 (W柱+W墙)=1.0* (38.31*2+0.5*32.40*2 )+0.5*29.23+0.25*(561.68*2+15.4+67.13)=425.1KN11 1/2* H3/(3 EZ IZ)

17、= 12.1 3/(6*1.84* 10 7*12.49* 10 -3)=1.3*10 -3Ti 2K G* =2*1.0 .0.0013 425.1 =1.49S(2)求横向水平地震作用max 0.08,11.0, Tg0.4Geq皿 1.0* (W屋盖+0.5坨)+0.75W吊车梁 +0.5 ( W柱+W 墙)=1.0*(38.31*2+0.5*32.40*2 ) +0.75*29.23+0.5*(561.68*2+15.4+67.13)=731.89KN0.9Fe (Tg/T1)max Geq 1 max Geg 1Fe 0.31*0.08*731.89*1.0=18.2KN表3-2荷载

18、汇总表荷载汇总表见下表4-3所小。柚鼓简图A (B)柱N(KN)M(KN- m)二a 1Xi j1卜 u.G1A=297.84KNG2A = 15.4KN 2 AG2A+G4A =15.4+29.23=44.63KNG3A =67.13KNM 1A =59.57KN.mM2A+M4A=11.86-38.96=25.1KN - m屋间沼我.G1A =38.31KNM 1A =7.66KN.mM 2A =5.75KN.m2 A吊车竖向福裁G.-T FDnax在A柱G4A=505.25KNAin在A柱：G4A =126.50KNM 4A =671.5KN mM4B=168.6KN- m续表4吊车横

19、向水平 柚鼓OilITmax= 17.30KN (f 30/5, f 15/3)Tmax= 12.54KN(f 30/5)风柿栽A d-Fw= 18.59KNq1 = 2.80KN/m, q2= 1.75KN/m水平地震作用 II-Fw= 18.2KN内力的正负号规定见图4-7所示44图3-8内力正负号内力计算Ci1.1.1包载作用下的排架内力计算(1 1) 1.747(1 1) nC2I1 n1.2271)Ra1M 1AC159.57 1.74712.78.19KN (Ra2(M 2AM 4A)C2H25.11.22712.72.42KN (RaRa1Ra28.192.425.77KN ()

20、Ra 5.77KN(分配给A柱的剪力为a(RaRb)0.5A柱柱顶的剪力为Va5.77 05.77KN (从而求得A柱的其它内力为M 27.1KN . m M17.5KN . m, M42 KN.N 297.84KN , N 313.24KN , N380.3KN1.1.2屋面活载作用下的排架内力计算Ci12(1 1)- 1.74713dn1)C21213(1 1)n1.227Ra1M 1AC1H7.66 1.74712.71.05 KN(Ra2M 2AC2H5.75 1.22712.70.56KN (RaRa1Ra21.050.560.49KN (Ra0.49KN ()分配给A柱的剪力为a(

21、RaRb)0.5 0A柱柱顶的剪力为，Va0.4900.49KN (从而求得A柱的其它内力为M 5.60KN. m, M4.31KN. m38.31KN1.1.3吊车竖向荷载作用下的排架内力计算(1)、当Dnax在A柱时:C2一 1.2271)RaM 4 AC2H673.5 1.22765.07KN(12.7M 4BC2H168.6 1.22712.716.29KN (分配给A柱的剪力为a(Ra R)0.5(65.07 16.29) 24.3KNA柱柱顶的剪力为Va65.07 24.3940.68KN ()从而求得A柱的其它内力为170.86KN. m, M502.64KN .165.0KN

22、. m505.25KN(2)、当Dnin在A柱时:C212n1.227RaM4AC2673.5 1.227H12.765.07KN ()M 4BC2168.6 1.227 16.29KN ()12.7分配给A柱的剪力为a(Ra Rb)0.5( 65.07 16.29) 24.3KNA 柱柱顶的剪力为，Va65.07 24.3940.68KN()从而求得A柱的其它内力为M 170.86KN. m, M 2.26KN. m, M 339KN . mN 0, N N 126.50KN1.1.4吊车横向水平荷载作用下的排架内力计算吊车横向水平荷载Tmax是作用于吊车梁顶面。H Hu=12-9.0=1.

23、0 , a=1.0/4.2= 0.71 TOC o 1-5 h z (1).当一台30/5t的吊车作用于该跨时：假设Tmax向右作用 _23.(2 a)(1 a )2 3a (2 3a)C5n 0.67453 12113(1)nRb Ra8.45KN ( ) RaTmaxC512.54 0.6748.45KN ()分配给A柱的剪力为a(Ra Rb)0.5( 8.45 8.45) 8.45KNA柱柱顶的剪力为Va 8.45 8.45 0从而求得A柱的其它内力为M M 15.05KN. m , M 121.64KN . mN N N 0(2)当一台30/5t、一台15/3t的吊车作用于该跨时：假设

24、Tmax向右作用,2、2 3a 3(2 a)(1 a)(2 3a)C5n 0.67453 121( 1)nRaTmaxC517.30 0.67411.66 KN ( ), Rb Ra11.66KN (),Va1 Vb111.66KN ()考虑空间作用分配系数，由规范可以查得 0.9分配给A柱的剪力为Va2 a( RaRb) 0.5 0.9(11.66 11.66)10.49KNA柱柱顶的剪力为VaVa1Va211.66 10.491.17KN ()从而求得A柱的其它内力为M M 15.85KN. m, M 132.19KN . mNi-1 Nn-n Nm-rn 0Tmax向左作用与上述情况相反

25、。1.1.5风荷载作用下的排架内力计算故A柱不动较支座反力(1)当风为从左向右吹时：在41的作用下，A柱虚加水平不动较支座，有公式4(1 1)Cii 3n 0.355 ,一 3 18(13( 1)nRaC11q1H 0.355 2.80 12.712.624KN在q2作用下，B柱虚加水平不动较支座反力，其值为1.75Rb12.624 7.892.80撤消附加的不动较支座，在排架顶施加集中力 Ra和 Rb,并把它们与FW相加后进行剪力分配：Va1 Vb1 0.5 18.59 12.624 7.8919.552 KN叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶 不动较支座

26、反力相加，即得该柱的柱顶剪力：Va Vai Ra 19.552 12.624 6.928KNVb Vbi Rb 19.552 7.89 11.662KN从而求得A柱的其它内力为：M11 M 22 48.8KN M , M 33 243.62KN M , V3330.49KN(2)当风为从右向左吹时在q1的作用下，A柱虚加水平不动较支座，有公式,11 V 1)C11 3n 0.3558(1 3d 1)n故A柱不动较支座反力Ra 。普小 0.355 1.11 12.7 5.00KN()，在q2作用下，B柱虚加水平不动较支座反力，其值为Rb 5 178 8.025KN ()1.11撤消附加的不动较支

27、座，在排架顶施加集中力Ra和Rb ,并把它们与Fw相加后进行剪力分配：Va1Vb1 a Fw Ra Rb 15.81 KN叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动较支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力：Va Va1 Ra10.81 KNVb Vb1 Ra7.88KN从而求得A柱的其它内力为：M11 M22 55.19KN M , M 33 226.81KN M,V33 24.91KN风荷载作用下的M N图如下图，当风从右向左吹时，其M V图与上述情况相反。1.1.6水平地震作用下的排架内力计算因为 Fw= 18.2KN对于单层单跨对称排架结构0.5V i= FwV

28、b=Va= Fw=0.5*18.2=9.1KN从而求得A柱其它内力为：M M 39.39KN . m, M 109.68KN . m, V 9.14KN1.1.7 A柱的内力汇总3-3柱内力汇总表序号I 一 In - nm - m何或类型M(KN m)N(KN)M( KN m)N(KN)M(KN m)N(KN)V(KN)恒 载127.1297.817.5311.24一 42380.3-5.77屋面活载2a5.6038.31-0.1538.31-4.3138.31-0.49吊 车 竖 向 荷 载Dnax 在A柱3a-170.860502.64505.25165.0505.25-40.68M在A柱

29、3b-170.860-2.26126.50339126.50-40.68吊 车 横 向 水 平 荷 载30/5t15/3t4a15.850 15.850 152.950 16.1330/5t4b15.050 15.050 121.640 12.54风荷载右吹5a48.8048.80241.620-30.49左吹5b-55.190-55.190-226.81024.91水平地震作用6a38.390 38.390109.6809.146b38.390 38.390109.6809.14(2) A柱的内力图汇总表见下表续表6吊车30/5t的吊车15,必11.64/15.0511 64J横 向水 平

30、荷 载30/5t,日15/3t152.95II1S2.Sr)风右吹148.8241.62C)荷载左吹55.19226.81L)水地作用辰1.1.8排架的内力组合（由于A、B柱的对称性，所以以下组合过程以 A柱为例）以A柱 由于是六度3-5A柱内力组合表地区地震作用下内力组合小于非抗震情况下所以直接用非抗震情况下即可。组合方式I 一 In - nm - mM(KN.m)N(KN)M(KN.m)N(KN)M(KN.mN(KNV(KN)M max , 相应的N1.2 X 1+1.4 X0.9(2a+5a)1.2 X 1+1.4 X0.93a+4a+5a1.2 x 1+1.4 X0.93a+4a+5a

31、101.06405.63735.81012.4757.91092.5-76.25-Mmax ,相应N1.2 X1+1.4 X0.93b+4a+5b1.2 x 1+1.4 X0.9(2a+4a+3b+5b)1.2 x 1+1.4 X0.92a+3b+4a+5b-272.3357.4-71.5581.5-530664.1-47.7Nmax，相应M max1.2 X1+1.4 X0.92a+3b+4a+5b1.2 X 1+1.4 X0.92a+3a+4a+5a1.2 x 1+1.4 X0.92a+3a+4a+5b-225.4405.7562.71060.864.31141.27.1Nmax,相应 M

32、nax1.2 X1+1.4 X0.93b+4a+5b1.2 X 1+1.4 X0.9(3b+4a+5b)1.2 x 1+1.4 X0.9(3b+4a+5b)-232.3357.4-65.6535.3281.6615.87.11.4钢柱计算1.4,1柱截面几何特性上柱:A =4.316 X 104 mm2Ix =8.03X 109 mm1 38430 5003 2=6.25X 108 mm128.03 109ix4.316 104 =431 mmiy-86.25 104.316 104 =120mm4 mm1231320 7403 236 7403122 600 303852 +ix_2920

33、906.6 341.633382000 2 =9.41X 104 mm175.22 1 094 =1354mm9.5572 10下柱:_ 99.41 10iy9.557 104 =314mm屋盖肢:A = 740 X 36+2X 90.66 = 4.4772 义 104 mm2y0 =26640 18 2 18132 94.4- 49mm44772（后面采用50mm来确定轴线关系）22841x1=26640 312 33282000 18132 45.42 = 1.297X 108 mm213I =20 906.6 341.633382000 236 740y12= 1.398X109 mm4

34、A =9.557 X 104 mm2,Ix =175.22X 109吊车肢:ix11.297 108 4 =54 mm4.477 103.398 104.477 1094 =276mmA = 5.08 X 104 mm21_394Ix2=30 6003 2 = 1.08X 109 mmx2 122Iy =20 600 30 38521320 740312ix2iy= 6.01X 109 mm4一一 一 91.08 104 =146mm5.08 1046.01 1094 =344mm5.08 1041.4.2柱子高度上段柱下段柱H1 = 4.2mH3=8.3m1.由前面刚结排架计算中所得到的内力

35、组合值上段柱I 一 IM(KN.m)N(KN)1.2 X 1+1.4 X 0.9(2a+5a)101.06405.631.2 x 1+1.4 X0.93b+4a+5b-272.3357.41.2 X 1+1.4 X0.92a+3b+4a+5b-225.4405.71.2 X 1+1.4 X0.93b+4a+5b-232.3357.4下段柱n - nm - mM(KN.m)N(KN)M(KN.mN(KNV(KN)1.2 X1+1.4 X0.93a+4a+5a1.2 x 1+1.4 x 0.93a+4a+5a735.81012.4757.91092.5-76.251.2 X1+1.4 X0.9(2

36、a+4a+3b+5b)1.2 x 1+1.4 x 0.92a+3b+4a+5b-71.5581.5-530664.1-47.71.2 X1+1.4 X0.92a+3a+4a+5a1.2 x 1+1.4 x 0.92a+3a+4a+5b562.71060.864.31141.27.11.2 X1+1.4 X0.9(3b+4a+5b)1.2 x 1+1.4 x 0.9(3b+4a+5b)11H3K1=I3H1查附表得1_Hi i =H33 1.68-65.6535.3281.6615.87.11.4.3内计算长度8.03 8.30.091175.22 4.2= 1.68/1.41 =1.19,H1

37、=1.19*4.2=5.0mH3=1.68*8.3=14.0m平面外计算长度H 1 =4.2mH3 8.3m1.4.4柱子的强度和稳定性计算上段柱：取 M=272.3KN.mN=405.7KN进行计算(1)强度计算Wnx8.03 109500_ 731.606 10mm3,x = 1.05Mx405.7一5272.3 105AnWnxrx431.61.05 16060=170.9N / mm2215N / mm2(2)平面内稳定计算H01500=11.6,ix 43.1E 206 103N/mm2,mx 1.0Nex2ea1.1 x2=285.1103 KN由b类截面查表得x=0.9905mx

38、M xxAxWx(1 0.8nex22- 170.9N /mm 215N /mm)(3)平面外稳定计算1.0420 2_32y =35, E 206 10 N / mm , tx12由公式b 1.07440001.042工字型对y轴为b类截面，由b类截面查表得y =0.918yAtxMx26.51 N / mm2 215 N / mm2下段柱屋盖肢一侧内力取M=757.9N=1160.8V=76.25吊车肢一侧内力取M=735.8N=1160.8V=76.25(1)屋盖肢及吊车肢的内力计算h 290050 2850mm y 1333mm y1 156750 1517mm屋盖肢Ny2Ni=-hM =542.9KN+265.9KN=808.8KN h吊车肢M =617.9KN+258.2KN=876.1KN h(2)屋盖肢及吊车的单肢稳定性计算格构式柱水平缀条之间距离为285cm o屋盖肢:平面内计算长度l 0 x285cm平面外计算长度l 0yh03=1400cm52.8 ,Ry 50 .7lox 285Rx - c Aix 5.4对b类截面查附表得0.853N22=21.2N / mm 215N /mm A吊车肢:H 01 x ix1400 m=4034.