某电厂湿法钙基烟气脱硫工艺流程中吸收塔的设计_课程设计

1、学 号：O O O O O Of廈工商*尋课程设计日题曰某电厂湿法钙基烟气脱硫工艺流程中题曰吸收塔的设计学 院环境与生物工程学院专业环境工程 TOC o 1-5 h z 班级。学生姓名。学号。指导老师2013年 6 月 21 日大气污染控制工程课程设计 任务 -B1.1 设计任务与目的任务：完成某电厂湿法钙基烟气脱硫工艺流程中吸收塔的设计。 目的：通过该设计，使学生能够综合运用课堂上学过的理论知识和专业知 识。以巩固和深化课程内容；熟悉使用规范、设计手册和查阅参考资料，培养学 生分析问题、 解决问题和独立工作的能力； 进一步提高学生计算、 绘图和编写说 明书的基本技能。1.2 设计内容和步骤某

2、电厂地处东南季风区，四季分明，温暖湿润，春季温暖雨连绵，夏季炎热 雨量大，秋季凉爽干燥，冬季低温，少雨雪。根据当地气象台多年气象资料统计，其特征值如下：累年平均气压：1011.0hPa累年最高气压：1038.9hPa累年最低气压：986.6hPa累年平均气温：176C极端最高气温：40.9 C极端最低气温：-9.9C厂址处全年北(N)风出现频率为20.0%，西北(NW)风 出现频率为14.7%, 西(W)风出现频率13.1%，南(S)风出现频率6.0%，东北(WE)风出现频率9.6%, 东(E)风出现频率8.3%，东南(SE)风出现频率8.0%，西南(SW)风出现频率7.2%， 静风出现频率为

3、 13.1%。电厂有4台70 MW的发电机组，占地面积28000m2。电厂所用煤的组成成 分： C 72.4%；灰分 10.5%；S 3.5%；H 2.5%；水分 8.1%；O 2.4%，每小时煤 的用量95t，采用石灰石一一石膏脱硫工艺流程，脱硫率要求为 90-95%。根据上述资料，确定烟气量(锅炉燃烧的过剩空气系数取a=1.05-1.25,锅炉 每小时用煤90t）、烟气中SO2浓度和每天石灰石（其纯度为 90%）的消耗量（设 系统钙硫比为1.1-1.3时，脱硫率达到90-95%）;（过剩空气系数系数、钙硫比和 脱硫率在给的范围内自定，不能雷同）计算和设计各处理构筑物。（1）吸收喷淋塔确定吸

4、收塔的大小，塔内气流速度以及停留时间；根据烟气量确定循环浆液喷淋层数，除雾器层数（不超过 4层）；绘制1： 50- 1: 200的吸收塔，标上各部分尺寸；要有详细的技术和说明（2）总平面图设计根据前述条件，绘制湿法烟气脱硫电厂的平面布置图 （1: 200 1: 2000）:包 括处理构筑物的平面布置及输配水管线的布置。生产性辅助建筑物（鼓风机房、 浆液泵房、配电间、锅炉房、机修间、化验室、仓库等），环保设施（脱硫设备、 污水处理厂及灰场等）、以及生活福利建筑（办公室、车库、宿舍、食堂、传达 室等）的布置。具体要求：平面布置应尽量紧凑，在规定的范围内结合远期发展布置，并应考虑施工 上的方便。平面

5、布置中应考虑事故排除和超越管。厂内应有道路通向各构筑物，以便运输；合理布置上、下水管、空气管、 蒸气管、电缆等管线。厂内应充分绿化，以改善卫生条件和美化环境。4台发电机组以及与其配套的实施在图中均要绘出。1.3设计成果设计说明书要求（1）整理后的说明书应编有章节目录，设计任务来源，原始资料和设计要求放在最前，分组表随其后，各人在分组表中划定自己的设计条件（2）处理构筑物的设计与计算应按流程的先后次序分章节编写。（3）对所采用的设计数据（反映了设计者的设计思想及设计原则）应做必 要的说明。（4）说明书要求A4开纸，用钢笔书写或打印（正文宋体、小四号字，1.5 X 行距），草图要求按比例 .（ 5

6、）设计计算书 各构筑物的计算过程、主要设备（如吸收塔、等）的 选取等；图纸要求总平面图比例 1：2001：2000，并附有图例，建筑物名称及必要的说 明。吸收塔按已有说明给出。1.4 主要参考资料郝吉明 , 马广大 . 大气污染控制工程 .吴忠标 . 大气污染控制工程 .魏先勋 等. 环境工程设计手册 （修订版 ）.刘天齐. 三废处理工程技术手册 （废气卷 ）.目录 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 一、钙基湿法烟气脱硫工艺 1 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 概述

7、 1 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 湿法烟气脱硫的工作原理 18 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 脱硫机理 3 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 石灰石湿法烟气脱硫装置 19 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 二、烟气脱硫工艺主要设备吸收塔 17 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 吸收塔的设计 7 HYPERLINK l bookmark28

8、 o Current Document 吸收塔的选型 7 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document 基础资料处理 8 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 烟气脱硫吸收塔工艺技术要求 8 HYPERLINK l bookmark45 o Current Document 喷淋吸收塔主要工艺设计参数 11 HYPERLINK l bookmark47 o Current Document 喷淋塔的高度设计 12 HYPERLINK l bookmark53 o Current Document 三、总平面图设

9、计 17 HYPERLINK l bookmark55 o Current Document 一般规定 17 HYPERLINK l bookmark57 o Current Document 总平面布置 18 HYPERLINK l bookmark59 o Current Document 交通运输 19 HYPERLINK l bookmark61 o Current Document 综合管线布置 19 HYPERLINK l bookmark63 o Current Document 四、配套设施设计计算 17 HYPERLINK l bookmark65 o Current Doc

10、ument 1. 增压风机的选型 192. 烟气换热器的选型 20浆液循环泵的选型 20 HYPERLINK l bookmark67 o Current Document 氧化风机的选型 21 HYPERLINK l bookmark69 o Current Document 氧化吸收池搅拌机的选型 21 HYPERLINK l bookmark71 o Current Document 石灰石浆液制备系统 22五、存在的问题 17 HYPERLINK l bookmark75 o Current Document 1. 烟气降温问题 19 HYPERLINK l bookmark77 o

11、Current Document 2. 结垢和堵塞问题 24 HYPERLINK l bookmark79 o Current Document 废水的处理 20六、课程设计心得体会 17 HYPERLINK l bookmark81 o Current Document 七、参考文献 17一、钙基湿法烟气脱硫工艺概述能源和环境是当今社会发展的两大主题。 中国的资源特点和经济发展水平决 定了以煤为主的能源结构将长期存在 , 国内每年都会消费数亿吨煤。 煤所含的杂 质硫在燃烧时会排放酸性气体 SO2, 这种气体在高空为雨雪所溶解而形成酸雨 , 可导致动植物大量死亡 , 给生态系统造成很大的破坏

12、, 还会严重侵蚀桥梁楼屋、 船舶车辆、机电设备等 , 给经济的发展带来严重影响 , 并对人类的健康造成危 害。自上世纪 80 年代以来, 由于我国经济的飞速发展 ,SO2 排放量也日益增多 , 据统计,2005年全国SO2排放量为2549万吨。大量SO2的排放,使中国酸雨区 迅速扩大 , 目前已覆盖四川盆地和长江以南、 青藏高原以东的广大地区 , 占国土 总面积的1/3,而且每年还以10万km2的速度在递增。因此,控制和减少SO2 排放量已是刻不容缓、 迫在眉睫了 , 国家环保总局和国家发改委将采用多项措施 加强SO2污染的防治。专家认为消减SO2排放总量是今后中国环保工作的重点， 对烟气脱硫

13、是控制 SO2 污染的主要措施之一。 但到目前为止 , 我国还仅限于燃煤 电厂的脱硫 （ 仅有12%装机容量的火电厂建有烟气脱硫装置 ） 。因此开发新型高 效、脱硫产物可循环再利用的脱硫技术已是当务之急。目前 , 二氧化硫污染控制技术颇多 , 诸如改善能源结构、采用清洁燃料等 , 而烟气脱硫技术则是控制二氧化硫最有效的手段之一。 国内外已开发和研究的脱 硫方法有近 200 种, 但真正工业化应用的不过 10 余种。根据脱硫产物的状态可 分为干法和湿法 , 干法是指无论加入锅炉尾部烟道中的脱硫剂是干态或湿态的 , 脱硫的最终产物是干态的。 干法的优点是烟气中水汽含量少 , 对风机及其它设备 不易

14、造成腐蚀 ; 缺点是设备庞大 , 投资大, 对操作技术要求高 , 且脱硫效率低。 湿法是以水溶液或浆液作脱硫剂 , 生成的脱硫产物存在于水溶液或浆液中。 湿法 烟气脱硫工艺是目前世界上应用最广的 FG脱硫效率高等特点。湿法烟气脱硫过 程是气液反应 , 脱硫反应速度快 , 脱硫效率高 , 钙利用率高 , 在钙硫比等于 1 时, 可达到 90%以上的脱硫效率。当前已开发的湿法烟气脱硫技术 , 主要是石灰 石/ 石膏洗涤法 , 它占整个湿法烟气脱硫技术的 36.7%, 因此本文拟对其工作原 理、化学反应机理、 工程流程、主要设备及其在实际应用中易出现的问题进行探 讨。湿法烟气脱硫的工作原理湿法石灰石

15、 / 石膏烟气脱硫工艺是以价廉易得的石灰石粉作为吸收剂 , 烟 气中的二氧化硫与浆液中的碳酸钙以及通入的空气进行化学反应 , 最终产品为 石膏。由于吸收浆液是循环利用 , 脱硫吸收剂的利用率很高。 湿法烟气脱硫装置 的核心是吸收塔 , 它是一个单级的开放式喷淋、 一体化吸收二氧化硫的装置。 吸 收塔分为洗涤区、 再循环区和气流区三部分。 在洗涤区中二氧化硫和三氧化硫溶 解生成亚硫酸和硫酸 , 此区由四层喷淋层组成 , 浆液从再循环区通过四个循环 泵打至各喷淋层 , 在喷嘴的作用下浆液被雾化 , 与逆流而上的原烟气充分接触 并吸收烟气中的二氧化硫和三氧化硫 , 同时溶解并洗涤烟气中的大部分烟尘。

16、 吸 收塔底部为石灰石浆液的储存底槽 , 储存浓度为 20%的石灰石浆液。底槽四周安 装有贴边搅拌器 , 以保持对底槽浆液的不停搅拌 , 使新鲜石灰石浆与因吸收了 SO2 而酸化的洗涤液能良好地混合和反应。 同时底槽还布置有很多大口径空气管 空气管出口加在搅拌器叶片加压面上 , 以产生非常小的气泡 , 有利于物质交换。 因空气泡还能带出液体中的 CO2, 改善了石灰石粉的溶解条件。在加了空气管的 底槽中, 进行石灰石溶解、 中和、氧化和石膏结晶等过程。 该工艺的脱硫效率可 达 90%, 其脱硫系统见图 1。腔硫庞机哎喙平台昔丈过谑错 住送si关斷阀冲烟气毘气覆压佻沈苏离器1推汚木嶽加別配料池C

17、r粒 拥佥补充水 凰1 典即臣则性湿式贈谕至统医脱硫机理石灰石/石膏湿法洗涤的化学反应较为复杂，所表现出的反应主要是S02与CaO或CaCO3作用,生成亚硫酸钙及硫酸钙。石灰石/石膏洗涤脱硫的反应为： SO2的吸收;SO2与水化合成H2SO3;电离出的氧与洗涤液中的 CaSO3反应。以 CaO为例,主要的反应为：SO2(g)+H2O H2SO3Ca(OH)2(aq)+H2SO3(aq) CaSO3(aq)+2H2OCaSO3(aq) CaSO3(s)CaSO3(aq)+1/2O2(aq) CaSO4(aq)CaSO4(aq) CaSO4(s)Ca(OH)2(s) Ca(OH)2(aq)Ca(O

18、H)2石灰浆滴与SO2的反应过程较为复杂,许多科研工作者先后进行了这方面的研究工作，Brogre n和Kanl ess on认为，石灰浆滴与SO2的反应存在2个受 控区域：在烟道内SO2浓度低的区域SO2向浆滴的传质主要受气膜控制，而在 高浓度区,传质受浆滴内部液相控制。有学者认为，SO2向浆滴表面的扩散过程受气膜控制，而液相一侧并非由液膜来控制，而是由参与反应的离子扩散速度 来决定。从反应动力学来看，S02是溶解度大小为中等的气体，在烟道内温度较 高，SO2溶解度很低，气相推动力最大，SO2在气相的扩散不再是整个反应过程 的控制速率，液相参与反应的离子扩散成为主导因素。 随着反应温度与SO2

19、浓度 的逐渐降低，气相推动力减弱，SO2向浆滴表面的扩散速率与液相参与反应离 子的扩散速率等共同成为控制反应的因素。当反应温度接近于湿球温度时，SO2浓度达到最小，此时气相推动力也最小。SO2向液相的扩散所受阻力相对于参与 反应的离子扩散过程来说处于主导地位，传质阻力为气相传质所控制。在Ca（0H）2石灰浆滴与SO2吸附反应的过程中，02也参与了反应，其反应过程可1描述为：02 CaS03 CaS04。2石灰石湿法烟气脱硫装置典型的石灰石湿法脱硫系统从功能上可以分为烟气系统、石灰石浆液制备系 统、吸收塔系统、石膏脱水系统、废水处理系统、公用系统和事故浆液排放系统。 4.1烟气系统烟气系统通常包

20、括一台单独的增压风机、一台气气换热器和电厂现有烟囱。在增压风机上游和气气换热器再热侧系统出口下游都设有双百叶窗隔离挡板。在现有旁路烟道上亦安装有两个双百叶窗旁路挡板，这些挡板的开度可以随烟气流 量的变化进行调节。每个烟气挡板可以配置两台密封风机，以防止烟气泄漏。GGH利用未脱硫的热烟气（一般130C 150C ）加热已脱硫的洁净烟气（一 般46C 55C）, 般加热到80C左右，然后排放，以避免低温湿烟气腐蚀烟道、 烟囱内壁，并可提高烟气抬升高度。在烟气离开吸收塔前，会通过一个两级除雾器，以除去烟囱中携带的细小液 滴。沉淀在除雾器上的颗粒不利于烟气流经吸收塔， 会影响塔内压降和烟气流向 分布。

21、为了防止固体颗粒积聚在除雾器上，需定期对除雾器进行冲洗。除雾器设 有冲洗水系统，工艺水从喷嘴喷出冲洗除雾器。4.2石灰石浆液制备系统石灰石料应密切主要其水分含量，进入石灰石粉制备系统磨粉机地入磨物料 的表面水分一般小于1%否则就会严重恶化操作，甚至造成糊磨、堵塞。同时 应主要氯化物、 氟化物和煤灰等杂质不要混入石灰石料中， 以免影响脱硫系统的 正常运行和脱硫石膏的品质。石灰石浆液制备时，成品分经仓底的两套叶轮给料机输送到石灰石浆液池， 工业水通过水泵和调节阀门注入石灰石浆液池，调节石灰石浆液的密度至 1230kg/m3 （含固量30%。在石灰石浆液泵的出口管道设有密度监测点，从而保 证 30%

22、的石灰石浆液的制备和供应。 配置合格的石灰石浆液通过石灰石浆液泵输 送到吸收塔下部浆液槽，根据烟气负荷、脱硫塔烟气入口的SO2浓度和PH值来控制喷入吸收塔的浆液量， 剩余部分返回浆液池。 为了防止结块和堵塞， 要使浆 液不断流动循环。吸收塔系统吸收塔是烟气脱硫系统的核心装置， 要求气液接触面积大， 其他的吸收反应 良好，压力损失小，并且适用于大容量烟气处理。进入吸收塔的热烟气经过逆向喷淋浆液的冷却、 洗涤，烟气中的SO2与浆液 进行吸收反应生成亚硫酸氢根（HSO）。HSO被鼓入的空气氧化为硫酸根（SQ2-）， SQ2-与浆液中的钙离子（Ca2+。反应生成硫酸钙（CaSO）, CaSO进一步结晶

23、为石 膏（CaSO 2 H2O）。同时烟气中的Cl、F和灰尘等大多数杂质也在吸收塔中被去 除。含有石膏、 灰尘和杂质的吸收剂浆液的一部分被排入石膏脱水系统。 吸收塔 中装有水冲洗系统， 将定期进行冲洗， 以防止雾滴中的石膏、 灰尘和其他物质堵 塞元件。吸收塔主要有喷淋塔、 填料塔、 液柱塔和鼓泡塔四种类型， 将在下一章详细 讨论。石膏脱水系统在吸收塔浆液槽中石膏不断产生，为了使浆液密度保持在设定的运行范围 内，将石膏浆液（ 15%20%固体含量）通过石膏浆液泵打入脱水站。该站包括一 个水力旋流器及浆液分配器， 在这里将石膏浆液中的水予以脱除， 使底流石膏固 体含量达到 50%。在水力旋流器中，

24、石膏浆液流进一个圆柱箱中，并由此流到敞 开的各个旋流子中， 在此处根据入口压力的大小， 可将石膏输送至旋流器的底流， 将滤液送入石膏水力旋流器上部的溢流箱内。 底流的石膏被送至真空皮带过滤机 进一步脱水至含水小于 10%。溢流含 3%5%的细小固体微粒在重力作用下流入滤 液箱，最终返回到吸收塔。旋流器的溢流被输送到废水旋流站进一步分离处理。废水处理系统在湿式石灰石/石膏FGD工艺中，由于烟气中氯化物的溶解提高了脱硫吸收 液中氯离子的浓度， 不可避免地要产生一定量废水。 氯离子浓度的增高会引起脱 硫率的下降和CaSO结垢倾向的增大，并对副产品石膏的品质产生影响。 FGD装 置的废水主要来自石膏脱

25、水系统的旋流器溢流液、真空皮带机的滤液或冲洗水。废水处理的工艺大致分为中和、脱重金属、絮凝、浓缩、澄清、污泥处理几 部分。中和是采用Ca(OH)作为中和剂加入脱硫废水中，一方面可以中和水的酸 性，另外还可以脱除F-，并使部分重金属沉淀下来。接下来向废液中加入有机硫 化物，进一步脱除重金属离子。 絮凝的作用是通过添加絮凝剂去除上工段中过剩 的硫化物，加速废水中悬浮物的沉降。 絮凝后的废水进入澄清池时进行浓缩分离。 浓缩后的污泥一部分经脱水后抛弃， 一部分返回中和池或絮凝池， 以提高絮凝池 的固体含量，加速絮凝过程。澄清池的溢流则进入后处理水箱，用稀盐酸调节 PH后排放。公用系统公用系统由工艺水系

26、统、 工业水系统、冷却水系统和压缩空气系统等子系统 构成，为脱硫系统提供各类用水和控制用气。FGD勺工艺水一般来自电厂循环水，并输送至工艺水箱中。工艺水由工艺水 泵从工艺水箱输送到各用水点。FGD装置运行时，由于烟气携带、废水排放和石 膏携带水而造成水损失。工艺水由除雾器冲洗水泵输送到除雾器，冲洗除雾器， 同时为吸收塔提供补充用水， 以维持吸收塔内的正常液位。 此外，各设备的冲洗、 灌注、密封和冷却等用水也采用工艺水。FGD冷却水主要用户有增压风机电机、氧化风机电机、循环浆液泵电机、磨 机主轴承、减速器电机，此外，部分冷却水还用于氧化空气增湿冷却。FGD勺工业水一般来自电厂补充水，并输送至工业

27、水箱中。事故浆液排放系统浆液排放系统包括事故浆液储罐系统和地坑系统。当FGD装置大修或发生故 障需要排空FGD装置内浆液时，塔内浆液由浆液排放泵排至事故浆液箱直至泵入口低液位跳闸，其余浆液依靠重力自流至吸收塔的排放坑， 再由地坑泵打入事故 浆液储罐。事故浆液储罐用于临时储存吸收塔内的浆液。地坑系统有吸收塔区地 坑、石灰石浆液制备系统地坑和石膏脱水地坑，用于储存FGD装置的各类浆液,同时还具有收集、输送或储存设备运行、运行故障、检验、取样、冲洗、清洗过 程或渗漏而产生的浆液。主要设备包括搅拌器和浆液泵。二、烟气脱硫工艺主要设备吸收塔吸收塔的设计吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去

28、烟气中二氧化硫 气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算， 包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、 吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。吸收塔的选型吸收塔是燃煤烟气湿法脱离装置的核心设备。目前，世界上石灰石/石膏湿法脱硫工艺吸收塔的型式多种多样， 在国内外应用较成功的主要有以下 4钟，即 逆流喷淋塔、填料塔、鼓泡塔、液柱吸收塔四种形式。各种类型吸收塔的类型技 术特性对比见于下表。不同类型的吸收塔性能对比项目逆流喷淋塔填料塔鼓泡塔液柱塔原理吸收浆液在吸 收塔内经喷嘴 喷淋雾化，在 于烟气接触过 程中，吸收去除SQ吸收

29、剂浆液在 吸收塔内沿格 栅填料表面下 流，形成液膜 并与烟气接触去除SQ吸收剂浆液以 液层形式存 在，而烟气以 气泡形式通 过，吸收并去除SQ吸收剂浆液由 布置在塔内的 喷嘴垂直向上 喷射，形成液 柱并在上部散 开落下，在咼 效的气液接触中，吸收去除SQ脱硫效率95%95%90%左右95%运行喷嘴易磨损，堵塞格栅易结垢，堵塞，系统阻力较大系统阻力较 大，无喷嘴堵 塞问题能有效防止喷嘴堵塞和结垢问题维护喷嘴易损坏， 需要定期检修 更换经常清洗除垢运行较稳定可靠运行较稳定可靠自控水平高高较高较高由于国内外已有许多大容量机组的商用业绩，已积累了丰富的运行经验，而 且，喷淋塔结构简单，易操作，故本设计

30、工艺选择逆流喷淋塔脱硫技术。基础资料处理厂址处全年北(N)风出现频率为20.0%,西北(NW)风出现频率为14.7%,西 (W)风出现频率13.1%,南(S)风出现频率6.0%，东北(WE)风出现频率9.6%,东 (E)风出现频率8.3%，东南(SE)风出现频率8.0%，西南(SW)风出现频率7.2%, 静风出现频率为13.1%。根据资料列出本电厂风向频率表如表所示。表电厂风向频率表风向北风西北风西风南风东北风东风东南风西南风静风频率%20.014.713.16.09.68.38.07.213.1从风向资料中可以看出，北风、西北风和西风频率较高，因此平面布置时应 将办公住宿区安排在北方向，烟气

31、污水处理区安排在南方向。烟气脱硫吸收塔工艺技术要求电厂有4台70 MW勺发电机组，占地面积28000吊。电厂所用煤的组成成分：C 72.4%;灰分 10.5% ; S 3.5%; H 2.5%;水分 8.1% ; O 2.4%,每小时煤的用量95t，采用石灰石一一石膏脱硫工艺流程，脱硫率要求为90-95%。根据上述资料，确定烟气量（锅炉燃烧的过剩空气系数取a=1.05-1.25,锅炉每小时用煤 90t）、烟气中SQ浓度和每天石灰石（其纯度为 90%的消耗量（设系统钙硫比 为1.1-1.3时，脱硫率达到90-95%）;4.1设计输入参数（1）烟气流量的选择及计算煤成分表（取lkg煤为研究对象）成

32、分CHQ水分灰分S含量72.42.52.48.110.53.5摩尔量mol60.33251.54.51.09理论需氧量mol60.336.251.09所以理论需氧量为 60.33+6.25+1.09 1.5/2=66.92mol/ kg 则所需的理论空气量为 66.92 X( 3.78+1 ) =319.88 mol/ kg22 4q即 319.88 X - =7.17 m3/ kg1000理论条件下烟气组成成分CQH2QSQN2摩尔量mol60.3312+4.51.0966.92 X 3.78理论烟气量为 60.33+ (12+4.5) +1.09+66.92 X 3.78=330.88 m

33、ol/ kg22 4即 330.88 X =7.41m 3/ kg1000设空气过剩系数1.1,则实际烟气量为7.41+7.17 X 0.1=8.13 m 3 / kg锅炉每小时用煤90t,则烟气产生量 V=8.13X 1000X 90=731700nn/h=203.3m 3/s(2)烟气SQ的浓度其中 SQ 的体积为：1.09 X 22.4/1000=0.024 m 3/ kg烟气中 SO,的浓度为：0.024/(8.13 X 1000)=2.95/1000000即(1.09 X 64/1000)/8.13=8.58/1000kg / m 3按照700mg/ m3的排放标准，则脱硫率至少为(

34、8.58-0.7 ) /8.58=91.8 %，本设计方案取92%22 4烟气中的 SCI =1.09 XX 90X 1000=2197.4 m3/h =0.6104m 3/s1000脱硫率为92% (脱硫率=脱硫前二氧化硫含量-脱硫后的含量脱硫前二氧化硫的含量),则出口烟气中的耗钙基摩尔数脱出的二氧化硫摩尔数SQ =2197.4 X( 1-0.92 ) =175.80m3/h =0.049m 3/s系统硫钙比为1.02，石灰石纯度为90% (Ca/S=则石灰石消耗为(2197.4-175.80 ) /22.4 X 100X 1.02/1000=9.21t/h石膏产量为(CaCQ CaSO4.

35、2 H 2O ) 19.21 X 0.9 X 172/100=14.26t/h(3)石灰石消耗量每天产生SQ的总量为2737.65m3，即2354357mo。设系统钙硫比为1.02 , 石灰石纯度为90%则石灰石消耗为：w 2354357 1.02 100 106267t/d =11125kg/h0.94.2.工艺设计参数工艺设计参数主要包括液气比，钙硫比，烟风系统阻力等，其中最核心的是液气比和Ca/So(1)液气比(L/G)在石灰石/石膏湿法FGD工艺中，液气比表示洗涤单位体积饱和烟气(m3)的吸收塔循环浆液体积(以升L为单位)，即L/G=Vl X 103Vg式中：VL 循环浆液体积，L;V

36、g 烟气体积（标态），m3利用液气比可以确定吸收剂的单位用量。根据烟气中二氧化硫浓度，也可借助液气比调节单位洗涤液的二氧化硫浓度。 所以液气比是决定脱硫效率的一个主 要参数。湿法脱硫工艺的液气比的选择是关键的因素，对于喷淋塔，液气比范围在8L/m3-25 L/m 3之间，根据相关文献资料可知液气比选择 12.2 L/m 3是最佳的 数值。（2）钙硫摩尔比（Ca/S）定义为每每脱除1mol SQ需力卩CaCO3或CaO的摩尔数，即 C耗钙基摩尔数脱出的二氧化硫摩尔数理论计算Ca/S=1，本设计取1.02喷淋吸收塔主要工艺设计参数（1）烟气流速在保证除雾器对烟气中所携带水滴的去除效率及吸收系统压降

37、允许的条件 下，适当提高烟气流速，可加剧烟气和浆液液滴之间的湍流强度，从而增加两者之间的接触面积。同时，较高的烟气流速还可持托下落的液滴，延长其在吸收区的停留时间，从而提高脱硫效率。另外，较高的烟气流速还可适当减少吸收塔和塔内件的几何尺寸，提高吸收塔的性价比。在吸收塔中，烟气流速通常为34.5m/s。许多工程实践表明，3.5m/s w烟气流速（110%过负荷） 4.2m/s是性价比较高的流速区域。综合考量，本实验设计选择烟气流速取 3.6m/s.（2）吸收塔直径吸收塔直径计算公式为：1 2Q A v （ D）2 v2式中Q为烟气体积流量，m/h ; v为烟气流速，m/s； A为烟气过流断面面积

38、，2m。设塔内的操作温度为 70C (343.15)，常温时温度为20C (293.15)，则此条件 下的烟气流量为：Q=203.3 X 343.15/293.15=237.98 m 3/s则吸收塔直径为：J4Q 14 237.98 门，c 怖 c cD9.18m ,9.2m。V v Y 3.6喷淋塔的高度设计喷淋塔吸收区高度设计方法一：达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度 比较低。吸收区高度的理论计算式为h=H0X NTU(1)其中：H0为传质单元高度：H=G/(k ya) (ka为污染物气相摩尔差推动力的总 传质系数，a为塔内单位体积中有效的传质面积。)NTU 为传质

39、单元数，近似数值为 NTU=(y-y2)/ ym,即气相总的浓度 变化除于平均推动力 yn= ( y1- y2)/ln( 屮/ y2)(NTU是表征吸收困难程度 的量，NTU越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。根据（1）可知：h=H0X NTud* 也kyaymGm * y1y2* *kya （如yj （y2 y?）l （ y1 y；）ln（ *）y2y2kya = kYa =9.81 X 10 G WkLaw0.82其中：y1,y2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中 SQ组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)y；, y2为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(

40、B)k ya为气相总体积吸收系数，kmol/(m3.h kpa)2, Xi为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的 SQ组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)G气相空塔质量流速，kg/(m2 h)W液相空塔质量流速，kg/(m2 h)yiX =mx, y 2X =mx (m为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)kYa为气体膜体积吸收系数，kg/(m2 h kPa)kLa为液体膜体积吸收系数，kg/(m2 h kmol/m3)式(2)中 为常数，其数值根据表表温度与值的关系温度/10152025300.00930.01020.01160.01280.0143采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的

41、高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有喷淋塔自上而下的流动过程中由于石 灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不 断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。以上是传统的计算喷淋塔吸收区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计 算。方法二：为了更加准确，减少计算的误差，需要将实际的喷淋塔运行状态下的烟 气流量考虑在内。而这部分的计算需要用到液气比(L/G)、烟气速度u (m/s)和钙硫摩尔比(Ca/S)的值。本实验设计选取的液气比为 12.2L/ m3，烟气流速为 3.6m/s,钙硫比为1.02。含有二

42、氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均 到吸收区高度内的塔内容积中，即为吸收塔的平均容积负荷平均容积吸收率，以 表示。吸收区高度h1 一般指烟气进口水平中心线到喷淋层中心线的距离。容积吸收率的定义为：含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔，塔内喷淋浆液将烟 气中的SO2浓度降低到符合排放标准的程度，将此过程中塔内总的二氧化硫吸收 量平均计算到吸收区高度内的塔内容积中，即为吸收塔的平均容积负荷一平均容 积吸收率，以 表示。其表达式如下：KoChi其中， 一平均容积吸收率，kg/(用：.)；C标准状态下进口烟气的质量浓度，kg/m3 ；(本设计为8.81)v吸收区容积，m；给定的二氧化硫

43、吸收率();本设计方案为92%hi吸收塔内吸收区高度，mK)常数，K=3600vX 273/(273+t)其数值取决于烟气流速 v(m/s)和操 作温度C);由于传质方程可得喷淋塔内单位横截面面积上吸收二氧化硫的量为：G(y1 y2) kya h ym其中：G为载气流量(二氧化硫浓度比较低，可以近似看作烟气流量)，2kmol/( m .s)；y1,y 2分别为、进塔出塔气体中二氧化硫的摩尔分数(标准状态下的体积分数)；ky单位体积内二氧化硫以气相摩尔差为推动力的总传质系数， kg/(m3 s);a为单位体积内的有效气液传质面积，m/m3；ym为平均推动力，即塔底推动力，ym ( y1y2)/i

44、n( w 心所以G (y1 y2) / h(3)又因为 G 22.4 (273 t)/273u(流速)将式子(3)的单位换算成kg/(m2 s),可以写成360064224273273 tUyi/h(4)吸收塔进口烟气温度设计为110，烟气一般被冷却到4655C,取烟气出 口温度为30r。喷淋塔的操作温度(110+30) /2=70 Cy= 0.6104/203.3 = 0.30%,由已经有的经验，吸收率范围在5.5 6.5kg /(m3 s)之间，取6kg /(m3 s);代入(4)式可得 6=3600X( 64/22.4 ) X 273/(273+70) X 3.6 X 0.0030 X

45、0.92/h求得吸收区高度h 1 =13.6m。如果仅从脱硫技术角度考虑，设计时 应取低值以求保险；但如果考虑经济 因素，低则塔容积增大，会使投资、运行维护费用等增加。在吸收区中，喷嘴布置分为26层，喷淋层间距0.82m,脱硫率要求低时可减少，低负荷时可 停运某一层。本设计方案喷淋层设为4，间距2m烟气进口高度0，出口高度h2:根据工艺要求，进出口流速(一般为 12m/s-30m/s )确定进出口面积，一般希 望进气在塔内能够分布均匀，且烟道呈正方形，故高度尺寸取得较小，但宽度不 宜过大，否则影响稳定性。其计算公式如下：QuL式中：u 烟气入口气速，一般取1415m/s；本设计取14m/s；L

46、烟气进、出口宽度;Q 高温(取110oC)状态下烟气进口流量为:273 1103203.3285.2m3/s273烟气进出口宽度占塔内径的60%90%本设计取入口宽度为内径的 90%出口 宽度为内径的70%贝L 入=9.2 X 0.9=8.28mL 出=9.2 X 0.7=6.44m所以由上面公式得：0=285.2 - 14- 8.28=2.46m,取 2.5m。h2 =285.2 - 14- 6.44=3.16m, 取 3.2 m。浆液池高度h3:浆池容量V1的计算表达式如下：V| Q t1G式中：L/G 液气比，取12.2L/m3;Q-烟气标准状态湿态容积，m/h , Q=203.3riT

47、/s ;t1浆液停留时间，48min,取 11=6min=360&由上式可得喷淋塔浆液池体积：Vf(L/G) X QX 11=12.2 X 203.3 X 360/1000=892.9m3选取浆液池内径略大于吸收区内径，内径D=9.3m根据V计算浆液池高度h:4V1D24 89299.3213.2m表吸收塔高度参考表吸收塔入口宽度与直径之比/ %6090入口烟道到第一层喷淋层的距离/ m23.5喷淋层间距/m1.2 2最顶端喷淋层到除雾器的距离/ m1.2 2除雾器高度/m2.0 3.0除雾器到吸收塔出口的距离/ m0.5 1吸收塔出口宽度与直径之比/ %60100项目范围（4）除雾区高度h4

48、 :除雾区分为2层，本设计高度确定为3.0m,即卩d=3.0m。（5） 烟道入口到第一层喷淋层的距离 h5=23.5m；本设计取3.0m。（6） 烟气进口底部至浆液面的距离h6 :一般定为0.81.2m为宜，本设计方案取1.1m。（7） 最顶层喷淋层到除雾器的距离h7=1.22m；本设计取1.5m。（8） 除雾器到吸收塔出口的距离hs=0.51m；本设计取0.7m。因此喷淋塔最终的高度为：H= 2 3 2.5 3.2 13.2 3 2 3 1.1 1.5 0.7 37.2 m表喷淋塔设计参数吸收塔各部分尺寸/m直径D9.2吸收区咼度hi13.6烟气进口高度h22.5烟气出口高度h23.2浆液池

49、高度h313.2除雾区高度h43.0烟道入口到第一层喷淋层的距离h53.0烟气进口底部至浆液面的距离 馆1.1最顶层喷淋层到除雾器的距离h71.5除雾器到吸收塔出口的距离h80.7喷淋塔的最终高度H37.2三、总平面图设计一般规定脱硫装置的总体设计应符合下列要求：工艺流程合理，烟道短捷；交通运输便捷；方便施工，有利于维护检修；合理利用地形、地质条件；充分利用厂内公用设施；节约用地，工程量小，运行费用低；符合环境保护、劳动安全和工业卫生要求。技改工程应避免拆迁运行机组的生产建(构)筑物和地下管线。当不能避免时，应采取合理的过渡措施。吸收剂卸料及贮存场所宜布置在对环境影响较小的区域。总平面布置吸收

50、塔宜布置在烟囱附近，浆液循环泵应紧邻吸收塔布置。吸收剂制备及脱 硫副产品处理场地宜在吸收塔附近集中布置，或结合工艺流程和场地条件因 地制宜布置。脱硫装置与主体工程不能同步建设而需要预留脱硫场地时， 宜预留在紧邻锅 炉引风机后部烟道及烟囱的外侧区域。场地大小应根据将来可能采用的脱硫 工艺方案确定。在预留场地上不应布置不便拆迁的设施。事故浆池或事故浆液箱的位置应考虑多套装置共用的方便。脱硫废水处理间宜紧邻石膏脱水车间布置， 并有利于废水处理达标后与主体 工程统一复用或排放。紧邻废水处理间的卸酸、卸碱场地应选择在避开人流 的偏僻地带。石膏仓或石膏贮存间宜与石膏脱水车间紧邻布置，并应设顺畅的运输通道。

51、 石膏仓下面的净空高度应确保拟采用的石膏运输车辆能够通畅。脱硫场地的标高应不受洪水危害。脱硫装置若在主厂房区环形道路内，防洪 标准与主厂房区相同； 若在主厂房区环形道路外， 防洪标准与其他场地相同。脱硫装置主要设施宜与锅炉尾部烟道及烟囱零米高程相同， 并与其他相邻区 域的场地高程相协调，有利于交通联系、场地排水和减少土石方工程量。新建电厂，脱硫场地的平整及土石方平衡应由主体工程统一考虑。 技改工程， 脱硫场地应力求土石方自身平衡。场地平整坡度视地形、地质条件确定，一 般为0.52.0%;困难地段不小于0.3%,但最大坡度不宜大于3.0%。建筑物室内、外地坪高差应符合下列要求：有车辆出入的建筑物

52、室内、外地坪高差，一般为0.150.30m；无车辆出入的室内、外高差可大于 0.30m；易燃、可燃、易爆、腐蚀性液体贮存区地坪宜低于周围道路标高。当开挖工程量较大时，可采用阶梯布置方式，但台阶高差不宜超过5m并设台阶间的连接踏步。挡土墙高度 3m 及以上时，墙顶应设安全护栏。同一套脱硫装置宜布置在同一台阶场地上。 卸腐蚀性液体的场地宜设在较低处， 且地坪应 做防腐蚀处理。脱硫场地的排水方式应与主体工程相统一。交通运输(1) 脱硫岛内道路的设计，应保证脱硫岛的物料运输便捷，消防通道畅通，检修 方便，并满足场地排水的要求。并符合 GBJ22 的要求。(2) 吸收剂运输应考虑防潮、防洒落和防扬尘等措

53、施。脱硫岛内的道路应与厂内道路形成路网。并根据生产、生活、消防和检修的 需要设置行车道路、消防车通道和人行道。物料装卸区域停车位路段纵坡宜为平坡， 当布置困难时，坡度不宜大于 1.5%， 应设足够的汽车会车、回转场地，并按行车路面要求进行硬化处理。脱硫岛内装置密集区域的道路宜采用混凝土块铺砌等硬化方式处理， 以便于 检修及清扫。进厂吸收剂应设有计量装置和取样装置，也可与电厂主体工程共用。综合管线布置(1) 脱硫设备的管线综合布置应与主体工程协调一致，主要管架和沟道、电缆桥 架宜集中布置，并留有足够的管线走廊。浆液管道布置应考虑坡度，不出现 低洼弯点。在寒冷地区，应考虑电伴热或蒸汽伴热等防冻措施

54、。管架、管线 和沟道宜沿道路布置，地下管线和沟道一般宜敷设在道路行车部分之外，当 确需沿道路下敷设或与道路交叉时，应根据实际情况采取加固等防护措施。架空管道在跨越道路时应符合 HJ/T179-2005和DL5000的规定。四、配套设施设计计算增压风机的选型根据实际需要，增压风机的位置选在进入 GGH前，一方面可以防止防腐不过关的问题，一方面可以大大降低初期投资。增压风机的选型，根据需要可以选择离心风机、静叶可调轴流式风机（静调风机）和动叶可调轴流式风机（动调风机）。离心风机由于存在体积大、占地面积 大及检修吊起困难等弊端，在烟气脱硫工程中较少被采用，增压风机一般选择轴 流风机。由于静调风机有结

55、构简单、转速较低、可靠性较高、初投资和维修费用低等 优点，同时考虑到本设计中电厂的发电功率不算很大， 风机负荷不算重，不需要 用动调风机，故选用静调风机，配 2台。烟气换热器的选型GGH的作用是降低进入吸收塔原烟气的温度，使其适合脱硫反应的最佳温 度；提高净烟气温度，避免烟气进入烟囱后发生低温腐蚀并利于排烟。烟气换热器有回转式、管式换热器2种。针对该工程实际情况，考虑到占地面积尽量小、辅助设备尽量少、设备投资 及运行维护费用尽量少、运行可靠性能尽量高、操作尽量简易等因素，采用1台回转式换热器作为该脱硫工程的烟气换热器。浆液循环泵的选型吸收塔再循环泵安装在吸收塔旁，用于吸收塔内石膏浆液的再循环，

56、采用单流和单级卧式离心泵。由于吸收塔循环液是固液双相流介质，这种高速流动且成 分复杂的介质对循环泵的用材提出了苛刻的要求。 浆液循环泵过流部件耐蚀、耐 磨性能是决定泵使用寿命的重要指标。合金泵具有结构简单、运行可靠、寿命长、维修量小的特点，故选用合金泵 作为本设计的浆液循环泵。浆液再循环系统采用单元制，每个喷淋层配一台浆液循环泵，共5台。浆液循环量由液气比L和烟气流量共同决定。本设计中由于液气比G-=12.2L/m3，烟气量为203.3m3/s，因此浆液循环量为GL 12.2 203.32480.1L/s8929.0m3/h每台浆液循环泵的循环量为 2232.2m3/h，取为3000riVh。

57、氧化风机的选型亚硫酸钙和亚硫酸氰盐的氧化分为两个部分，一是吸收塔内烟气中氧气进入 浆液液滴的自然氧化，二是空气通过曝气管网进入浆液池的强制氧化。氧化风机设在氧化风机房内，其作用是为吸收塔浆池中的浆液提供充足的氧 化空气。风机主要有3类：离心风机、轴流风机和罗茨风机。由于罗茨风机为高 压恒流风机，风压最高可达 150KPa且适合恒流量负载的情况，因此选用罗茨 风机。考虑空气富裕量，氧化所需的氧气量等于 SO的产生量，即0.6104m3/s,取空 气湿度为0.0116所以鼓风风量为0.6104 (1 3.78) (10.0116)2.95m3/s 10620m3/h选用2台RT-300的罗茨风机，

58、转速为1086rpm,功率37.00kw, 台备用。氧化吸收池搅拌机的选型在吸收塔底部，石灰石浆液经过脱硫过程之后，变成了 CaSO和CaSO3 -H2O， 2此时为了使氧化风机鼓入的空气能够充分地和CaSO和CaSO3 H 2O接触，以便充分氧化，需要CaSO和CaSO3丄H 20的混合溶液内部颗粒分布均匀，在这种情2况下，需要使用搅拌器来使溶液悬浮颗粒均匀混合，同时增大和空气接触的面积。在吸收塔浆液池的下部，沿塔径向布置四台侧进式搅拌器，其作用是使浆液 的固体维持在悬浮状态，同时分散氧化空气。搅拌器安装有轴承罩、主轴、搅拌 叶片、机械密封。搅拌器叶片安装在吸收塔降池内，与水平线约为10度倾

59、角、与中心线约为-7度倾角。采用低速搅拌器，有效防止浆液沉降。搅拌桨型式为 三叶螺旋桨，轴的密封形式为机械密封。吸收塔搅拌器的搅拌叶片和主轴的材质 为合金钢。在运行时严禁触摸传动部件及拆下保护罩。向吸收塔加注浆液时，搅拌器必须不停地运行。石灰石浆液制备系统石灰石块（粒度20mm经电厂自备汽车运输卸入卸料斗，再经挡边带式输 送机送入石灰石贮仓。石灰石块通过安装在贮仓下部的皮带称重给料机，将一定量的石灰石送入湿式球磨机的磨头， 并与水混和进入湿式球磨机研磨，研磨后的 半成品从磨尾出来流入石灰石浆液循环池，石灰石浆液循环池上的石灰石浆液循 环泵将石灰石浆液打入石灰石浆液旋流站， 石灰石浆液经旋流后，

60、合格的石灰石 浆液溢流进入石灰石浆液箱，不合格的石灰石浆液返回湿式球磨机的除尘设备磨 头重新研磨。石灰石浆液循环池、石灰石浆液箱上安装有搅拌器，以防浆液沉淀。 石灰石浆液箱中的浆液再经调浆，达设计要求1250kg/m3 （含固量30%）。这样制成的石灰石浆液用石灰石浆液泵打到吸收塔，根据烟气负荷、脱硫塔烟气入口 的SO2浓度和pH值来控制喷入吸收塔的浆液量，剩余部分返回制浆。为了防止 结块和堵塞，要使浆液不断地流动循环。已计算石灰石消耗为(2197.4-175.80 ) /22.4 X 100X 1.02/1000=9.21t/h由以上计算知每天所需的石灰石量为221.04t/d，根据浆液密度