某酒店平移施工组织设计计算书ppt及图纸

1、PAGE 1PAGE 6 大酒店楼房平移工程设计计算书各柱轴力计算： 建筑物底层柱的轴力见附图1。下轨道梁的设计： 楼房移位平面示意图如下： 如上图所示，下轨道梁分三部分计算，第一部分为原房屋条形基础之间的下轨道梁设计，第二部分为楼房新旧位置之间下轨道梁的设计计算，第三部分为房屋新基础位置处的轨道梁设计。(一) 工况一，建筑物原基础部位下轨道梁设计计算简图在房屋移动过程中，对BC跨，C 轴柱平移到跨中时最不利；对AB跨，B轴柱平移到跨中时最不利。两种情况不能同时发生，则按两种情况计算，取内力包络图。按两跨连续梁，计算简图如下：图中轴力分别为B和C柱的轴力，取标准值乘以1.2的分项安全系数；q为

2、地基土反力。根据柱荷载标准值对下轨道梁进行分类：由于柱竖向荷载相差过大，所以首先分类编号，分别计算下轨道梁的内力和配筋。根据不同横轴分类如下表：分类号L1L2轴号 3.计算后内力包络图：L1弯矩图见附图2。L1剪力图见附图2。L2弯矩图见附图3。L2剪力图见附图3。4.截面配筋计算后，抗弯纵筋和抗剪箍筋用量见下表：梁号截面尺寸 mmBC跨AB跨B支座纵筋纵筋箍筋纵筋箍筋L130012006282肢10200弯1287284肢10200弯128628L230012007282肢10200弯12810284肢10200弯2281028(二) 工况二，房屋新旧位置之间的下轨道梁设计1条形基础宽度选择

3、：下轨道梁设计成条形基础，将地基进行处理后，地基瞬时承载力取为：140 Kpa，每轴柱轴力合力和所需条基宽度见下表：轴号12345678轴力和（KN）4067453827631293583471089833164065860389所需条基宽度m13172122327132 轴号9101112131415轴力和（KN）59126569235697756875065517054557所需条基宽度(m)19191919171715将各轴分类和条基宽度如下：分类L1L2L3轴号1，2，9，10，11，12，13，14，153，5，6，84，7设计宽度m243162计算简图对于此种情况，可以采用倒梁法，

4、即把上部柱所作用点近似为铰支，而将地基反力简化为均布荷载，如下图所示。3. 内力计算包络图：L1弯矩图见附图2。L1剪力图见附图2。L2弯矩图见附图3。L2剪力图见附图3。L3弯矩图见附图4。L3剪力图见附图4。4.截面配筋截面配筋如下：梁分类号上部纵筋下部纵筋箍筋L1325328 HYPERLINK mailto:10200 10200(2肢)L2328428 HYPERLINK mailto:10200 12200(2肢)L3425625 HYPERLINK mailto:10200 12200(4肢)经计算，柱下条基底板内力及配筋计算如下：条基分类号悬挑长度mm根部高度mm均布荷载值KN

5、/m2弯矩KN.m配筋L13005001408200L27007001404310125L39507001409314125(三) 工况三，房屋新位置处的下轨梁计算计算简图经分析，在移动过程中，下轨道梁受力最不利位置可取如下简图：2. 柱的分类由于柱竖向荷载相差过大，将柱进行分类编号，分别计算其轨道梁的内力和配筋。分类情况如下表：分类号L1L2L3轴号 (4) (7)3. 内力计算包络图：L1弯矩图见附图2。L1剪力图见附图2。L2弯矩图见附图3。L2剪力图见附图3。L3弯矩图见附图4。L3剪力图见附图4。4.截面配筋计算后，抗弯纵筋和抗剪箍筋用量见下表：梁号截面尺寸 mmBC跨AB跨B支座纵

6、筋纵筋箍筋纵筋箍筋L130012007272肢8150弯1287254肢8150弯128725L2300120010282肢8150弯12810284肢8150弯228828L230012006282肢8150弯1286282肢8200弯228428二、上加固托梁设计：(一)、柱下节点计算：上加固托梁的纵筋和箍筋计算：节点柱根部上加固托梁计算内容包括抗弯纵筋的设计和抗冲切验算，加固托梁(沿下轨道梁方向)的长度取为1500mm。见节点平面示意图和立面图：根据柱轴力大小分类，见下表：托梁类别AB轴力范围(KN)1979242329033641托梁高度(mm)8001000所需纵筋20952467每

7、侧梁配筋322325每侧梁所需箍筋310200312200另一类与其垂直方向计算方法同上，经计算，可取相同配筋。2冲切验算：冲切力包括以下三个方面的内容： (1)加固梁和柱结合面砼的作用，设计成凹槽连接，则冲切高度为托梁高度的搭接凹槽的高度。这里为200mm。 (2)柱周边每边凿除3cm(避开主筋)，结合面处所承担的压力。 (3)四周拉接钢筋承担的剪力和柱中所穿钢筋承担的剪力。后浇部分砼选用C30， 各加固托梁的配筋为：托梁类别拉接钢筋穿钢筋数量A类2022 232B类2022 432加固托梁中各部分承担的竖向力如下：托梁类别砼抗剪承载力（KN）砼抗压承载力(KN)拉接钢筋承载力(KN)穿钢筋

8、承载力（KN）A类280.8755.41708546.9B类352.893617081093.8为保证拉接钢筋起作用，将拉接钢筋和柱纵筋焊接，取焊缝长8cm，E50焊条，焊角尺寸不小于8mm,经验算，焊缝抗剪强度满足要求。（二）联系梁的设计选择截面尺寸为 300400 mm，6轴的A、B轴柱的合力为 3641.8+1983.3 =5625.1KN，取滚动摩擦系数为 0.12连梁所需要承担的轴力为 0.125625.1=675 KN，连梁的实际承载力 =30040015=1800KN675kN故只需要配构造钢筋。（三）墙下托梁的计算：砖墙厚240mm，高4米，则产生的均布荷载为：5.244=20

9、.96KN/m，取每侧梁尺寸为200400，则每侧梁上的均布荷载为：1.2（20.96/2+250.20.4）=14.98KN/m, l=5.5m，m=ql2/8=56.62 KN.m 经计算后配筋为218，箍筋为双肢 HYPERLINK mailto:8200 8200。中间短托梁配筋采用构造配筋，托梁截面尺寸取200300mm。短托梁间距为1m。三滚动装置设计：1. 下轨道梁上的钢板选用10mm厚钢板，每块长2m，宽250mm。上轨道梁上的钢板选用20mm厚钢板，每块长1.5m，宽250mm。2. 滚轴设计计算：选用5mm厚60无缝钢管，内灌C40砼，加膨胀剂。使用前应做抗压试验。设计强度

10、30t，变形不大于0.5mm。经计算得，最大轴力的柱下须摆放20个滚轴，其余至少摆放12个滚轴。四反力支座设计：反力支座设计如图：螺杆冲切验算：螺杆的直径为60mm，截面面积A=2826mm2 ，抗剪强度为 =170N/mm2 ，故抗剪承载力为=480KN353KN(斜杆最大轴力)，满足设计要求。角钢拉力计算：角钢选用 18011016mm，角钢截面面积(被螺杆削弱后)为3374mm2, 抗拉强度为f=190N/ mm2，故能承担的拉力和压力为641KN。满足要求。角钢端头局部冲切计算：取端部延长100mm，则冲切面积为100216=3200，冲切力为544KN 满足要求 。4. 下轨道梁局部受压：为满足下轨道梁局部受压，设两层钢筋网片。五反力千斤顶的计算：根据文献公式： 式中，为阻力增大系数，为重力，为滚轴与上下轨道梁之间的摩擦系数，起动时取0.15,移动过程中取0.08，R为滚轴半径（cm）。计算得各轴轴力合力和所需推力下表所示：轴号1234567