《建筑基坑支护技术规程》主要内容理解课件(PPT 68页)

1、建筑基坑支护技术规程JGJ1202012 主要内容理解第1页，共68页。建筑基坑支护技术规程JGJ1202012 主要内容理解规程的总体框架基坑支护的结构设计各种稳定性分析基坑的变形控制土钉墙的设计方法地下水控制的若干问题基坑监测的若干问题一二三四五六七第2页，共68页。 建筑基坑支护技术规程是住建部发布的用于基坑工程勘察、设计、施工、检测、基坑开挖与监测的行业标准。基坑工程在建筑行业内属于高风险的技术领域，除岩土工程技术之外，还涉及混凝土结构、钢结构等结构设计的内容。 99版建筑基坑支护技术规程是国家第一本基坑支护技术规范， 是在总结20世纪8090年代基坑工程实践基础上编制的。该规程实施前

2、，国内基坑事故多发。99版规程实施以来，全国各地基坑工程事故的发生率较之前逐年减少。随着21世纪我国城市建设的进一步发展，基坑工程的规模、难度大幅增加，为规程修订积累了丰富的成功经验和失败教训。 99版规程编制期间， 基坑深度范围：1020m 2012版规程编制期间，基坑深度范围：2030m 一、规程的总体框架第3页，共68页。为总结99版规程实施10多年来的实践经验，适应我国城市建设发展需要，原建设部下发的通知（建标200466号），对建筑基坑支护技术规程JGJ12099进行全面修订。深圳市建设局机械工业勘察设计研究院广州市建设委员会广东省建筑科学研究院中国岩土工程研究中心参编单位：中国建筑

3、科学研究院中冶集团建筑研究总院华东建筑设计研究院有限公司同济大学深圳市勘察研究院福建省建筑科学研究院一、规程的总体框架第4页，共68页。本规程修订的重点内容（18个方面）1.完善和调整了支护结构的几种稳定性验算；2.调整了部分设计计算公式和参数；3.强化了变形控制设计；4.完善了确定土的抗剪强度指标的规定；5.新增了双排桩结构形式；6.新增和细化了不同施工工艺下锚杆粘结强度取值的内容；7.充实了内支撑结构设计的内容；8.新增了支护与主体结构结合及逆作法的支护结构形式；9.新增了复合土钉墙支护结构形式；10.改进了土钉墙土压力的计算公式；11.充实了各种类型支护结构构造与施工的内容；12.强化了

4、地下水资源保护的规定；13.改进和充实了基坑降水的设计方法；14.充实了截水帷幕设计与施工的内容；15.细化了地下水渗透稳定性验算的内容；16.充实了基坑开挖的有关规定；17.新增了施工应急措施；18.取消了逆作拱墙。 一、规程的总体框架第5页，共68页。本规程是第一次修订。规程篇幅增加，内容系统性更强，设计、施工、检测等要求更全面、更具体。在18个方面做了修改。新规程JGJ120-2012 条文：394条 字数：17.5万字原规程JGJ120-99 条文：236条 字数： 8.1万字增加多种稳定性验算控制条件。各种稳定性验算问题均采用安全系数法。增加了几种支护结构形式。双排桩逆作法复合土钉墙

5、取消了逆作拱墙原规程和新规程一、规程的总体框架与原规程相比的主要变化第6页，共68页。适用范围（第1.0.2条）临时性勘察、设计、施工、检测、监测在特殊土和岩石基坑的应用（湿陷性土、冻土、膨胀土、盐渍土、岩石）1.0.2 本规程适用于一般地质条件下临时性建筑基坑支护的勘察、设计、施工、检测、基坑开挖与监测。对湿陷性土、多年冻土、膨胀土、盐渍土等特殊土或岩石基坑，应结合当地工程经验应用本规程。一、规程的总体框架第7页，共68页。1、可不考虑钢筋锈蚀、混凝土碳化等结构性能劣化的结构耐久性设计问题，但仍存在锚杆蠕变、土钉墙喷射混凝土面层的冻融破坏、降水井淤堵等耐久问题。2、与设计使用年限为50年的建

6、筑结构相比，只是可变荷载能折减，永久荷载不能随设计使用年限的减小而折减。一、规程的总体框架临时性类别设计使用年限（年）示例15临时性建筑结构225易于替换的结构构件350普通房屋和构筑物4100标志性建筑和特别重要的建筑结构房屋建筑结构设计使用年限的分类第8页，共68页。1、对湿陷性土、冻土、膨胀土、盐渍土，缺少工程验证。2、规程内容适用于上述特殊土和岩石，但还应另外考虑这些岩土的特殊性质对基坑支护的影响。3、岩石压力的计算模型和公式与土压力不同，支护结构施工和基坑开挖方法有其特殊要求。一、规程的总体框架在特殊土和岩石基坑的应用第9页，共68页。框架图一、规程的总体框架基本规定术语和符号总则4

7、.2稳定性验算4.1结构分析4.3、4.4排桩4.5、4.6地下连续墙4.9、4.10内支撑结构4.7、4.8锚杆4.11逆作法4.12双排桩5.1稳定性验算5.2土钉承载力计算5.3构造5.4施工与检测6.1稳定性与承载力验算6.2构造6.3施工与检测8.1基坑开挖8.2基坑监测4支挡式结构6重力式水泥土墙5土钉墙8基坑开挖与监测7.2截水7.3降水7.4集水明排7.5降水引起的地层变形计算支护结构7地下水控制第10页，共68页。两种功能： 功能一：保证周边环境安全。 功能二：保证施工空间。3.1.2 基坑支护应满足下列功能要求： 1 保证基坑周边建（构）筑物、地下管线、道路的安全和正常使用

8、； 2 保证主体地下结构的施工空间。基坑支护功能的特殊性：首要的功能是保护他人。一旦丧失该功能，会产生与起因不相称的后果。 基坑工程是高风险工程！基坑支护的功能要求（第3.1.2条）一、规程的总体框架第11页，共68页。几个社会影响较大的基坑工程事故某建筑基坑（2004）一、规程的总体框架第12页，共68页。几个社会影响较大的基坑工程事故某地铁基坑（2008）一、规程的总体框架第13页，共68页。几个社会影响较大的基坑工程事故某建筑基坑(2008)一、规程的总体框架第14页，共68页。基坑支护功能的时限（第3.1.1条）设计使用年限不应小于一年。为什么不能小于一年？不管合同约定的开挖基坑期间在

9、什么季节，基坑应能经受春、夏、秋、冬季节的变化。3.1.1 基坑支护设计应规定其设计使用期限。基坑支护的设计使用期限不应小于一年。一、规程的总体框架锚杆蠕变特性降雨改变土性冻胀损坏面层邻近工程施工影响不可预期的地下管线破损地下水位上涨影响支护结构使用年限的主要因素：支护结构的耐久性环境条件的改变超过设计使用年限可能出现的几种危害：第15页，共68页。做法：由发包商确定或协商确定。设计文件中应明确设计使用期。明确设计使用期的作用：是对甲乙双方的约束和保护，防止纠纷。 防止因开发商非预期的工程缓建、停建，把已开挖的基坑风险转嫁到承包方。出现工程缓建、停建时，设计使用期限之前应由承包商负责，设计使用

10、期限之后由发包商负责。目的是促使开发商采取善后措施。工期正常变动，会造成基坑开挖的季节与合同约定的季节不同。如出现基坑事故，防止承包商以气候变化为理由，推卸责任。目的是促使承包商在设计施工时考虑降雨、冻胀等因素对支护结构的影响，采取相应措施。一、规程的总体框架第16页，共68页。一、规程的总体框架支护结构的各种破坏形式（第3.1.4条）构件的强度破坏土的剪切、滑移、变形破坏正常使用的限值倾覆弯曲强度圆弧滑动踢脚隆起拔出滑移突涌流土降深变形拉伸强度剪切强度第17页，共68页。一、规程的总体框架1、要弄明白基坑支护都有哪些破坏形式和相应的极限状态，要建立各种破坏模式的概念。有些人不注重岩土和结构的

11、原理和概念，只注重使用软件计算，认为按软件计算、验算满足要求了，支护结构就是安全的。只有对这些破坏形式有了充分的认识，才能作出放心的设计。2、规程将上述可能发生的破坏形式，用各章具体条款控制。上述破坏形式的极限状态是规程各章中各个计算、验算公式和条款要求的基础。3、各种控制极限状态计算、验算公式归纳为三类设计表达式。 1）超过材料强度的极限状态。 2）土的剪切、滑移的极限状态。 3）位移、沉降、地下水降深达到限值的极限状态。支护结构的各种破坏形式（第3.1.4条）第18页，共68页。一、规程的总体框架设计表达式（第3.1.5条）分为下面三类设计表达式（第3.1.5条）：（1）分项系数法 用于结

12、构构件和其连接的材料强度 破坏的承载能力设计 。Sd荷载基本组合的效应设计值。Rd结构构件的抗力设计值。（2）安全系数法 用于岩土剪切和滑动破坏的承载能力设计。 （圆弧滑动、坑底隆起、锚杆拔出、嵌固段推移、倾覆、滑移、渗透破坏）Sk荷载标准值的效应。Rk土的抗力标准值。（3）正常使用 用于控制基坑变形对周边环境影响的正常使用设计。（水平位移、沉降、地下水位降深）Sd荷载标准组合的效应设计值。C 变形的限值。或第19页，共68页。一、规程的总体框架各类设计表达式举例：第一类：圆形截面支护桩正截面受弯承载力 （B.0.1-1）锚杆杆体受拉承载力 （4.7.6）第20页，共68页。一、规程的总体框架

13、第二类：圆弧滑动稳定性 （4.2.3-2）锚杆抗拔承载力 （4.7.2）第21页，共68页。一、规程的总体框架第三类：支挡式结构水平变形4.1.11 结构分析时，按荷载标准组合计算的变形值不应大于按本规程第3.1.8条确定的变形控制值。基坑内地下水降深 （7.3.4）第22页，共68页。一、规程的总体框架支护结构的安全等级国内各地方规范确定安全等级的方法、标准不统一。实际工程中，常习惯以基坑深度、工程难度、环境复杂性的程度作为选择安全等级的标准。安全等级的概念安全等级的对象：基坑？工程？环境？结构！安全等级的定义：结构设计中，对其可靠度水平高低的分级。安全等级的取值：根据破坏后果的严重性。基坑

14、深度、工程难度、复杂性有时与破坏后果是相关的，但不都是。复杂性等问题应通过参数取值（如c、值、土层厚度等）、计算模型等解决。结构重要性系数0：3.1.6 对安全等级为一级、二级、三级的支护结构，其结构重要性系数分别不应小于1.1、1.0、0.9。各类稳定性安全系数应按本规程各章的规定取值。第23页，共68页。一、规程的总体框架表3.1.3 支护结构的安全等级3.1.3 基坑支护设计时, 应综合考虑基坑周边环境和地质条件的复杂程度、基坑深度等因素，按表3.1.3采用支护结构的安全等级。支护结构的安全等级安全等级的确定主要的不是技术问题，主要是由经济水平、社会要求决定的。第24页，共68页。一、规

15、程的总体框架房屋建筑结构构件的可靠指标可靠度：结构在规定的时间内，规定的条件下，完成预定功能的概率。一级：大型公共建筑、大中桥等。二级：普通的住宅和办公楼、小桥、重要涵洞、重要挡土墙等。三级：临时存储建筑、涵洞、挡土墙等。目标可靠指标：建造费用和风险发生损失的平衡问题。风险的可接受水平 与一个国家的经济水平、文化传统等诸多因素有关。国外结构失效概率可接受值的影响因素： 1、社会准则系数（或从事活动性质影响系数） 2、受影响的平均人数 3、结构的设计寿命 4、破坏预兆系数支护结构的安全等级第25页，共68页。一、规程的总体框架应对哪些设计状况进行计算（第4.1.2条）极限状态结构本身的内在表现。

16、设计状况结构所处的外在条件。开挖到坑底。开挖到锚杆、支撑、土钉的施工面。拆除锚杆、支撑。可能出现的不同开挖条件。可靠度设计统一标准分为四种设计状况：持久状况 一定出现，持续期与设计使用年限同一数量级。基坑支护：开挖到坑底。短暂状况 出现概率较大，持续期比设计使用年限短很多。如施工、维修阶段。基坑支护：开挖过程各阶段、支撑替换各阶段。偶然状况 出现概率很小，持续期很短，作用强度很大。如撞击、爆炸、火灾、局部破坏。地震状况第26页，共68页。一、规程的总体框架地震状况第1.0.4条：基坑支护工程除应符合本规程的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。条文说明第1.0.4条：基坑支护技术涉及岩土与结

17、构的多门学科及技术，对结构工程领域的混凝土结构、钢结构等，对岩土工程领域的桩、地基处理方法、岩土锚固、地下水渗流等，对湿陷性黄土、多年冻土、膨胀土、盐渍土、岩石基坑等和按抗震要求设计时，需要同时采用相应规范。第27页，共68页。二、基坑支护的结构设计作用基本组合的综合分项系数F（第3.1.6条）综合分项系数：原规程采用：第一类设计表达式： 分项系数作用效应对承载力不利对承载力有利永久荷载不起控制作用永久荷载起控制作用G1.21.351.0Q1.40房屋建筑结构作用分项系数作用效应：荷载在结构上所产生的反应（弯矩、变形、裂缝）用于结构构件和其连接的承载能力设计第28页，共68页。支挡式结构的荷载

18、效应计算模型（第4.1.1条）G S（G，Q） 0SdRd1、按平面结构（第13款）可将整个结构分解为挡土结构、锚拉结构（或内支撑结构）进行分析。挡土结构采用平面杆系结构弹性支点法（包括悬臂结构、双排桩）锚拉结构计算内支撑结构按平面结构计算2、按空间结构（第4款）有可靠经验时，可采用空间结构分析方法。分析对象为支护结构3、分析对象包括土体（第4款）有可靠经验时，可采用结构与土相互作用的方法。二、基坑支护的结构设计第29页，共68页。二、基坑支护的结构设计荷载种类（第3.4.1条）土的自重产生的土压力 永久荷载附加荷载产生的土压力 永久荷载（建筑物自重） 可变荷载（施工荷载）冻胀、温度变化产生的

19、荷载 可变荷载地震作用产生的土压力 地震荷载支护结构荷载特点：由永久荷载控制永久荷载：在设计使用年限内，始终存在且其量值变化与平均值相比可以忽略不计的作用，或其变化是单调的并趋于某个极限作用。可变荷载：在设计使用年限内，其量值随时间变化，且其变化与平均值相比不可忽略不计的作用。 永久荷载可变荷载偶然荷载地震荷载按时间变异的分类第30页，共68页。二、基坑支护的结构设计土压力计算的四种方法（第3.4.2条）郎肯土压力库伦土压力静止土压力支护结构与土相互作用的方法每种计算方法都规定了适用条件。库伦土压力的墙面摩擦角取0时，郎肯方法和库伦方法在过渡点计算值是连续的。有可靠经验时，可采用考虑相互作用的

20、土压力。一般对挡土构件受力性状是有利的。第31页，共68页。二、基坑支护的结构设计支护结构的土压力分布模型JGJ120-2012与JGJ120-99的对比 JGJ120-2012 JGJ120-99 原规程土反力： 土反力（第4.1.4条）：第32页，共68页。二、基坑支护的结构设计挡土构件以上放坡时的土压力（第3.4.8条）1 当a/tanza（ab1）/tan时 （3.4.8-1） （3.4.8-2）2 当za（ab1）/tan时 （3.4.8-3）3 当za a时 （3.4.8-4）图3.4.8 挡土构件顶部以上采用放坡或土钉墙时土中附加竖向应力计算第33页，共68页。二、基坑支护的结构

21、设计隐患：低估了土压力放坡高度(m)=10=20=30不放坡放坡放坡/不放坡不放坡放坡放坡/不放坡不放坡放坡放坡/不放坡02816281611961196111333133315281626400.94196118380.94133312500.9410281621120.75196114700.75133310000.7515281612320.4419618580.4413335830.44总高度20m,上部垂直放坡时土压力比较第34页，共68页。二、基坑支护的结构设计目前存在的问题：勘察报告提供的抗剪强度指标不适用（如：只提供快剪强度指标或不固结不排水强度指标）。误用抗剪强度指标，造成基

22、坑支护可靠度过低或过高。如何合理取用土的抗剪强度指标（第3.1.14条）常规三轴剪切试验：不固结不排水试验（UU）固结不排水试验（CU）固结排水试验直接剪切试验：快剪试验固结快剪试验慢剪试验抗剪强度指标类别：有效指标： c 、UU 或快剪指标： cuu、uu 或 cq、qCU 或固快指标： ccu、cu 或 ccq 、cq排水或慢剪指标： ccd、cd 或 cs、s第35页，共68页。二、基坑支护的结构设计规程对选取抗剪强度指标的规定土压力、圆弧滑动稳定性验算、抗隆起验算时：砂质粉土、砂土、碎石土（水土分算） c、粘性土、粘质粉土 （水土合算） ccu、cu 或 ccq、cq欠固结土（水土合算

23、） 有效自重压力下预固结的 cuu、uu第36页，共68页。二、基坑支护的结构设计为什么粘性土用固结不排水ccu、cu或固结快剪指标ccq、cq ？1、各类强度指标物理含义不同，相互不能替代。2、土的实际抗剪强度只与有效应力存在一一对应关系（或者说只有有效应力的变化才能引起土的抗剪强度的变化） ，与总应力不存在唯一对应关系。3、土在剪切过程中，有效应力的变化是未知的，因此无法通过有效应力算出土压力。4、用总应力强度指标是计算土压力、滑动稳定性分析的近似方法。实验土样的初始应力状态与原位土的初始应力状态不同。实验室里做出的总应力强度指标只能近似代表原位土的强度。两者差别程度取决于剪切变形后它们有

24、效应力变化的区别 。5、常规三轴试验是加载过程，基坑开挖时基坑外土中是应力是卸载过程，基坑内土中应力是先卸载后加载过程。卸载时的总应力强度指标比加载时有明显增长。第37页，共68页。二、基坑支护的结构设计双排桩的结构计算模型（第4.12节） （4.12.2）规程实施之前的两种计算模型：土压力分配模型弹簧模型第38页，共68页。二、基坑支护的结构设计对双排桩性能的评价双排桩仍是悬臂结构，作用主要是减小水平位移，增加一定的悬臂高度，但作用有限。双排桩加锚杆后，刚架的作用会大大减弱。第39页，共68页。三、各种稳定性分析第二类设计表达式采用单一安全系数法：设计表达式也可表示为:为什么将土的稳定性验算

25、由分项系数法改为安全系数法？ 与建筑地基基础设计规范协调一致。设计统一标准允许。 目前岩土不确定性的研究水平尚不能满足工程应用的要求。工程结构可靠性设计统一标准GB50153-20081.0.3 工程结构设计宜采用以概率理论为基础、以分项系数表达的极限状态设计方法；当缺乏统计资料时，工程结构设计可根据可靠的工程经验或必要的试验研究进行，也可采用容许应力或单一安全系数等经验方法进行。用于岩土稳定性、剪切和滑动破坏。第40页，共68页。三、各种稳定性分析岩土的不确定性不确定性：事件出现的结果事先不能给出一个准确的结论。按不确定性产生的原因和条件划分为三类：1、随机性物理不确定性 天然成因的岩土材料

26、在空间、时间上的变异性很大。统计不确定性 只能采用小样本进行统计。模型不确定性 岩土问题的计算方法精度低。2、模糊性（中间过渡性）3、知识不完备性客观信息的不完备，如：周边建筑基础情况不详、地质钻孔间距过大。主观认识的局限性，如：人为的设计错误。第41页，共68页。三、各种稳定性分析由于天然成因的岩土材料在空间、时间上的变异性很大，只能采用小样本进行统计，岩土问题的计算方法精度低等困难，不能准确得到具体工程设计需要的土的性能指标的概率分布类型及其统计参数。因此，目前还不能真正实现用失效概率、可靠指标衡量岩土工程问题安全性的可靠性设计方法。第42页，共68页。三、各种稳定性分析岩土的稳定性和承载

27、力计算岩土稳定性和滑动安全系数汇总表第43页，共68页。三、各种稳定性分析原规程为什么不需要进行多种破坏类型的稳定性验算？原规程 （JGJ120-99）采用的是在结构计算前，先按规定方法确定嵌固深度，该方法计算嵌固深度可使其他破坏形式的稳定性自然满足。 原规程方法可使验算工作量减少，但最小设计嵌固深度偏大。原规程采用的方法：悬臂结构 按倾覆稳定性要求确定嵌固深度，滑移、圆弧滑动、隆起稳定性自然满足。 （新规程与原规程相同）单支点结构按等值梁法确定嵌固深度，踢脚、圆弧滑动、隆起稳定性自然满足。 （新规程改为挡土构件底部按自由端，以支点为轴心的力矩平衡（踢脚）进行稳定性验算）多支点结构按不考虑锚杆

28、和支撑作用的圆弧滑动稳定性要求确定嵌固深度，隆起稳定性自然满足 （新规程改为考虑锚杆作用的圆弧滑动稳定性验算）第44页，共68页。三、各种稳定性分析与原规程相比，安全度变化很小破坏类型安全系数（JGJ1202012）换算安全系数（JGJ12099）土钉墙整体稳定性一级1.35一级1.43二级1.30二级1.30三级1.25三级1.17锚杆、土钉的抗拔承载力一级1.8一级1.7875二级1.6二级1.625三级1.4三级1.4625悬臂结构嵌固稳定性一级1.25一级1.32二级1.2二级1.2三级1.15三级1.08JGJ1202012与JGJ12099安全度的对比第45页，共68页。三、各种稳

29、定性分析为什么支撑式支挡结构不用验算圆弧滑动稳定性？圆弧滑动稳定性验算公式增加了孔隙水压力的影响（4.2.3-2）第46页，共68页。三、各种稳定性分析以最下层支点为轴心的圆弧滑动稳定性验算（第4.2.5条）用于坑底以下为软土的锚拉式和支撑式支挡结构第47页，共68页。四、基坑的变形控制第三类设计表达式用于支护结构位移限值和周边环境沉降限值 （3.1.5-4）C 支护结构水平位移限值或建筑物沉降限值。Sd荷载标准组合下的支护结构水平位移或地面沉降。第48页，共68页。四、基坑的变形控制从影响正常使用方面：周边建筑物沉降、地面裂缝。妨碍主体结构的施工。从影响承载能力方面：实际变形超过计算变形值后

30、，支护结构实际受力状态可能偏离设计受力状态。土体变形过大可能会出现裂缝，降低土的抗剪强度。支护结构的水平位移过大的后果第49页，共68页。四、基坑的变形控制3.1.8 基坑支护设计应按下列要求设定支护结构的水平位移控制值和基坑周边环境的沉降控制值： 1 当基坑开挖影响范围内有建筑物时，支护结构水平位移控制值、建筑物的沉降控制值应按不影响其正常使用的要求确定，并应符合现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007中对地基变形允许值的规定；当基坑开挖影响范围内有地下管线、地下构筑物、道路时，支护结构水平位移控制值、地面沉降控制值应按不影响其正常使用的要求确定，并应符合现行相关标准对其允许变形的规定

31、； 2 当支护结构构件同时用作主体地下结构构件时，支护结构水平位移控制值不应大于主体结构设计对其变形的限值； 3 当无本条第1款、第2款情况时，支护结构水平位移控制值应根据地区经验按工程的具体条件确定。第50页，共68页。四、基坑的变形控制不是设计时采用的位移限值越小，支护结构设计的安全性越高。虽然基坑越深，控制水平位移越困难，但支护结构按较大位移设计与按较小位移设计能够做到相同的安全度。支护结构受力状态和设计的构件性能的优劣才是决定安全性高低的关键。为什么本规程不给出水平位移具体限值？为什么位移限值没有与安全等级和基坑深度挂钩？某些地方标准规定的支护结构位移控制值安全等级支挡式结构土钉墙一级

32、0.002h0.004h二级0.004h0.006h三级0.006h0.020h第51页，共68页。四、基坑的变形控制以什么标准确定支护结构位移限值？主要根据环境的变形要求确定水平位移限值。以避免建筑物真正达到不能正常使用或出现结构开裂为标准？以地基规范对建筑物的允许沉降差为标准。以建筑物所有者的心理承受底线为标准。按荷载标准组合计算的位移值不应大于设定的支护结构水平位移控制值。4.1.11 结构分析时，按荷载标准组合计算的变形值不应大于按本规程第3.1.8条确定的变形控制值。第52页，共68页。五、土钉墙的设计方法土钉墙结构设计方法的缺陷：不能计算出真实的土钉墙面土压力。不能按结构分析的方法

33、算出单根土钉拉力。土钉墙面层不是通过结构构件受力分析进行设计的。深层滑动表层滑动局部挤出常见的三种破坏形式第53页，共68页。五、土钉墙的设计方法采用圆弧滑动稳定性验算控制深层滑动破坏（第5.1.1条）。通过单根土钉承载力设计控制局部挤出（第5.2.1条）。通过构造要求解决面层设计问题，如：土钉间距、面层厚度及配筋、面层与土钉的连接。规程对土钉墙主要破坏模式的控制方法5.3.6 土钉墙高度不大于12m时，喷射混凝土面层的构造要求应符合下列规定： 3 加强钢筋的直径宜取14mm20mm；当充分利用土钉杆体的抗拉强度时，加强钢筋的截面面积不应小于土钉杆体截面面积的二分之一。5.3.7 土钉与加强钢

34、筋宜采用焊接连接，其连接应满足承受土钉拉力的要求；当在土钉拉力作用下喷射混凝土面层的局部受冲切承载力不足时，应采用设置承压钢板等加强措施。一级安全等级的支护结构、基坑潜在滑动面内有建筑物时不应采用土钉墙（表3.3.2）。第54页，共68页。五、土钉墙的设计方法假定条件:EaEab0.61.0土钉拉力调整系数（第5.2.4条）调整方法简图未采用的简化方法有局部软弱土层的土钉拉力调整第55页，共68页。五、土钉墙的设计方法为什么不需要抗倾覆和抗滑移验算？抗滑移模型抗倾覆模型第56页，共68页。六、地下水控制的若干问题各种地下水控制方法地下水控制方法真空井点管井喷射井点 搅拌桩帷幕喷射注浆帷幕旋喷桩

35、与排桩搭档搅拌桩与排桩搭档 地下连续墙兼作帷幕 咬合桩兼作帷幕 搅拌桩内插型钢(SMW工法)TRD工法拉森板桩半圆旋喷全圆旋喷摆喷双轴搅拌桩单轴搅拌桩三轴搅拌桩降 水辅助回灌截水帷幕明 排第57页，共68页。六、地下水控制的若干问题降水：基坑周边地面和建筑物沉降。帷幕截水：出现基坑侧壁漏水、流砂、地层内形成孔洞、地面下沉。与降水相比，作用在支护结构上的荷载更大。在卵石、砂土、粉土等含水层中锚杆成孔时会也涌水、涌砂，锚杆注浆流失。坑底发生流土破坏，造成地基破坏、主体结构无法施工、基坑外地面下沉。采用截水帷幕，符合城市环境和资源保护的要求：可控制地下水位下降引起的建筑物、地面、道路沉降。可减少地下

36、水资源的浪费。地下水控制不当产生的后果第58页，共68页。六、地下水控制的若干问题截水帷幕修订内容的两点说明（原规程中截水帷幕部分较简单，对截水帷幕的专门规定只有9条，其中：一般规定4条，截水一节4条，第四章中抗渗流验算1条。未涉及施工内容，采用按地基处理规范执行的方法。）1、对流土稳定性验算公式的安全度作了较大幅度下调原规程：新规程：第59页，共68页。六、地下水控制的若干问题关于帷幕的质量检验方法质量缺陷的常见部位：帷幕施工搭接缝帷幕体不连续处几种设想的检验方法：钻孔取芯观察芯样完整性、做单轴抗压强度和渗透系数试验。抽水试验观测坑外地下水位下降。压水试验帷幕中钻孔压水检验渗漏情况。效果检验

37、基坑开挖后观察帷幕外观和漏水现象。第60页，共68页。六、地下水控制的若干问题7.2.14 截水帷幕的质量检测应符合下列规定： 1 与排桩咬合的水泥土搅拌桩、高压喷射注浆帷幕，与土钉墙面层贴合的水泥土搅拌桩帷幕，应在基坑开挖前或开挖时，检测水泥土固结体的表面轮廓、搭接接缝；检测点应按随机方法选取或选取施工中出现异常、开挖中出现漏水的部位；对支护结构外侧独立的截水帷幕，其质量可通过开挖后的截水效果判断； 2 对施工质量有怀疑时，可在搅拌桩、高压喷射注浆液固结后，采用钻芯法检测帷幕固结体的范围、单轴抗压强度、连续性及深度；检测点应针对怀疑部位选取帷幕的偏心、中心或搭接处，检测点的数量不应少于3处。目前没有有效的帷幕质量检验手段，质量控制应重点放在各工序的过程施工参数检验。第61页，共