精品水厂供配水项目模板工程施工方案

1、1目录模板工程施工方案 HYPERLINK l _bookmark1 1一、 编制依据 HYPERLINK l _bookmark1 1二、工程概况 HYPERLINK l _bookmark2 21、项目概况 HYPERLINK l _bookmark3 22、工程简介 HYPERLINK l _bookmark4 23、模板工程简述 HYPERLINK l _bookmark5 3三、施工准备 HYPERLINK l _bookmark6 3四、方案选择 HYPERLINK l _bookmark7 41、构件模板选择及加固体系： HYPERLINK l _bookmark8 42、模板安

2、装 HYPERLINK l _bookmark9 62.1、柱模板安装 HYPERLINK l _bookmark10 62.2、剪力墙模板安装 HYPERLINK l _bookmark11 62.3、梁、板模板安装 HYPERLINK l _bookmark12 72.4、模板安装质量要求 HYPERLINK l _bookmark13 83、模板拆除 HYPERLINK l _bookmark14 84、构造要求 : HYPERLINK l _bookmark15 9五、模板及支撑体系验算： HYPERLINK l _bookmark16 101、池壁模板验算： HYPERLINK l

3、_bookmark17 102.1、墙模板荷载标准值计算 HYPERLINK l _bookmark18 112.2、墙模板面板的计算 HYPERLINK l _bookmark19 122.3、墙模板主次楞的计算： HYPERLINK l _bookmark20 142.4、穿墙螺栓的计算 HYPERLINK l _bookmark21 182i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；. HYPERLINK l _bookmark22 34A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 5.06；. HYPERLINK l _bookmark23 35W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：

4、W = 5.26；. HYPERLINK l _bookmark24 35k 计算长度附加系数，取值为： 1.167 ；. HYPERLINK l _bookmark25 35i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；. HYPERLINK l _bookmark26 36A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 5.06；. HYPERLINK l _bookmark27 36W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.26；. HYPERLINK l _bookmark28 36k 计算长度附加系数，取值为： 1.167 ；. HYPERLINK l _bookmark29

5、36i 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；. HYPERLINK l _bookmark30 43A 立杆净截面面积(cm2)：A = 5.06 cm2；. HYPERLINK l _bookmark31 43W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.26 cm3；. HYPERLINK l _bookmark32 43a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1 m； HYPERLINK l _bookmark33 44六、支撑体系构造要求： HYPERLINK l _bookmark34 44七、注意事项： HYPERLINK l _bo

6、okmark35 45八、安全技术要求 HYPERLINK l _bookmark36 463模板工程施工方案一、 编制依据1、XXX 市焦庄水厂施工设计图纸2、XXX 市焦庄水厂施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008)4、建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2011)6、钢结构设计规范 (GB50017-2003)7、木结构设计规范 (GB50005-2010)8、建筑施工手册 (第四版)9、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015；10、建筑工程施工质量验收统一标准 GB503

7、002013 等。二、工程概况1、项目概况项 目 内 容工程名称工程地址建设单位设计单位勘察单位监理单位质量监督单位4施工总包单位2、工程简介XXX 焦庄水厂位于 XXX 新城区，位于 XXX 市西北，郑尧高速东南侧的军队专 用铁路与长安大道交叉口西南侧，平宝快速通道西侧，为新建净水厂，服务范 围为整个 XXX 市区，近期建设规模为供水 10 万立方米/天，远期 20 万立方米/ 天。水源采用南水北调丹江口库区水源。3、模板工程简述本工程为 XXX 市焦庄水厂，有平流沉淀池、砂滤池、清水池、吸水井、二 级泵房、综合加药间、污泥综合处理车间、生物景观处理池、综合楼、食堂、 门卫室、厂区道路管网及

8、绿化等单体工程。水厂工程的特点是以构筑物为主， 构筑物建设任务是本次工程建设的重点项目。构筑物单体面积大、内部结构复 杂，模板工程施工难度较高。三、施工准备1、技术准备：项目总工组织项目经理部技术生产人员熟悉图纸，认真学习 掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做 好记录，通过会审对图纸中存在的问题与设计、建设、监理单位共同协商解决， 取得一致意见后，办好图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据， 熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2、施工机具:本工程的现场平面布置图确定木工加工区内各设置木工圆盘 台锯一台、电刨一台。同时结合施工操作人员手提电

9、锯进行模板加工安装工作。3、材料准备：模板面板选用耐久性好、强度高、抵抗变形能力强及透水性 能低的 15mm 厚木胶合板；模板支撑次楞及主楞选用5070mm 落叶松方木和48.33.6mm 直缝电焊钢管且满足相关规范要求。模板支撑体系采用扣件式钢管5脚手架。我公司材料供应处有足够的采购能力，结合建设单位的强力支持及我 公司强大的资金后盾，能充分满足本工程材料供应工作。4、人员准备：通过分项工程招标工作，参与本工程的模板施工班组经过公 平、公正、公开的合理竞争并通过我公司实地考察，最终我公司确定由施工经 验丰富、施工人员充足、施工效率高、技术力量雄厚的班组承担本次模板工程 施工任务。以保证模板工

10、程的施工进度、质量。四、方案选择结合本工程特点及施工难点，本方案针对污泥综合处理车间、清水池、砂 滤池等模板支撑体系设计进行重点描述。1、构件模板选择及加固体系：1.1、框架柱模板的加固柱箍采用48.33.6 双钢管配合使用14 对拉螺 栓，次楞采用 5070mm 方木，面板采用厚度为 15mm 木胶合板。柱箍的间距、 次楞木方的间距选择由验算确定。柱模板安装结构如下图：1.2、剪力墙模板面板采用 15mm 木胶合板，次楞采用5070mm 方木，主楞 采用48.33.6 双钢管，并采用14 止水螺栓进行模板加固。止水螺栓构造及剪力墙加固构造如下图：61.3、框架梁、连系梁面板同样采用 15mm

11、 厚木胶合板，与模板接触的次楞 采用 5070mm 方木，主楞采用48.33.6 钢管。框架梁及连系梁的加固构造 如下图：梁宽1.4、有梁板及平板面板采用 15mm 厚木胶合板，与面板接触的次楞采用5070mm 方木，支撑次楞的主楞采用48.33.6 钢管。梁板的支撑体系采用扣7件式满堂脚手架。模板支撑体系构造如下图：2、模板安装2.1、柱模板安装依据图纸要求柱截面制作四片模板，用于柱模板拼装。施工时先按截面尺寸将模板两片拼装在一起，再分两次吊装至作业面进行 拼装，在柱位置上拼装整体后调整其轴线位置及垂直度。支设柱模板时，应在 柱模板周围搭设独立柱脚手架，该脚手架由技术员事先计算好立杆布局，待

12、搭 设架板时，满堂架子再与之连接在一起。施工工艺流程：柱筋验收后，支柱架做砂浆找平层按柱模弹线吊入可变柱模，将每块 柱模临时拉在柱筋上按柱截面尺寸穿对拉螺栓调直柱模，拧紧对拉螺栓 柱模板安装质量验收柱模处于待浇混凝土状态。2.2、剪力墙模板安装剪力墙的施工缝留置在距筏板基础顶面 500mm 处。施工缝以下随筏板基础8模板支设并与筏板基础砼同时浇筑。有防水要求的剪力墙采用有止水片的对拉 止水螺栓(详见图)，施工缝内部埋设 3003mm 止水钢板。拼模时接口部位及 施工缝以下贴海绵条密封，以防止砼浇筑时漏浆，从而保证拼缝及施工缝处砼 的浇筑密实度及观感质量。剪力墙模板安装工艺流程：模板放样钻孔将剪

13、力墙模板吊运至指定部位 临时固定模板安装模板 次楞木方安装主楞双钢管穿对拉螺栓边加固边检查模板安装质量模板 体系与周围脚手架或已成型构件的加固连接检查模板加固情况及是否会影响 砼浇筑质量隐患剪力墙模板待浇筑。2.3、梁、板模板安装梁、板的支撑体系采用满堂脚手架，基础部分为独立基础的独立基础施工 完毕后，立杆自基底生根扎设并铺设脚手板垫板。基础为筏板基础的筏板基础 砼施工完毕后自筏板基础顶面搭设梁、板的满堂脚手架支撑体系。满堂脚手架 立杆高度计算方法如下：支撑立杆高度 h=H-H -H -H -H (其它部位计算类同)1 2 3 4H: 自基底至首层板顶面的距离；H ：混凝土板的厚度；1H ：面

14、板、支撑面板的次楞及支撑次楞的主楞高度之和，取 H=111mm；2 2H ：支撑立杆顶端至支撑主楞距离，依据规范要求 H 200mm；3 3H ：立杆底部垫板的厚度，垫板的厚度取 H =50mm。4 4依据图纸设计尺寸制作梁底、梁侧及平板模板。安装前扎设框架梁、连系 梁底双排脚手架及平板下满堂脚手架，梁底双排脚手架与板满堂脚手架可靠连接。脚手架扎设完毕后依据图纸确定梁的定位尺寸，之后将已加工完毕的梁底9模就位。侧模安装在平板模板安装之前进行。当平板模板就位后进行梁侧模与 平板模板的拼装固定工作。底模与侧模拼装处粘贴海绵胶带条，平板模板拼缝 处粘贴塑料黄胶带，防止砼浇筑时漏浆，从而影响砼的浇筑质

15、量。对于跨度不 小于 4 米的梁板其模板应按设计要求起拱，当设计无要求时起拱的高度宜为跨 度的 1/10003/1000。梁、板模板安装工艺流程：扎设梁底双排教授及板下满堂脚手架平板模板支撑次楞铺设梁底模板 定位安装梁侧模板安装并临时固定板模板安装梁侧模板与板模板拼装固 定平板模板与支撑木方固定梁模板加固工作模板内垃圾清理检查模板 安装质量及脚手架支撑体系的安全性与钢筋绑扎进行工序交接。2.4、模板安装质量要求模板安装质量要求及检查表：项 目轴线位置底模上表面标高基础截面内部尺寸柱、墙、梁5m层高垂直度5m相邻两板表面高低差表面平整度检验方法钢尺检查水准仪或拉线钢尺检查钢尺检查经纬仪或吊线钢尺

16、检查钢尺检查2m 靠尺和塞尺检查允许偏差(mm)55104，-56825注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。3、模板拆除拆除模板时砼强度要达到以下要求：不承受物理重量的模板(如柱、墙、独立基础)，其砼强度应在其表面及棱10角不致因拆模而受损害时方可拆除。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。 拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。承重模板应在砼强度达到下表所规定的强度时拆模：项 目结构跨度(米)2达到设计强度(%)50板2 ，88751008 75梁8 100悬臂梁 100注：表中所指砼强度应根据同条件养护试块确定。4、构造要求:4.1、梁和板的立柱，其纵横间距应相等或

17、成倍数，本工程楼板的满堂脚手 架立杆间距与梁立杆间距相等，梁模板支撑立柱与楼板满堂支撑架立柱水平连 接。钢管立柱底部设置垫板，顶部采用可调顶托，模板的主楞必须保证在“U” 型支托的中间(现场操作时可以将顶托的平板支托倒放在钢管上敲打成半圆 形)，保证上下同心，且顶托丝杆外伸出钢管长度不得大于 200mm，可调顶托的 丝杆外径与钢管内径之差不大于 3mm。4.2、在立柱底距地面 200mm 高处，沿纵横水平向应按纵下横上的程序设扫 地杆。可调顶托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部 水平拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平步距要求条件下，进行平均 分配确定步距后，在每一步距

18、处纵横向应各设一道水平拉杆,水平拉杆与相邻层 高较小模板支撑水平杆连成一体。4.3、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6 钢管，用 扣件钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑采用搭接，搭11接长度不小于 500mm 并采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于 100mm 处进行固 定。4.4、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头 不得在同步内， 且对接接头应沿竖向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距 主节点不宜大于步距的 1/3，严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在 水平拉杆上。4.5、满堂脚手架的周圈及中间每隔 10 米加设竖

19、向剪刀撑，自上而下连续 布置。剪刀撑的的宽度宜为 46 米，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水 平剪刀撑。剪刀撑的低端应与地面顶紧，夹角宜为450 600 。模板支撑体系还应 在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部 位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。离地 200mm 纵横扎设扫地杆。 对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁板，其模板应按设计要求起拱。五、模板及支撑体系验算：模板及支撑体系材料参数：材料名称弹性模量抵抗矩惯性矩抗拉强度抗弯强度(mm5 )(mm3)(mm4)(N/mm2)(N/mm2 )木胶合板(15mm)900037500281250/1

20、6木方(7050mm)95002.921047.3105/1348.33.6 钢管2.061055.2610312.7104/20514 对拉螺栓/170N/mm2/1、池壁模板验算：池壁模板面板采用 15mm 厚木胶合板，采用对拉螺栓与双钢管组合支撑，面 板次楞采用 5070mm 木方，木方长边方向与面板接触。各构筑物池壁的规格类型如下表：构筑物名称池壁的宽度池壁的高度备 注12综合处理车间600mm13.7m取构筑物最大高度及截面计算清水池400mm7.6m取构筑物最大高度及截面计算砂滤池450mm3.45m取构筑物最大高度及截面计算沉淀池400mm3.65m取构筑物最大高度及截面计算依据

21、上表，选择深度处理车间截面尺寸5.7m 池壁模板及加固体系进行验算 如下：次楞间距(mm):100；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):70.00；高度(mm):50.00；墙模板设计简图2.1、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，13并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000k

22、N/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h；T - 混凝土的入模温度，取 25.000；V - 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H - 模板计算高度，取 5.700m；1- 外加剂影响修正系数，取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、136.800 kN/m2，取较小值 17.031 kN/m2 作为 本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。2.2、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工

23、手册，强 度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图14.抗弯强度验算：弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(次楞间距): l =100.0mm；新浇混凝土侧压力设计值 q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；其中 0.90 为按建筑施工模板安全技术规范取的临时结构折减系数。

24、面板的最大弯矩： M =0.19.197100.02+0.1171.890100.02= 1.14104N mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯矩(N mm)；W -面板的截面抵抗矩 :W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.14104 / 1.88104 = 0.6N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 =0.6N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计 值

25、 f=13N/mm2，满足要求！.挠度验算：根据 建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载， 同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:15=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm；l-计算跨度(次楞间距): l = 100mm；E-面板的弹性模量: E = 9000N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4； 面板的最大允许挠度值: = 0.4mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.521004/(10090001.41105) = 0.005 m

26、m；面板的最大挠度计算值: =0.005mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.4mm，满足要求！2.3、墙模板主次楞的计算：、 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计 算。本工程中，次楞采用木方，宽度 70mm，高度 50mm，截面惯性矩 I 和截面抵 抗矩 W 分别为:W = 755/62= 58.334cm3；I = 7555/122= 145.834cm4；次楞计算简图a.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：16M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N mm)；l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；新浇混凝土侧

27、压力设计值 q1:1.217.0310.1000.900=1.839kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 q2: 1.43.000.100.90=0.378kN/m， 其中， 0.90 为折减系数。次楞的最大弯矩： M =0.11.839500.02+0.1170.378500.02= 5.70104N mm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)；M -次楞计算最大弯矩(N mm)；W -次楞的截面抵抗矩， W=5.83104mm3；f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 5.70104/5.83104 =

28、1 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！b.次楞的挠度验算：根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷 载作用。挠度验算公式如下：17=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)；q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.10=1.70 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9500.00 N/mm2 ；I-次楞截面惯性矩(mm4)

29、，I=1.46106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6773.41/25004/(10095001.46106) = 0.052 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm， 满足要求！、 主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48.3mm，壁厚 3.6mm，截面惯性矩 I 和 截面抵抗矩 W 分别为:W =5.2622= 10.524cm3；I =12.7082= 25.416cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图18主楞计算弯矩图(kN m

30、)主楞计算变形图(mm)a.主楞的抗弯强度验算:作用在主楞的荷载:P 1.217.030.10.51.430.10.5 1.232kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中， - 主楞的最大应力计算值(N/mm2)M - 主楞的最大弯矩(N mm)；M = 1.57105 N mm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.05104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.57105/1.05104 = 14.9 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =14.9

31、N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！b.主楞的挠度验算：主楞的最大挠度计算值: = 0.106mm；19主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.106mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm， 满足要求！2.4、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力；A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.7

32、01051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.39 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.394kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！3、梁模板验算：选择最大截面尺寸 3001000mm 梁模板进行验算如下：梁模板支撑构造如下图：20构造说明：梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.0m；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)：0.10；立杆步距 h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距

33、或排距 Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度 H(m)：5.70；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数： 1；采用的钢管类型为 48.33.6；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载 力折减系数： 0.80；荷载参数：新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；21施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)： 17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m

34、2)：4.0；材料参数：木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；木材抗压强度设计值 fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)： 1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量 E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：16.0；梁底模板参数：梁底方木截面宽度 b(mm)：70.0；梁底方木截面高度 h(mm)：50.0；梁底纵向支撑根数： 4；梁侧模板参数：次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数： 3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平

35、间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是： 30mm，300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.3；壁厚(mm)：3.6；主楞合并根数： 2；次楞材料：木方，宽度(mm)：70.00；高度(mm)：50.00；3.1、梁侧模板荷载计算22按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h； T - 混凝土的入模温度，取 25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算

36、位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值 17.848 kN/m2 作为 本工程计算荷载。3.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位： mm).强度计算：材料抗弯强度验算公式如下:23 M/W f其中， W - 面板的净截面抵抗矩， W = 761.51.5/6=28.5cm3； M - 面板的

37、最大弯矩(N mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7617.85=16.277kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.764=4.256kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.116.2772002 + 0.117 4.2562002 = 8.50104N mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=

38、1.116.2770.2+1.24.2560.2=4.602kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.50104 / 2.85104=3N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: f = 16N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=16N/mm2，满足要求！.挠度验算:=0.677ql4/(100EI)l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=16.277N/mm；24l-计算跨度: l = 200mm；E-面板材质的弹性模量: E = 9000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 761.51.51.5/12=21.3

39、8cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.2772004/(10090002.14105) = 0.092 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.092mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！3.3、梁侧模板支撑的计算、次楞计算：次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=4.602/(0.900-0.140)=6.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度 70mm，高度 50mm，截面惯性矩 I，截面抵 抗矩 W

40、 和弹性模量 E 分别为:W = 1755/6 = 29.17cm3；I = 17555/12 = 72.92cm4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图25弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.078 kN m，最大支座反力 R= 1.999 kN，最 大变形 = 0.141 mm次楞强度验算:强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.75104/2.92104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13

41、N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算:次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.141mm 小于 次楞的最大容许挠度值26 =0.75mm，满足要求！、主楞计算：主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 1.999kN,按照集中荷载 作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48.3mm，壁厚 3.6mm，截面惯性矩 I 和 截面抵抗矩 W 分别为:W = 25.262=10.52cm3；I = 212.708=25.42cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算弯矩图(kN m)27主楞计算变形图(mm)

42、经过计算得到最大弯矩 M = 0.380 kN m，最大支座反力 R= 6.631 kN，最 大变形 = 0.177 mm主楞抗弯强度验算： = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.80105/1.05104 = 36.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =36.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算：根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.177 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.177mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =

43、1.5mm，满足要求！3.4、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W = 3001515/6 = 1.13104mm3；I = 300151515/12 = 8.44104mm4；28抗弯强度验算:按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1

44、=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.30=8.370kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.30=1.680kN/m；q=8.370+1.680=10.050kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.18.371002+0.1171.681002=1.03104N mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.48.370.1+0.451.680.1=0.41kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.18.370.1+1.21.680.1=1.122kN

45、 =Mmax/W=1.03104/1.13104=0.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=16N/mm2，满足要求！挠度验算:根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载 作用。最大挠度计算公式如下： = 0.677ql4/(100EI) =l/25019其中， q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.975kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm；E-面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度

46、计算值: =0.6778.371004/(10090008.44104)=0.007mm；面板的最大挠度计算值: =0.007mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！3.5、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自 重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝 土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.122/0.3=3.741kN/m方木的支撑力验算：方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩 I 和截面抵

47、抗矩 W 分别为:W=755/6 = 29.17 cm3；30I=7555/12 = 72.92 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.7410.32 = 0.034 kN m；最大应力 = M / W = 0.034106/29166.7 = 1.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2, 满足要求!方木挠度验算：计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.7413004/(100950072.91

48、7104)=0.03mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.03 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！支撑小横杆的强度验算：梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.410kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.122kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.300)/40.300(1.20.14024.000+1.42.000)+1.220.38100(0.900-0.140)0.300=0.318kN简图(kN m)弯矩图(kN m)变形图(mm)经过连续

49、梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.272 kN；N2=3.157 kN；最大弯矩 Mmax=0.084 kN m；最大挠度计算值 Vmax=0.009 mm；最大应力 =0.084106/5260=15.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；31支撑小横杆的最大应力计算值 15.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强 度 205 N/mm2,满足要求!3.6、梁跨度方向钢管的计算：作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W 和弹性模量 E 分别为： W=5.26 cm3；I=12.71 cm4；E= 206000

50、 N/mm2；梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.272 kN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)33205支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.029 kN m ；最大变形 max = 0.026 mm ；最大支座力 Rmax = 0.585 kN ；最大应力 =M/W= 0.029106 /(5.26103 )=5.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 5.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 max=0.0

51、26mm 小于 600/150 与 10 mm,满足要求! 梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.157 kN支撑钢管计算简图34支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.331 kN m ；最大变形 max = 0.301 mm ；最大支座力 Rmax = 3.631 kN ；最大应力 =M/W= 0.331106 /(5.26103 )=63 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 63 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要

52、求!支撑钢管的最大挠度 max=0.301mm 小于 600/150 与 10 mm,满足要求!3.7、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96 页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。35纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.631 kN； R

53、 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!3.8、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.157 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =3.631 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.7=0.883 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(0.60-0.30)/4)0.600.30+(0.80/2+(0.60-0.30)/4) 0.600.140(1.50+24.00)=1.324 kN；施工荷载与振

54、捣混凝土时产生的荷载设计值： N5=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.600-0.300)/40.600=1.596 kN； N =N1+N2+N3+N4+N5=3.157+3.631+0.883+1.324+1.596=10.59 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；36A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 5.06； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.26； Q - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205

55、N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo 有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 计算长度附加系数，取值为： 1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=0.1m;得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.203 ； 钢管立杆受压应力计算

56、值 ；Q=10590/(0.203506) = 103.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 Q = 103.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2，满足要求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力： N1 =3.157 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =3.631 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(5.7-0.9)=0.883 kN；37N =N1+N2+N3 =3.157+3.631+0.744=7.531 kN ；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得

57、到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 5.06；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.26； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度 lo 有两个计算公式 lo=kh 和 lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 计算长度附加系数，取值为： 1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.

58、3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=0.1m;得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.203 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；=7531.032/(0.203506) = 73.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 73.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m；3

59、8k1 - 计算长度附加系数按照表 1 取值 1.167;k2 - 计算长度附加系数， h+2a =1.7 按照表 2 取值 1.006 ； lo/i = 1995.803 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.417 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10590/(0.417506) = 35.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4、板模板验算：选择清水池的模板支撑体系进行验算，其余构筑物的模板支撑体系依据清 水池的模板支撑体系进行施工。基

60、本参数：横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.05； 采用的钢管(mm):48.33.6 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；面板采用胶合面板，厚度为 15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量 E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):16；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm)