4金属腐蚀及给水处理ppt课件

1、培训内容脱硝处置重点氨系统净水处置沉淀池、滤池热力系统水汽流程、凝结水精处置热力系统腐蚀、给水处置AVT、OT结垢、积盐及化学清洗取样、水汽质量规范.超临界和超超临界的定义超临界发电机组SC的压力普通在24Mpa，过热蒸汽温度普通在530570 。超超临界发电机组USC的压力到达3035MPa，蒸汽温度到达593650 或者更高参数.保证超超临界机组设计和运转胜利的关键 处理好资料和化学两个专业方面的问题金属资料 锅炉钢管在高温、高压和腐蚀介质的作用下长期任务，这要求其金属资料应在高温下具有足够的耐久强度和蠕变强度，优良的抗氧化性能和耐腐蚀性能，足够的组织稳定性，以及良好的焊接加工工艺性能。.

2、省煤器。省煤器普通水的温度只需300左右。常用优质碳钢。水冷壁。选用低合金耐热钢过热器和再热器。过热器与再热器的任务环境最为恶劣。过热器和再热器管必需选用低合金珠光体耐热钢、马氏体耐热钢、甚至奥氏体耐热钢。凝汽器。可选用TP304、TP316等不锈钢，钛或B30加热器。低压加热器和轴封加热器管材常采用TP304不锈钢，高压加热器材管材普通采用低合金耐热钢，成为无铜系统。.第一节 概述电极电位 由于金属外表和溶液间存在着双电层，所以有电位差，这种电位差称为该金属在此溶液中的电极电位双电层的表示 .腐蚀电池 由于金属组织和金属外表相接触的介质不能够完全均匀，因此在金属的某两个部分会构成不同的电极电

3、位，所以也会组成原电池。这种原电池是使金属发生电化学腐蚀的根源，称为腐蚀电池。腐蚀电池的组成和任务历程 .热力设备腐蚀发生的主要缘由？由于金属组织和金属外表相接触的介质不能够完全均匀，因此在金属的某两个部分会构成不同的电极电位，所以也会组成原电池。这种原电池是使金属发生电化学腐蚀的根源；其次 、 、温度、水中含盐量及成分、水的流速及热负荷等外在要素影响了热力系统金属腐蚀。.第一节 概 述一、腐蚀的定义 腐蚀是金属受环境介质的化学或电化学作用而引起的破坏或蜕变。三、热力设备腐蚀的类型 氧腐蚀、酸性腐蚀 、锅炉炉水浓缩腐蚀 、汽水腐蚀、应力腐蚀、氢脆 、电偶腐蚀、磨耗腐蚀 、点蚀、晶间腐蚀 、缝隙

4、腐蚀、锅炉烟侧的高温腐蚀 、锅炉尾部受热面的低温腐蚀. 磨损腐蚀 磨损腐蚀是在腐蚀性介质与金属外表间发生相对运动时，由介质的电化学作用和机械磨损作用共同引起的一种部分腐蚀 例如，凝汽器管水侧发生的冲刷腐蚀就是一种典型的磨损腐蚀；在高速旋转的给水泵叶轮外表的液体中不断有蒸汽泡构成和破灭，汽泡破灭时产生的冲击波会破坏金属外表的维护膜，而发生的空泡腐蚀(空蚀)；流动加速腐蚀(FAC).流动加速腐蚀指由于水的流速对碳钢和低合金钢资料外表的冲击呵斥的腐蚀，也就是在钢铁外表水的流速过高或处于紊流形状时，对钢铁外表的氧化膜呵斥冲蚀，冲蚀后的外表在当时的水环境下继续构成氧化膜，之后又被高流速水冲蚀，如此恶性循

5、环呵斥了钢铁的快速腐蚀减薄形状，直到管道腐蚀走漏。.采用AVT(R)的氧化膜构造表示图 .流动加速腐蚀发活力理 在给水系统中，金属铁离子在低含氧的金属外表会构成双层Fe3O4氧化膜致密的内伸Fe3O4层和多孔疏松的Fe3O4外延层，四氧化三铁膜不太致密，附着力差，在水流的冲击下撕裂、溶解。 流动加速腐蚀发生部位 在水流忽然改动方向，忽然缩径的部位最容易发生流动加速腐蚀。AVT工况下给水系统特别是省煤器管道中的紊流区弯头、三通、变径处。.可用以下方法之一处理流动加速腐蚀问题：1)改换资料。运用含铬的资料使金属外表的氧化膜附着力加强，普通不会发生流动加速腐蚀。2)改动介质的性质。将复原性水处置方式

6、该为氧化性处置方式。3)改良设计，防止产生水流急变的部位。例如，尽量不运用缩径的管系，尽量防止运用90的弯头。当不可防止时，应添加弯头的曲率半径。.点蚀孔蚀，金属外表产生小孔。危害性大，与以下要素有关：溶液成分Cl-、O2、H+、SO42-、Fe3+ 、 Cu2+流速；金属资料。热力设备中的点蚀主要发生在不锈钢部件上，铜和铜合金部件也能够发生点蚀。例如，凝汽器不锈钢管水侧、汽轮机初凝区热处置、外表光洁度等.晶间腐蚀。这种腐蚀首先在晶粒边境上发生，并沿着晶界向纵深处开展。这时，虽然从金属外观看不出有明显的变化，但其机械性能确已大为降低了。通常，晶间腐蚀主要能够发生在304系列等奥氏体不锈钢部件上

7、。热处置回火在某一时间范围内、元素成分C、Cr、Ni等 电偶腐蚀。由于两种不同金属在腐蚀介质中相互接触，导致电极电位较负的金属在接触部位附近发生部分加速腐蚀称为电偶腐蚀。 .三、热力设备腐蚀的特点首先，热负荷在热力设备的腐蚀过程中起很重要的作用。其次，机组的运转工况对热力设备腐蚀的影响较大。再次，随着机组参数的提高，腐蚀速度添加。同时，机组参数提高，设备的材质改动，补给水的纯度提高，腐蚀的形状也会发生改动。.第二节 超超临界机组汽水腐蚀一、腐蚀机理是化学反响而不是电化学反响，其反响如下：Fe+H2OFeO+H23FeO+H2OFe3O4+H24 Fe3O4+O26Fe2O3蒸汽系统的腐蚀过程主

8、要是氧化皮的生成、剥离、堵塞和爆管过程，且管壁减薄.二、氧化皮的生成制造过程构成的氧化皮。分三层，由钢外表起向外依次为FeO、Fe3O4、Fe2O3。实验阐明，与金属基体相连的FeO层，其构造疏松，晶格缺陷多，并且有很多空洞，很易呵斥氧化皮的零落。因此，在新炉投产前，一定要用蒸汽对过热器进展吹洗，将易零落的氧化铁皮吹掉，否那么，在投运后汽轮时机产生大量冲蚀坑。.二、氧化皮的生成运转中构成的氧化膜分两层，内层的原生膜是水蒸气对铁直接氧化的结果，生成的是FeO，颜色为黑色；外层的延伸膜的增厚过程是水蒸气对FeO进一步氧化使之构成Fe3O4，颜色为黑灰色。蒸汽中O2首先与管壁上的Fe3O4反响，生成

9、的Fe2O3维护膜阻止了O2与铁基体接触，没有添加氧化膜的厚度。.三、氧化皮的剥离氧化皮剥离有两个主要条件：一是垢层到达一定厚度，不锈钢0.10mm，铬钼钢0.20.5mm(运转5万h可以到达)；二是超温或温度变化幅度大、速度快、频率高。实验阐明，在温度超越570的条件下，不锈钢氧化的速度逐渐加快，不锈钢在氧化过程中随着温度的添加很能够产生新相。此时不锈钢的氧化层会迅速增厚，到达一定厚度时就会在运转条件变化(如温度)时剥落，成为氧化皮。.根据国内外机组运转的阅历，奥氏体不锈钢资料虽然有良好的抗氧化才干，但粗晶粒钢在一定的运转条件下，会发生氧化层很薄时就剥落的情况，呵斥堵塞管短期过热甚至爆管事故

10、。.四、腐蚀部位氧化皮最容易剥离的位置是在U形立式管的上端，尤其是出口端。缘由出口端蒸汽温度最高，氧化皮最厚；上端接受着很大的拉力，当温度变化大时，在这个部位遭到的拉伸力最大。.五、防止过热器和再热器管氧化皮剥离方法采用堆积稀土氧化膜、铬酸盐处置、铬化处置等技术，改善氧化膜的质量，提高金属的抗高温氧化性能和氧化膜的附着力。改善锅炉熄灭和调整运转控制技术，防止过热器超温对于奥氏体合金钢来说，超越设计温度10以上就能够使内外表氧化皮迅速增厚，当到达一定厚度时就容易零落。 机组启动时建议采用启动旁路系统。机组运转时做好氧化皮监测任务，可经过监测蒸汽中的氢质量分数来了解高温氧化的变化和开展。锅炉检修时

11、丈量过热器和再热器管氧化皮的厚度。.第三节 热力设备氧腐蚀 一、热力设备运转氧腐蚀的特征和机理1.氧腐蚀过程 阴极复原反响：O2 +2H2O+4e4OH- 阳极氧化反响：FeFe2+2e 2.钢铁氧腐蚀的普通特征 “溃疡 .3.运转氧腐蚀的部位运转时的氧腐蚀主要发生在水温较高的给水系统，疏水系统和发电机的内冷水系统 二、热力设备运转氧腐蚀的影响要素 1.水中溶解氧浓度的影响 2.水的pH值的影响 无论溶解氧浓度高低，铜合金最正确防腐蚀的pH值均为8.89.1，而碳钢为9.6以上。 3.温度的影响 4.水中离子成分的影响 5.水的流速的影响.三、热力设备运转氧腐蚀的防止方法(1) 严厉控制凝结水

12、和给水的纯度，这是运用各种水化学工况的前提条件。(2) 按照不同水化学工况的要求，加氨适当提高凝结水和给水的pH值，并经过除氧包括热力除氧和联氨处置或加氧控制水中溶解氧的浓度，促使钢外表构成良好的钝化膜。第七章 热力设备金属腐蚀.第四节 热力设备的酸性腐蚀与防止一、水汽系统中酸性物质的来源1二氧化碳 补给水中所含的碳酸化合物； 凝汽器走漏时冷却水带入的碳酸化合物； 当这些设备的构造不严密时，外界空气会漏入 。2低分子有机酸和无机强酸 离子交换树脂漏入 ； 给水中剩余的有机物在炉内分解浓缩 .二、水汽系统中的二氧化碳腐蚀1.二氧化碳腐蚀的部位、特征、影响要素 凝结水系统 ；均匀减薄 .防止二氧化

13、碳腐蚀的方法 减少补给水带入的碳酸化合物； 防止凝汽器走漏，提高凝结水质量； 留意防止空气漏入水汽系统，在进展AVT水工况时应提高除氧器的效率，以提高排除水中游离二氧化碳的效率； 参与氨等碱化剂来中和游离CO2，提高水的pH值.三、锅炉的酸性腐蚀产生锅炉酸性腐蚀的缘由： 给水和锅炉水的pH值过低 ，酚酞碱度降低或甚至完全消逝。 常引起氢脆 防止方法： 提高补给水质量； 防止凝汽器走漏； 汽包炉炉水水质调理.氢脆(氢损伤)氢腐蚀是一种不可逆的脆性，当氢进入钢，在温度的作用下组织内部成分发生变化，致使钢内部脱碳并呵斥裂纹，此时使钢脱氢，也不能使钢的性能恢复。水垢下面生成的原子H遭到堆积物的妨碍，无

14、法分散到汽水混合物区，使金属管壁与水垢之间积聚了大量的氢，此时产生的氢不能立刻被汽水带走，于是溶于钢中，氢分子和钢中的渗碳体发生反响：Fe3C+4H3Fe+CH4。甲烷在钢中的分散才干很低，极易聚集在晶界原有的微观空隙内，随着反响不断进展，晶间上的甲烷量不断积聚增多。与原先氢原子所占的容积相比，甲烷的分子很大，无法在钢中分散，于是在晶粒间产生宏大的部分内压力，其数值可达1.8104MPa，于是沿晶界生成晶间裂纹，进而产生微裂纹，使钢的性能急剧降低。易发生在比较致密的堆积物 下.四、汽轮机的酸性腐蚀腐蚀部位： 主要发生在低压缸的入口分流安装、隔板、隔板套、叶轮，以及排汽室缸壁等 腐蚀缘由：(1)

15、氨和酸的分配系数不同，呵斥初凝水pH值低； 过热蒸汽中携带的酸性物质盐酸、硫酸、甲酸、乙酸、丙酸的分配系数值通常都小于1，因此，当蒸汽中构成初凝水时，它们将被初凝水“洗出，呵斥酸性物质在初凝水中富集和浓缩。(2)氨是弱碱，它只能部分地中和初凝水中的酸性物质 ；.防止汽轮机酸性腐蚀的方法 ：(1)最根本的措施是合理地改良补给水处置系统，提高除盐设备的运转程度，提供合格的补给水；(2)在热力设备的水汽系统中参与分配系数较小的挥发性碱性药剂，也是防止汽轮机酸性腐蚀的一项措施。(可以思索采用将联氨或催化联氨喷入汽轮机低压缸的导气管)(3)也可从改动受酸性腐蚀区域汽轮机部件的材质和资料性能方面思索，如采

16、用等离子喷镀或电涂镀措施，在金属资料外表镀覆一层耐蚀资料层 .第五节 热力设备的应力腐蚀与防止 热力设备发生的应力腐蚀，主要有过热器、再热器、汽轮机叶片等不锈钢部件的应力腐蚀破裂，以及水冷壁炉管等低合金钢部件的腐蚀疲劳。一、应力腐蚀破裂1.应力腐蚀破裂的必备条件特定的腐蚀介质中才能够发生应力腐蚀破裂。例如，锅炉钢在碱溶液中的“碱脆，奥氏体不锈钢在含氯离子的溶液中的“氯脆，黄铜在含氨介质中的“氨脆。2.部位：碱脆易发生在水冷壁炉管堆积物下；过热器、再热器、汽轮机叶片等不锈钢部件“氯脆，凝汽器铜管在含氨介质中的“氨脆。3.防止方法：1合理选材2改动介质环境 .二、热力设备的腐蚀疲劳腐蚀疲劳是金属资

17、料受交变应力和腐蚀介质共同作用引起的一种破坏方式 发生部位主要是水冷壁炉管等低合金钢部件。即联箱的排水孔处；汽包和管道结合处；汽、水混合物时快、时慢的流过的管道；频繁启、停的锅炉防止热力设备腐蚀疲劳可采取以下措施：(1) 降低设备在运转中接受的交变应力。为此，机炉启停不应过于频繁，运转中锅炉负荷也不应动摇太大，以免产生交变应力；(2) 尽量降低介质的腐蚀性，减少给水和蒸汽中Cl-等腐蚀性阴离子的含量；(3) 做好机组的停备用维护，防止炉管或汽轮机的叶片发生点蚀。.热力设备腐蚀小结 凝结水系统容易发生腐蚀类型： 主要是CO2腐蚀，其次氧腐蚀低压给水系统容易发生腐蚀类型： 与凝结水系统相比，由于温

18、度由4060升至140左右，这时腐蚀主要是以水侧中、低温氧腐蚀为主，其次是汽侧发生氨腐蚀。另外，在出现两相流的部位容易发生流动加速腐蚀。 高压给水系统容易发生腐蚀类型： 氧腐蚀为主，流动加速腐蚀。.热力设备腐蚀小结 水冷壁容易发生腐蚀类型： 锅炉炉水浓缩腐蚀酸性腐蚀、氢脆 、碱性腐蚀；垢下腐蚀、应力腐蚀、锅炉烟侧的高温腐蚀、汽包炉酸性磷酸盐腐蚀等 。过热器、再热器容易发生腐蚀类型： 应力腐蚀破裂、汽水腐蚀汽轮机容易发生腐蚀类型： 固体颗粒对汽轮机的冲击腐蚀、汽轮机初凝区的点蚀、酸性腐蚀、应力腐蚀包括应力腐蚀破裂和腐蚀疲劳、晶间腐蚀.第六节 发电机内冷水系统的腐蚀与防护一、发电机内冷水水质应符合

19、如下技术要求1有足够的绝缘性能，即足够低的电导率，以防止发电机线圈的短路；2对发电机铜导线和内冷水系统无腐蚀性；3不允许发电机内冷水中的杂质在空心导线内堆积结垢，以免降低冷却效果，使发电机线棒超温，绝缘老化失效。.二、铜导线腐蚀的影响要素1.溶解氧 2.pH值 3.二氧化碳 4.水的纯度.四、控制内冷水水质和防止铜导线腐蚀的方法1溢流换水法2pH调理法pH调理法就是在水中加NH3或加NaOH提高内冷水pH值 3.小混床处置法 在电厂里先后运用过RH-ROH型混床、双套小混床联用、RNa-ROH型混床等4缓蚀剂法.钠型小混床旁路处置：将部分内冷水经过钠型小混床，其中的阳离子少量的Cu2和Fe3等

20、不断转化为Na+、阴离子不断转化为OH-，然后与未经过钠型小混床的内冷水混合。这样，一方面相当于向内冷水中投加了氢氧化钠，而且投加的是接近100%纯度的氢氧化钠，提高了内冷水的pH值；另一方面可降低内冷水的电导率和铜离子含量。只需内冷水中存在微量的铁、铜等杂质离子，就能将内冷水pH值升高到微碱性pH=79范围，从而起到减缓铜腐蚀的作用。.第八节热力设备停用腐蚀与停用维护按照维护方法或措施的作用原理，停用维护方法可分为五大类：阻止空气进入热力设备水汽系统；降低热力没备水汽系统的相对湿度：加缓蚀剂；除去水中的溶解氧；使金属外表构成维护膜。 .干式维护法有： 热炉放水余热烘干法、负压余热烘干法、邻炉

21、热风烘干法、枯燥剂法、充氮法、气相缓蚀剂法等。湿式维护法有： 氨水法、氨-联氨法、蒸汽压力法、给水压力法等。 结合维护法有： 充氮或充蒸汽的湿式维护法。作业与复习.停用腐蚀产物控制 停用腐蚀的控制对减少堆积物是非常必要的。不能将其作为暂时措施，应作为必备的配套设备，在设计时就应思索进去，例如完好的充氮维护系统、干风系统和维护液加药系统等，以满足机组不同的停备用周期的维护。超超临界机组启动时的水质控制非常重要，按照国家规范，在进展锅炉点火之前，锅炉给水的参数应到达以下极限要求：溶解氧小于50g/L；铁小于 50g/L。只需严厉按照有关机组启停的规范进展控制，才有能够最大限制的阻止停用期间产生的腐

22、蚀产物进入热力系统。 .第八章给水水质调理给水处置有AVT(R)、AVT(O)和OT三种方式。根据机组的资料特性、炉型及给水纯度选择适宜的给水处置方式。给水处置的作用是： 抑制给水系统金属的普通性腐蚀和FAC； 减少随给水带入锅炉的腐蚀产物和其他杂质； 防止因减温水引起混合式过热器、再热器和汽轮机积盐。.第一节全挥发处置(AVT)复原性全挥发处置，简称AVT(R) 在对给水进展热力除氧的同时，向给水中参与氨和联氨，以维持一个除氧碱性水工况，以使钢外表上构成较稳定的Fe3O4维护膜，这就是“联氨-氨碱性水化学工况。弱氧化性全挥发处置，简称AVT(O) 指对给水进展热力除氧即保证除氧器运转正常的同

23、时，只向给水中加氨，但不再加除氧剂进展化学辅助除氧的处置。.一、给水pH值调理在Fe3O4维护膜稳定的pH范围内，Fe3O4维护膜稳定性还明显地与pH值有关。从减缓碳钢的腐蚀思索，应将给水的pH值调整到9.5以上为好。加药地点 有凝结水精处置安装的机组在凝结水净化安装的出水母管及除氧器出水管道上分别设置加氨点加药量 无铜机组的pH值控制在9.09.6的范围内；有铜机组的pH值控制在8.89.3的范围内。实践所需的加氨量，要经过运转调整实验来确定。.加药剂量的控制方法 可分为自动加药和手动加药。自动加药的控制信号有pH值和电导率两种。自动加氨系统的调理宜根据水样的电导率目的来控制这种控制方法不适

24、用于水质恶化，如凝汽器走漏、给水受污染且无凝结水精处置安装的机组。低浓度氨与电导率、pH值的关系见图9-2。.图9-2 低浓度的氨与电导率、pH值的关系曲线A：氨的浓度与电导率的关系曲线B：氨的浓度与pH值的关系曲线A：氨的浓度与电导率的关系曲线B：氨的浓度与pH值的关系.二、热力除氧三、联氨处置1联氨的性质 2影响联氨除氧反响的要素.第二节结合水处置加氧处置加氧处置是指向给水中加氧的处置，简称OT。OT包括结合水处置和中性水处置两种加氧处置。向电导率0.15S/cm的给水中参与适量的氨，将给水的pH值提高到8.09.0，再参与微量的气态O2(30150g/L)，以使钢外表上构成更稳定、致密的

25、Fe3O4-Fe2O3双层钝化维护膜，从而到达进一步减少锅炉金属腐蚀之目的。这是加氧处置和加氨碱化处置的结合运用，所以称为结合水处置，简称CWT。NWT工况下给水为中性高纯水 ，稍有污染会加速金属的腐蚀，我国不推行运用。 .一、CWT的根本原理采用AVT(R)的氧化膜构造表示图 .一、CWT的根本原理采用OT的氧化膜构造表示图 .二、CWT的水汽质量规范电导率:给水能坚持足够高的纯度是实施OT水工况的首要前提条件。溶解氧:实践运转中，普通控制汽包锅炉给水溶解氧量为50g/L70g/L，直流锅炉溶解氧量为50g/L100g/L。 pH值:最正确的CWT给水pH值范围应该根据实践情况经过实验来确定

26、 。全铁凝结水给水系统的给水pH值为8.59.0。对于有铜机组，实践运转的pH值控制范围对给水中铜含量影响很大。例如，黄浦电厂CWT运转时给水pH值控制在8.78.9范围。.锅炉过热蒸汽压力MPa汽包锅炉直流锅炉12.715.815.918.35.9标准值期望值标准值期望值标准值期望值氢电导率a(25) S/cm0.150.100.150.100.150.10pH(25) 中性处理6.78.08.09.0碱性处理8.09.08.09.0溶解氧bg/L1080108030300铁，g/L5353105铜，g/L33253钠，g/L5二氧化硅，g/L20201010硬度，mol/L00油，mg/L

27、00a 汽包下降管炉水的氢电导率应小于1.5S/cm。b 汽包下降管炉水的溶解氧含量应小于10g/L。.三、CWT的加氧系统加氧系统由氧气储存设备、氧气流量控制设备和氧气保送管线组成。CWT氧化剂应采用纯度大于99的气态氧。.某超临界机组的加氧系统表示 .对于无铜系统可采用两点加氧，分别设置在精处置出水母管和除氧器出水母管上；对于有铜系统，宜采用一点加氧，设置在除氧器出水管道上。系统中选用精细的逆止阀防止发生给水倒流。(1)开场加氧。在氧气瓶阀全部封锁的情况下，将A侧或B侧汇流排加氧母管上的高、低压截止阀翻开；先微量开启该侧一个氧气瓶阀，使该侧减压阀入口的压力渐渐上升到不再上升时，再将该侧其他

28、气瓶阀完全翻开；然后，顾时转动减压阀调理螺杆，将其出口压力调至3.8MPa左右(A侧)或1.8MPa左右，开启凝结水或给水加氧二次门开场加氧。.加氧量的调理。加氧量可经过控制柜面板上给水或凝结水加氧流量计下的手动调理阀调理(为了实现自动控制，有些加氧系统设有氧气质量流量控制器，并在其旁路中设置一个手动调理阀，用于手动调理)。留意：由于加氧量较小，有时加氧流量计无指示。气瓶组切换。由于给水加氧点设在给水泵入口侧，系统内部压力较低，给水加氧瓶中的氧气可得到比较充分的利用。但是，凝结水加氧点设在疑结水泵出口侧，系统内部压力较高，当A侧氧气瓶组的压力下降至约4.0MPa时，就不能继续向凝结水系统加氧了

29、。此时，为了防止氧气浪费，可将汇流排的A侧与B侧相互切换。.停顿加氧。当正常加氧运转的机组遇到某些异常情况(如给水氢电导率大于等于2.0)时，必需停顿加氧。此时，应依次封锁凝结水和给水加氧的二次阀、减压阀和氧气瓶出口阀。有些加氧系统在凝结水和给水加氧母管上分别设置一个电动阀，它们分别与凝结水和给水的氢电导率信号连锁，当水质不满足要求时；屯动阀自动关断，停顿加氧。.四、CWT的运转控制方法1启动控制方法CWT工况下机组正常启动时，首先应按AVT(O)运转方式启动，进展正常的系统清洗和除氧器排气，并经过加氨将给水pH值提高至9.09.5。当机组运转稳定，所带负荷高于最低运转负荷(30B-MCR)，省煤器进口给水导电率0.15s/cm，并有继续降低的趋势时，开场加氧，从AVT运转转换到CWT运转方式。加氧初期可适当