立式多喷嘴水喷射真空泵设改过

1、学校代码10904 学 士 学 位 论 文立式多喷嘴水喷射真空泵设计姓 名：辛杨杨学 号：201215110224指导教师：付玲学 院：机电工程学院专 业：过程装备与控制工程完成日期：2016年4月30日 学 士 学 位 论 文立式多喷嘴水喷射真空泵设计姓 名：辛杨杨学 号：201215110224指导教师：付玲学 院：机电工程学院专 业：过程装备与控制工程完成日期：2016年4月30日摘 要随着我国经济和科技的迅速发展，实用型的设计更是我们迫切解决的问题。本毕业设计正是我们理论联系实际，作出的关于立式多喷嘴水喷射真空泵的设计。本设计根据真空泵的设计参数，完成了对真空泵主要元件的强度，刚度，稳

2、定性的计算和设计及附件进行了选型，并对真空泵的质量进行了检验和对焊缝进行了结构设计。对真空泵的附件进行了选型，以及对真空泵质量检验方法使用和进行焊缝的结构设计。最后提供了真空泵的装配图和水室部件图。水喷射泵具有一定压力的工作介质水，通过喷嘴向吸入室高速喷出，将水的压力能变为动能，形成高速射流；吸入室中的气体被高速射流强制携带与之混合，形成气液混合流，进入扩压器，从而使吸入室压力降低，形成真空，在扩压器的扩张段内，混合射流的动能转变为压力能，速度降低压力升高，气体被进一步压缩，与水一起排出泵外，在水箱中气水分离，气体释放入大气，水由水泵循环再利用，周而复始达到抽真空的目的1。关键词： 立式多喷嘴

3、水喷射真空泵、强度、刚度、稳定性、质量。 Abstract With the rapid development of China's economy and technology, the practical design is our urgent problem. This graduation project is our theory with practice, made on the vertical multi nozzle water jet vacuum pump design. This design according to the design paramet

4、ers of the vacuum pump, vacuum pump main components of the strength, stiffness, stability calculation and design and accessories selection, and the quality of the vacuum pump for the test and on the weld of structure design. The selection of vacuum pump accessories, as well as the use of vacuum pump

5、 quality inspection methods and the structure design of the welding seam. In the end, the assembly drawing and the water chamber component of the vacuum pump are provided. Water jet pump working medium water with certain pressure, through the nozzle to the suction chamber is ejected at a high speed,

6、 water pressure can change into kinetic energy, thus forming a high-speed jet; inhalation of the gas chamber is high-speed jet is forced to bring mixed with, the formation of gas-liquid mixed flow, into the diffuser, so that the suction chamber pressure decreased, forming a vacuum, in the diffuser e

7、xpand section, the jet mixing kinetic energy into pressure energy, decreased rate of pressure rise, gas is further compressed, together with the water discharged from the pump outside, in the water tank of gas water separation, gas release into the atmosphere and water from the pump circulation wate

8、r reuse cycle to vacuum.Key words: vertical multi nozzle water jet vacuum pump, strength, stiffness, stability, quality. 目录第一章 水室的设计11.1 水室筒体的设计11.1.1 设计参数的确定11.1.2筒体壁厚的刚度计算21.2筒体法兰联接结构的设计21.2.1法兰的设计及密封面的选型21.2.2 垫片的设计及螺栓、螺母、垫圈的设计21.3 进液管的设计31.3.1 进液管直径的设计31.3.2进液管长度的设计及装配尺寸41.4筒体长度的确定41.5压力表接管设计41.

9、6水室的部件图5第二章 平板封头的设计62.1平板封头的强度计算62.1.1设计参数的确定62.1.2 平板封头壁厚的设计6第三章 喷板的设计83.1 喷嘴孔在喷板上的布置83.2 喷板的稳定性计算93.2.1 设计外压的确定93.2.2 稳定性计算9第四章 真空室的设计114.1 真空室的长度设计124.1.1圆筒的长度设计12一、进气管直径的确定12二、圆筒长度的确定124.1.2圆锥壳的长度设计134.2 真空室的稳定性计算134.2.1设计外压的确定134.2.2筒体壁厚的设计13试差法134.2.3 圆锥壳壁厚的设计144.3 真空室的法兰联接结构设计154.3.1外压圆筒的法兰联接

10、结构设计154.3.2外压圆锥壳的法兰联接结构设计15一、管法兰的设计及密封面的选型15二、垫片的设计及螺栓、螺母的设计164.4 真空室的部件图16第五章 喷嘴的设计185.1喷嘴的设计185.2防旋装置的设计18第六章 喉管、尾管的结构设计206.1 喉管的设计206.2 尾管的设计20第七章 支座的设计217.1 设备工作时总质量的估算217.1.1设备金属的质量的估算21（一）水室的金属质量21（二）真空室的金属质量21（三）喷板及喷嘴的金属质量22（四）尾管的金属质量22（五）附件的金属质量227.1.2操作介质的质量（）的估算237.2支座的选型及尺寸设计237.2.1支座的选型2

11、37.2.2支座的尺寸设计23第八章 开孔补强的设计计算258.1 水室开孔补强的设计计算258.1.1水室的筒体开孔后被削弱的金属面积的计算258.1.2 有效补强区内起补强作用的面积计算25一、筒体起补强作用金属面积的计算25二、接管起补强作用金属面积的计算26三、焊缝起补强作用金属面积的计算268.1.3 补强面积的的确定268.2真空室开孔补强的设计计算268.2.1真空室的筒体开孔后被削弱的金属面积的计算278.2.2 有效补强区内起补强作用的面积计算27一、筒体起补强作用金属面积的计算27二、接管起补强作用金属面积的计算27三、焊缝起补强作用金属面积的计算288.2.3 补强面积的

12、的确定28附录291技术特性表292接管表293技术要求294标题栏及明细表305 部件图31参 考 文 献34致谢35立式多喷嘴水喷射真空泵设计第一章 水室的设计 1-法兰；2-筒体；3-仪表接管；4-进液管 图1-1 水室的结构水室的作用：贮存具有一定压力的引射流体水，并容纳若干个喷嘴。由条件设计单中可知水室的工作压力为，属低压设备；操作介质为水，不具有污染性；操作温度为室温，因此，筒体和接管材料均选用Q235-B，法兰材料选用16Mn，其基本结构如图1-1所示。1.1 水室筒体的设计1.1.1 设计参数的确定设计压力： 1.1，取1.1=1.1×0.35液体静压： 按筒高近似为

13、 估算= 0.01，=0.01/(1.1×0.35) = 0.026 < 5%，故可以忽略。计算压力： = = 1.1×0.35设计温度： 25+15=40焊缝系数： （单面焊透，局部无损探伤）钢板负偏差： 0.25（GB6654-96）腐蚀裕量： 111.1.2筒体壁厚的刚度计算对于Q235-B制容器，当3800 ，且3mm2/1000，另加，并圆整至。故：考虑到加工的要求，取。 图1-2 法兰的结构与尺寸1.2筒体法兰联接结构的设计1.2.1法兰的设计及密封面的选型根据法兰的DN=500、PN=0.6查表可知2：法兰的类型为甲型平焊法兰；密封面的型式为平面，结构及

14、尺寸如图1-2。法兰标记： 法兰 500-0.6 JG/T4701-2002。 材 料： 16Mn螺栓规格： 16螺栓数量： 20法兰数量： 31.2.2 垫片的设计及螺栓、螺母、垫圈的设计根据密封的介质为水，操作温度为25，操作压力为0.35，由垫片选用表可知：选用橡胶垫片，材料为橡胶板（GB/T3985）。垫片的尺寸如图1-3。垫片标记：HG20606 垫片 FF 500-0.6 XB350 图1-3 垫片的尺寸 本设计选用六角头螺栓（A级、GB/T5780-2000）、型六角螺母（A级、GB/T41-2000）、平垫圈（100HV、GB/T 95-2002）3螺栓长度的计算：螺栓的长度由

15、法兰的厚度（）、平板封头的厚度()、垫片的厚度（）、螺母的厚度（）、垫圈厚度（）、螺栓伸出长度(0.30.5)确定。其中=30、=18、=3、=14.8、3、螺栓伸出长度取=0.4×18。与平板封头联接的螺栓长度为：取长度。螺栓标记： 螺栓GB/T5780-2000 M16×80 材 料： Q235-A螺母标记： 螺母GB/T41-2000 M16×2材 料： Q235-A垫圈标记： 垫圈GB/T 952002 -16-100 HV 1.3 进液管的设计1.3.1 进液管直径的设计取进液管液体流速 由得：根据得：由查钢管标准可知：进液管，外径、壁厚。开孔直径<

16、;，满足开孔最大直径的要求。1.3.2进液管长度的设计及装配尺寸 设备外部没有保温层，由DN=200查表可知，进液管长度取：进液气管的中心线距筒体上法兰密封面的尺寸（装配尺寸）按下式计算：其中：筒体半径，取250mm；筒体壁厚，取5mm；接管外径，取219mm。，取。1.4筒体长度的确定筒体的长度H：其中：筒体半径，取250mm；筒体壁厚，取5mm；进水管外径，取219mm。取H = 415mm。1.5压力表接管设计由条件设计单可知接管的DN=20，规格为25×3。接管的长度。接管的装配尺寸(接管中心线距上法兰密封面的竖直距离)为：其中：筒体半径，取250mm；筒体壁厚，取6mm；接

17、管外径，取25mm。，取。1.6水室的部件图水室的部件图见图1-4。 图1-4 水室部件图第二章 平板封头的设计平板封头与水室的上法兰采用法兰联接结构，联接尺寸与水室的上法兰相同。其作用是将引射流体密封在水室内，以防止水外溢，同时可防止空气中的杂质进入水室堵塞喷嘴。42.1平板封头的强度计算 由于操作介质为水，工作温度为，故材料选用Q235-B。2.1.1设计参数的确定设计压力： =1.1×0.35计算压力： =1.1×0.35设计温度： 焊缝系数： (整板加工)钢板负偏差：腐蚀裕度： 2.1.2 平板封头壁厚的设计平板封头的壁厚公式为：其中： 计算直径，取垫片的中径，即=

18、503+（539-503）/2=521 mm； 板边结构特征系数，取0.3。设封头的壁厚为，由、Q235-B、查钢板的许用应力表可知。由公式 得：圆整，因为>，所以假设不合理，故需重新假设。设封头的壁厚为，由、Q235B、查钢板的许用应力表可知。由公式 得：圆整，因为=，所以假设合理，故封头的壁厚为。第三章 喷板的设计3.1 喷嘴孔在喷板上的布置由设计条件单可知，喷嘴孔在喷板上的布置形式为等边三角形，考虑到最外缘喷嘴具有一定的倾斜角度，因此，在喷板上布置喷嘴时，为防止喷嘴与水室内壁出现干涉，喷板的球面部分在水平方向的投影径取，喷嘴孔在480mm的范围内进行布置，喷嘴孔的个数及布置如 图3

19、-1。喷嘴孔数量为21，喷嘴孔中心线距离为85mm。喷嘴出口内径取，面积比：则喉管的直径为：，5 图3-1 喷嘴孔在喷板上的布置3.2 喷板的稳定性计算3.2.1 设计外压的确定喷板的设计外压取其在工作过程中可能产生的最大压差，取设计外压：。3.2.2 稳定性计算假设喷板的壁厚为，。由喷板的当量半径和，计算出。用 =0.125 计算出系数值，。在图3-2的下方找到系数=0.00083值，由此做垂直线与150的温度线相交，交点水平对应的值系数约为100。许用外压按下式计算： 因为, 所以假设壁厚为满足稳定性要求，但考虑到喷板上需要开设21个最大直径为的圆孔，会引起喷板的稳定性下降，同时，在喷板上

20、安装喷嘴后，若喷板壁厚较小，在水流的冲击下，喷嘴会产生较大的摆动，导致引射流体过早破碎，使抽气量下降，一般喷板的壁厚取25-30mm。本设计取，喷板的结构及尺寸如图3-2。图3-2 喷板的结构与尺寸第四章 真空室的设计1-下法兰；2-锥壳；3-进气管；4-上法兰；5-圆筒；6-仪表接管；7-耳式支座图4-1 真空室的结构真空室主要由外压圆筒、锥壳、进气管等构成，基本结构如图4-1所示。其作用是当引射流体水高速通过气室时，会将水流周围的气体以摩擦、撞击、挟带的方式带出，在气室内将产生负压。6由条件设计单中可知水室的工作压力为，属低压设备；操作介质为水，不具有污染性；操作温度为室温，因此，筒体和接

21、管材料均选用Q235-B，法兰材料选用16Mn，其基本结构如图4-1所示。4.1 真空室的长度设计真空室由圆筒和圆锥壳两部分构成，总长度取引射流体的长度，引射流体的长度为，取引射流体长度，故总长度：。4.1.1圆筒的长度设计一、进气管直径的确定进气管直径的大小对真空度的形成有非常重要的影响。当抽气量（120m3/h）一定时，进气管直径越小，则气流速度越大，对引射流体束的冲击越大，易造成引射流体过早破碎，气液混合物不能及时进入尾管排出，使抽气量下降；反之，则相反。因此，在满足开孔的条件下，进气管直径取大较好。由于，最大开孔直径且不超过500，取。与之配套的接管公称直径为，规格为，设计开孔直径为，

22、考虑到与最大允许开孔直径250mm相近，本设计取接管的公称直径为，规格为，设计的开孔直径为，根据、设备外无保温层，可确定进气管的长度为。 二、圆筒长度的确定 圆筒的长度为： 圆整取4.1.2圆锥壳的长度设计圆锥壳的下端与喉管采用管法兰联接，初选、的管法兰，由管法兰的内径为，故取锥壳的下端外径。锥壳的长度为：1000-400=600 mm，锥壳的半锥角为：，所以半角，因故设计合理，锥壳的长度满足要求。4.2 真空室的稳定性计算4.2.1设计外压的确定对于真空容器，取设计外压： 4.2.2筒体壁厚的设计试差法假设圆筒的壁厚为，、 由公式计算出临界长度值为：筒体的计算长度计算如下：=415mm因为，

23、所以筒体为短圆筒。由得： 对于筒体稳定系数，因为，所以假设壁厚偏大，但考虑到化工容器的加工，故取筒体的壁厚4.2.3 圆锥壳壁厚的设计承受外压圆锥壳的壁厚可按外压圆筒壁厚的确定方法进行计算，但用锥壳的有效壁厚来代替圆筒的有效壁厚，锥壳的有效壁厚为：将外压圆锥壳转化为当量圆筒，其当量长度为：其中：圆锥壳的轴向长度，取600mm；圆锥壳的小端外径，取161；圆锥壳的大端外径，取500。假设圆锥壳的壁厚为，=4.588 mm，当量长度为：，则、在图表中值系数约为120。按下式计算许用外压：=，因为，所以假设壁厚偏大，但考虑到其与筒体的焊接和加工的要求，故取圆锥壳的壁厚与筒体的壁厚相同，即4.3 真空

24、室的法兰联接结构设计4.3.1外压圆筒的法兰联接结构设计真空室的圆筒与喷板采用法兰联接结构，法兰选用甲型平焊法兰；密封面的型式为平面，。垫片选用橡胶垫片，材料为橡胶板（GB/T3985）。本设计选用六角头螺栓（A级、GB/T5780-2000）、型六角螺母（A级、GB/T41-2000）、平垫圈（100HV、GB/T 95-2002）与喷板联接的螺栓长度为：图4-2外压圆锥壳下端管法兰的结构及尺寸取。螺栓标记： 螺栓GB/T5780-2000 M16×125 材 料： Q235-A螺母标记： 螺母GB/T41-2000 M16×2材 料： Q235-A垫圈标记： 垫圈GB/

25、T 952002 -16-100 HV 4.3.2外压圆锥壳的法兰联接结构设计一、管法兰的设计及密封面的选型根据管法兰的DN=150、PN=0.6查表可知：法兰的类型为板式平焊管法兰；密封面的型式为突面，结构及尺寸如图4-2。法兰标记：HG20592 法兰 PL150-0.6 RF 16Mn二、垫片的设计及螺栓、螺母的设计根据密封的介质为水，操作温度为25，操作压力为0.35，由垫片选用表可知：选用橡胶垫片，材料为橡胶板（GB/T3985）。垫片的尺寸如图4-3。垫片标记：HG20606 垫片 RF 150-0.6 XB350 图4-3 垫片的尺寸 本设计选用六角头螺栓（A级、GB/T5780

26、-2000）、型六角螺母（A级、GB/T41-2000）、平垫圈（100HV、GB/T 95-2002）螺栓长度的计算：螺栓的长度由法兰的厚度（）、垫片的厚度（）、螺母的厚度（）、垫圈厚度（）、螺栓伸出长度(0.30.5)确定。其中=24、=2、=14.8、1.5、螺栓伸出长度取=0.4×18。螺栓的长度为：取螺栓长度。螺栓标记： 螺栓GB/T5780-2000 M16×80材 料： Q235-A螺母标记： 螺母GB/T41-2000 M16×2材 料： Q235-A垫圈标记： 垫圈GB /T 952002- 16-100 HV 4.4 真空室的部件图 图4-4

27、真空室的部件图真空室的部件图如图4-4第五章 喷嘴的设计5.1喷嘴的设计喷嘴的作用是将水的绝大部分静压能转化为动能，使水高速喷出，将气室中的气体带出而形成真空。喷嘴的出口内径一般取，本设计取。由于喷嘴的出口部分磨损较严重，故喷嘴设计成两段，上段在进口处设有十字挡环，以防止进入喷嘴的水流产生旋涡，使磨损更加严重。下段喷嘴可以定期进行更换。7喷嘴的结构及尺寸如图5-1。 上段喷嘴 下段喷嘴 组装图 图5-1 喷嘴的结构及尺寸5.2防旋装置的设计 具有一定压力的水进入喷嘴时易产生旋涡，使部分静压能转化为热能，导致水温升高，真空度降低；同时会加快喷嘴内壁的磨损，使喷嘴的使用寿命下降。因此，需要在喷嘴的

28、入口处设置防旋装置，材料选用聚四氟乙烯，结构与尺寸如图5-2。 图5-2 防旋十字挡板第六章 喉管、尾管的结构设计6.1 喉管的设计图6-1 喉管的结构与尺寸喉管的的作用主要有两个方面，一方面聚焦引射流体，另一方面起水封作用，以防止外部的大气通过尾管进入真空室破坏真空。喉管采用耐磨铸铁整体铸造，其上端与外压圆锥壳的下端法兰相联，下端与尾管法兰相联。8如图6-1。6.2 尾管的设计尾管的的作用主要是有将引射流体和气体的混合物排出，另一方面起抽吸作用。尾管采用Q235-B钢管制造，其上端与喉管采用法兰相联，法兰选用DN125、PN0.25的突面板式管法兰。尾管的公称直径为DN125，接管的规格为1

29、53×3，长度。第七章 支座的设计7.1 设备工作时总质量的估算设备工作时的总质量由两部分构成，一、设备金属的质量（）；二、操作介质的的质量（），总质量：。97.1.1设备金属的质量的估算（一）水室的金属质量水室的主要金属质量：=+2+其中：筒体质量，对于、的圆筒，每米的质量为75kg，取 =0.40×75=30kg；法兰质量，对于、的容器法兰，查表知=23.7 kg；压力表接管质量，对于、的突面板式管法兰，查表知法兰质量为0.6kg、接管质量为0.31，取=0.91kg进液接管质量，对于、的突面板式管法兰，查表知法兰质量为6.85kg、接管每米质量为31.52kg，故接管

30、质量0.2×31.52=6.304kg，取=6.85+6.304=13.154kg= 30+2×23.7+0.91+13.15+46.51 =137.97kg（二）真空室的金属质量真空室的金属质量：=+其中：壳体质量，近似按、的圆筒计算，每米的质量为75kg，取 =0.675 =45kg；上法兰质量，对于、的容器法兰，查表知=23.7 kg；下法兰质量，对于、突面板式管法兰，查表知=5.14kg；真空表接管质量，对于、的突面板式管法兰，查表知法兰质量为0.6kg、接管质量为0.31，取=0.91kg进气接管质量，对于、的突面板式管法兰，查表知法兰质量为6.85kg、接管质量

31、为6.304kg，取=13.154kg= 45+23.7+5.14+0.91+13.15=87.9=88kg（三）喷板及喷嘴的金属质量喷板的质量近似按平板封头计算，其质量为：单个喷嘴的金属质量近似为1.39 kg，喷嘴数21，总质量为：29.19 kg。（四）尾管的金属质量对于、的突面板式管法兰，查表知法兰质量为4.08kg，规格133×3的无封钢管，其每米的质量为9.62 kg，长度为5m，总质量为48.1kg。（五）附件的金属质量附件包括80个螺栓、80个螺母、160个金属平垫圈、6个非金属垫片、四个耳式支座。单个螺栓的质量按M 16×80的规格确定，查螺栓的标准知，单

32、个螺栓的质量0.165 kg，螺栓的总质量为：80×0.165=13.2kg。单个螺母的质量按M 16×2的规格确定，查螺母的标准知，单个螺母的质量0.029kg，螺母的总质量为：80×0.029=2.32 kg。160个金属平垫圈、6个非金属垫片的质量近似取螺母的总质量，即：2.32 kg单个耳式支座初步取3 kg，总质量为：3×4=12 kg。=137.97+88+46.5+29.19+48.1+13.2+2.32+2.32+12 =379.6（kg）=380 kg7.1.2操作介质的质量（）的估算水室的容积：真空室的容积：尾管的容积：总容积为：操作

33、介质按水计算，则操作介质的总质量为：0.42×1000=424（kg）=380+424=804（kg）=8.04KN7.2支座的选型及尺寸设计7.2.1支座的选型立式多喷嘴水喷射真空泵需要设置在操作平台上，且外部无保温层，故选用A型耳式支座。支座的数量：4个，在真空室的圆筒上沿圆周方向分布。单个支座承受的载荷为：7.2.2支座的尺寸设计根据支座承受的载荷4.195KN、查A型耳式支座标准确定支座的结构与尺寸，结果见图7-1。支座标记：JB/T472592 支座A1材料：Q235-A·F 图7-1 A型耳式支座的结构与尺寸第八章 开孔补强的设计计算8.1 水室开孔补强的设计计

34、算水室的筒体上有两个开孔，即仪表接口和进水管接口。由于进水管开孔尺寸最大，因此，只需对进水管孔进行补强计算。108.1.1水室的筒体开孔后被削弱的金属面积的计算式中：=219-12+2(1+6×10%)210.2（）=163/113=1.451.0，取1.0将已知值代入得： =212.302（mm2）8.1.2 有效补强区内起补强作用的面积计算一、筒体起补强作用金属面积的计算式中 取两者中较大值，取筒体的有效壁厚6-1.254.75（）将已知值代入得：=786.1（mm2）二、接管起补强作用金属面积的计算式中 取两者中较小值，=0.245（）将上述值代入得：=295.005（2）三、

35、焊缝起补强作用金属面积的计算焊缝高度6（）62=18（2）起补强作用的总面积为：786.1+295+18=1099.1 ()8.1.3 补强面积的的确定 因为575.9+295.005+18=888.905()>212.302所以不需要补强。8.2真空室开孔补强的设计计算真空室的筒体上有两个开孔，即仪表接口和进气管接口。由于进气管开孔尺寸最大，因此，只需对进气管孔进行补强计算。8.2.1真空室的筒体开孔后被削弱的金属面积的计算式中：219-12+2(1+6×10%)210.2（）=163/113=1.441.0，取1.0将已知值代入得： = 106.51（mm2）8.2.2 有

36、效补强区内起补强作用的面积计算一、筒体起补强作用金属面积的计算式中 取两者中较大值，取筒体的有效壁厚6-1.254.75（）将已知值代入得：二、接管起补强作用金属面积的计算式中 取两者中较小值，=0.245（）将上述值代入得：295.005（2）三、焊缝起补强作用金属面积的计算焊缝高度6（）62=18（2）起补强作用的总面积为：786.1+295.+18=1099.1()8.2.3 补强面积的的确定 因为=786.1+295+18=1099.1()>106.151所以不需要补强附录1技术特性表 技术特性表 工作压力水 室 0.35/ MPa 工作温度/ 水室 25 真空室 680mmHg

37、真空室 25 设计压力水 室 0.385 / MPa 设计温度/ 水室 40 真空室 0.1/ MPa 真空室 40 物料名称水 室： 水腐蚀裕度/ mm水室 1.0真空室： 空气真空室 1.0 焊缝系数水 室 0.85 真空室 0.85 容器类别 II2接管表接管表编号公称尺寸联接尺寸标准联接面形式名 称a200PN0.6 DN200 HG20592RF气体进口b20PN 0.6 DN20 HG20592RF压力表接口c200PN 0.6 DN200 HG20592RF进水管d20PN 0.6 DN20 HG20592RF真空表接口3技术要求技 术 要 求 （1）本设备按GB150钢制压力容

38、器和HGJ18-89钢制化工容器制造技术要求进行制造、试验和验收，并接受劳动部颁发压力容器安全技术监察规程的监督。（2）焊接采用电弧焊，水室和真空室焊条牌号J427。（3）焊接接头型式及尺寸除图中注明外，按HGJ17-89中规定，对接焊缝为DU19，接管与筒体、封头的焊缝为G1，角焊缝的焊角尺寸按较薄板的厚度，法兰的焊接按相应法兰标准中的规定。（4）设备上的类和类焊缝应进行无损探伤检查，探伤长度20%，射线探伤符合GB332389规定中级合格；超声波探伤符合JB 115281规定中级合格。（5）压力试验和致密性试验水室制造完毕后，以0.32进行水压试验；真空室以0.2的压缩空气做内压进行致密性

39、试验。（6）所有管接口除注明外伸长度外，其余为150（7）管口及支座方位见本图。（8）设备检验合格后，外壳涂两层红丹漆，再涂一层银粉漆。4标题栏及明细表35GB/T95-2002垫圈30 /17 =3mm 16100HV34GB/T41-2000螺母M 16×28Q235-A0.0290.23233GB/T5780-2000螺栓M 16×808Q235-A0.1651.3232JB/T4725-2000耳式支座A14Q235-A·F 3.012组合件31HG20593法兰PL200-0.6 RF116MnR6.856.8530GB13296接管219×6

40、1Q235-B6.304=20029防旋十字挡环21聚四氟乙烯28手 柄2Q235-A2.027平板封头1Q235-B21.726GB/T95-2002垫圈37/21 =3mm 40100HV25GB/T41-2000螺母M 16×220Q235-A0.0290.5824GB/T5780-2000螺栓M 16×8020Q235-A0.1653.323JB/T4704-2000垫片mm1石棉橡胶板22HG20593法兰PL20-0.6 RF2Q235-B0.61.221GB8163接管25×31Q235-B0.310.31=15020喷 嘴21KMTBCr20.183.78组合件19筒体500×5 , H=4001Q235-B24.818GB/T95-2002垫圈30 /17 =3mm 40100HV17GB/T41-2000螺母M 16×220Q235-A0.0290.5816GB/T5780-2000螺栓M 16×12520Q235-A0.1653.315JB/T4701-2002法兰FF500-0.6316MnR23.771.114喷 板1Q235-B46.5铸 件13HG20593法兰PL200-0.6