30m跨厂房普通钢屋架设计

1、目录单层厂房结构课程设计辽宁工业大学钢结构设计原理 课程设计（说明书）题目：30m跨厂房普通钢屋架设计院（系）：十木建筑工程学院专业班级：建筑121班学 号: 120501028学生姓名：王晶指导教师：张玉梅教师职称：副教授起止时间：2016.03.07-2016.03.18课程设计（论文）任务及评语教研室：结构教研室学号120501028学生姓名王晶专业班级建筑121课程设计（论文）题 目30m跨厂房普通钢屋架设计）课程设计1论文>任务1.完成计算说明书一份（A4纸打印）内容包括：1）设计资料、设计依据2）选择钢屋架的材料，并明确提出对保证项目的要求；3）确定屋架形式及几何尺寸，屋架及

2、支撑布置；4）进行荷载汇集、杆件内力计算、内力组合，选择各杆件截面；5）节点设计：设计下弦节点、上弦节点、支座节点、屋脊节点及下弦中央节点等。6）填板设置7）材料统计2.绘制钢屋架施工图一张（1#图纸）图面内容：1）屋架几何尺寸及内力图（1: 100）;2）屋架施工图；3）上、下弦杆俯视图；4）端竖杆、中竖杆侧视图；5）支座详图；6）材料表7）设计说明。注：轴线比例1:20 ,杆件比例1:10指导教师评语及成绩成绩： 指导教师签字：年 月日目录一、设置屋盖支撑1二、屋架的几何尺寸计算2三、屋架荷载分析内力汇计算33.1 永久荷载标准值33.2 可变荷载标准值33.3 荷载效应组合33.4 内力

3、计算4四、杆件截面设计84.1 端部斜杆BL 84.2 上弦杆 94.3 下弦杆 94.4 腹杆DM 104.5 再分式腹杆PR、 KR 114.6 斜杆HO 124.7 斜杆HP 124.8 竖杆AL 134.9 杆件计算结果汇总14五、节点设计175.1 下弦节点175.2 上弦节点B 185.3 屋脊结点K 205.4 下弦跨中节点Q 21六、端部支座和支座节点L 设计 236.1 支座底板的尺寸236.2 节点板的尺寸246.3 加劲肋的尺寸24参考文献26I、屋架的几何尺寸计算钢结构设计原理课程设计一、设置屋盖支撑车间跨度为30m,厂房总长度90m,柱距6m,车间内设有两台300/5

4、0kN中级工 作制吊车，工作温度高于-20C,无侵蚀性介质，地震设防烈度为 6度，屋架下弦标高 为12.5m；采用1.5 6m预应力钢筋混凝土大型屋面板，II级防水，卷材屋面，屋架 采用梯形钢桁架，两端钱支在钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为400 400mm, 混凝土强度等级为C25,屋架采用的钢材为 Q235B钢，焊条为E43型。26xi5=90m图i.i上弦横向水平支撑布置图36xi5=90m图1.2下弦横向和纵向水平支撑布置图i=1/11i=1/11J K J' I,H' G' F'E' D,C' B'A'R'

5、L M N O P Q P' O' N' M' L'29700图1.3屋架外形图、屋架的几何尺寸计算车间跨度为30m,厂房总长度90m,柱距6m,屋架下弦标高为12.5m；两端钱支在 钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为400 400mm。13551506268626541506 15062372292329231506 150626453160316015061506340329183403Ho 2100，屋面坡度i 1/11。轴线外间距150o21001506 15062291 16642291319122913464285030003000300

6、03000图2.1屋架几何尺寸图三、屋架荷载分析内力汇计算钢结构设计原理课程设计三、屋架荷载分析内力汇计算3.1 永久荷载标准值0.35kN/m改性沥青防水层0.4 kN/m20 厚1 : 2.5水泥砂浆找平层4100 厚加气混凝土保温层预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 屋架和支撑自重0.9kN/m1.4kN/m(0.120+0.011 X30) =0.45kN/m2总计3.2kN/m3.2 可变荷载标准值基本风压0.35kN/m基本雪压0.45kN/m积灰荷载不上人屋面活荷载0.75kN/m0.7kN/m3.3荷载效应组合3.3.1由可变荷载效应控制的组合SGSGKQ1SQ1 K1.2 3

7、.2 1.4 0.725.765kN/m2Qi ci SQiK i 21.4 0.9 0.753.3.2由永久荷载效应控制的组合 nSGSGKQi ci SQiK1 11.35 3.2 1.4 0.7 0.7 1.4 0.9 0.75 25.95kN / m2所以本设计按永久荷载效应控制。三、屋架荷载分析内力汇计算钢结构设计原理课程设计续表3.1内力计算表3.3.3节点荷载R 3.2 1.35 1,5 6 38.88kNP20.75 0.7 1.4 1,5 6 18.27kN3.4内力计算图3.1屋架结构计算图表3.1 内力计算表第1页共4页杆件内力系数单项荷载内力内力组合不利组合类 型编R全

8、跨半跨恒载恒载+全 跨活载恒载+半 跨活载全跨半跨上 弦 杆AB-3.54-2.29-137.64-64.68-41.84-202.31-179.47-202.31A B'-3.54-1.25-137.64-64.68-22.84-202.31-160.47-202.31BC-6.97-4.77-270.99-127.34-87.15-398.34-358.14-398.34B' C'-6.97-2.2-270.99-127.34-40.19-398.34-311.19-398.34CD-9.57-6.54-372.08-174.84-119.49-546.93-491

9、.57-546.93C' D，-9.57-3.03-372.08-174.84-55.36-546.93-427.44-546.93DE-12.48-8.42-485.22-228.01-153.83-713.23-639.06-713.23D' E，-12.48-4.06-485.22-228.01-74.18-713.23-559.40-713.23第2页共4页杆件内力系数单项荷载内力内力组合不利组合类 型编R全跨半跨恒载恒载+全 跨活载恒载+半 跨活载全跨半跨上 弦 杆EF-14.08-9.31-547.43-257.24-170.09-804.67-717.52-804

10、.67E' F'-14.08-4.78-547.43-257.24-87.33-804.67-634.76-804.67FG-16.02-10.23-622.86-292.69-186.90-915.54-809.76-915.54F' G'-16.02-5.79-622.86-292.69-105.78-915.54-728.64-915.54GH-16.75-10.36-651.24-306.02-189.28-957.26-840.52-957.26G' H'-16.75-6.39-651.24-306.02-116.75-957.26-7

11、67.99-957.26HI-17.65-10.26-686.23-322.47-187.45-1008.70-873.68-1008.70H，I，-17.65-7.39-686.23-322.47-135.02-1008.70-821.25-1008.70IJ-13.18-7.47-512.44-240.80-136.48-753.24-648.92-753.24I ' J'-13.18-0.337-512.44-240.80-6.16-753.24-518.60-753.24JK-17.62-9.55-685.07-321.92-174.48-1006.98-859.54-

12、1006.98J' K-17.62-8.07-685.07-321.92-147.44-1006.98-832.50-1006.98下 弦 杆LM-7.51-2.91-291.99-137.21-53.17-429.20-345.15-429.20L' MT-7.51-4.6-291.99-137.21-84.04-429.20-376.03-429.20MN-2.110.91-82.04-38.5516.63-120.59-65.41-120.59MT N'-2.11-3.02-82.04-38.55-55.18-120.59-137.21-137.21NO1.563

13、.5860.6528.5065.4189.15126.06126.06N' O'1.56-1.5260.6528.50-27.7789.1532.8889.15OP3.483.58135.3063.5865.41198.88200.71200.71第3页共4页杆件内力系数单项荷载内力内力组合不利组合类 型编R全跨半跨恒载恒载+全 跨活载恒载+半 跨活载全跨半跨下 弦 杆O' P'3.48-0.11135.3063.58-2.01198.88133.29198.88PQ4.222.48164.0777.1045.31241.17209.38241.17P'

14、(4.221.72164.0777.1031.42241.17195.50241.17腹 杆AL-3.19-2.53-124.03-58.28-46.22-182.31-170.25-182.31A L'-3.19-0.66-124.03-58.28-12.06-182.31-136.09-182.31BL-5.21-0.010-202.56-95.19-0.17-297.75-202.74-297.75B' L，-5.211.77-202.56-95.1932.34-297.75-170.23-297.75BM-0.586-0.095-22.78-10.71-1.74-33.

15、49-24.52-33.49B' MT-0.5860.49-22.78-10.718.95-33.49-13.83-33.49CM-0.530.465-20.61-9.688.50-30.29-12.11-30.29C' MT-0.53-0.066-20.61-9.68-1.21-30.29-21.81-30.29DM-3.65-2.25-141.91-66.69-41.11-208.60-183.02-208.60D' MT-3.651.41-141.91-66.6925.76-208.60-116.15-208.60DN-0.280.063-10.89-5.121.

16、15-16.00-9.74-16.00D' N'-0.280.22-10.89-5.124.02-16.00-6.87-16.00EN-0.18-0.257-7.00-3.29-4.70-10.29-11.69-11.69E' N'-0.180.075-7.00-3.291.37-10.29-5.63-10.29FN-2.88-1.63-111.97-52.62-29.78-164.59-141.75-164.59F' N'-2.88-1.25-111.97-52.62-22.84-164.59-134.81-164.597四、杆件截面设计钢结构

17、设计原理课程设计第4页共4页杆件内力系数单项荷载内力内力组合不利组合类型编R全跨半跨恒载恒载+全 跨活载恒载+半 跨活载全跨半跨腹杆FO-0.47-0.41-18.27-8.59-7.49-26.86-25.76-26.86F' O'-0.47-0.06-18.27-8.59-1.10-26.86-19.37-26.86GO-0.06-0.21-2.33-1.10-3.84-3.43-6.17-6.17G' O'-0.060.145-2.33-1.102.65-3.430.32-3.43HO-2.16-1.05-83.98-39.46-19.18-123.44-

18、103.16-123.44H' O'-2.16-1.1-83.98-39.46-20.10-123.44-104.08-123.44HP-0.77-0.935-29.94-14.07-17.08-44.01-47.02-47.02H' P'-0.770.162-29.94-14.072.96-44.01-26.98-44.01IP-0.134-0.35-5.21-2.45-6.39-7.66-11.60-11.60I ' P'-0.1340.213-5.21-2.453.89-7.66-1.32-7.66PR-2.26-0.457-87.87-4

19、1.29-8.35-129.16-96.22-129.16P' R'-2.26-1.8-87.87-41.29-32.89-129.16-120.75-129.16IR-3.28-1.712-127.53-59.93-31.28-187.45-158.80-187.45I ' R'-3.28-1.564-127.53-59.93-28.57-187.45-156.10-187.45JR0.020.1880.780.373.431.144.214.21J' R'0.02-0.1650.780.37-3.011.14-2.24-2.24KR-2.26

20、-0.457-87.87-41.29-8.35-129.16-96.22-129.16KR'-2.26-1.8-87.87-41.29-32.89-129.16-120.75-129.16KQ0.560.2821.7710.235.1232.0026.8932.00四、杆件截面设计腹杆最大内力，N= 297.75kN,由屋架节点板厚度参考可知：支座节点板厚度取 20mm其余节点板与填板厚度取 8mm本设计中常使2 岛 ,保证达到支撑的近于等 稳的条件。4.1 端部斜杆BL最不利内力N= -297.75kN （压杆），计算长度：L L 2654mm截面选用2 L100X4,肢背间距a 8

21、mm,所提供的截面几何特性：A 52.6cm2 ,ix 3.00cm, iy 4.53cm。4.1.1 刚度验算l oxx7ix空 88.4730.0150 （满足条件）20loy y -iy150 （满足条件）265458.645.34.1.2 整体稳定验算h 100l oy26547.1 0.580.5815.39t 14b1100故 yz y 58.6yz x,上弦杆绕x轴弯扭屈曲，按b类截面查得0.828,则3f - . 68.4 N / mm2 215 N / mm2 （满足条件）A 0.828 5260填板放置个数的确定：2654lz 1327mm 40i 1200mm ,故填板个

22、数为 2个。24.2上弦杆整个上弦杆采用相同截面，按最大内力计算,N= -1008.7kN （压杆）计算长度：lox 1506mml oy4lox 6024mm截面选用2 L200X25X14,且短肢相并，肢背间距8mm ,所提供的截面几何特性：A 87.8cm2, i3.54cm,iy 9.50cm o4.2.1刚度验算l ox x - ix150635.442.54150 （满足条件）oy6024-9F63.4150 （满足条件）4.2.2整体稳定验算20012.5140.56660240.5616.87200yz y63.4yzx,上弦杆绕y轴弯扭屈曲，按b类截面查得0.805,则lz3

23、N 1008.7 1022-142.71N / mm 215N /mmA 0.805 87.80填板放置个数的确定:（满足条件）1506 753mm 40i 1416mm ,故填板个数为1个。24.3下弦杆整个下弦杆采用相同截面，按最大内力计算，N=-429.2KN （压杆）计算长度：lox 3000mm10y 6000mm截面选用2 L200X25X14,且短肢相并，肢背间距a 8mm截面几何特性： A 87.8cm2, ix 3.54cm, iy 9.50cm。4.3.1刚度验算l ox300035.484.7loy600063.2iy95.0150 （满足条件）150 （满足条件）N 4

24、29.2 103A 87804.3.2强度验算48.88N /mm2 215N/mm2 （满足条件）填板放置个数的确定：lz 3000 1500mm 80i 2832mm ,故填板个数为 1 个。24.4 腹杆DM杆件承受最不利内力组合值 N=-208.6kN （压杆）计算长度：lox 0.8l 2338.4mmloy l 2923mm截面选用2 L100X10,肢背间距a 8mm,所提供的截面几何特性：A 38.6cm2,ix 3.05cm, iy 4.45cm。4.4.1 刚度验算l oxx .i x2238.476.6730.5150 （满足条件）loy y -iy2923 65.694

25、4.5150 （满足条件）4.4.2 强度验算N 208.6 10322 口 f - 54.04 N / mm 215N/mm （湎足条件）A 3860杆件所承受的内力荷载较小，不必进行稳定性验算。填板放置个数的确定：lz 2923mm 80i 2440mm,故填板个数为 2个。4.5 再分式腹杆PR、KR计算长度系数：x 1.0No-96 22y 2 0.75 0.25 生 2 0.75 0.25 961.87 1.0N1-129.16计算长度：lox 2291mm lov 1.87 2291 4290mm oxoy截面选用2 L 90X56X8,且短肢相并，肢背间距a 8mm,所提供的截面

26、几何特性：A 22.4cm2, ix 1.56cm, iy 4.47cm。4.5.1 刚度验算l oxix229115.6146.8loy y T-iy429044.795.97150 （满足条件）150 （满足条件）4.5.2 强度验算3f - . 57.66N / mm2 215N / mm2 （满足条件）A 2240杆件所承受的内力荷载较小，不必进行稳定性验算。填板放置个数的确定:2291lz1145.5mm 80i 1248mm ,故填板个数为 1个。4.6斜杆HO杆件承受最不利内力组合值 N=-123.44kN （压杆）计算长度：lox 0.8l 2722.4mm一一 219.02c

27、m ,loy 3403mm截面选用2 L63X8,肢背间距a 8mm,所提供的截面几何特性：A ix 1.90cm, iy 2.95cm。4.6.1刚度验算l oxx7ix2727.4143.5519150 （满足条件）oy150 （满足条件）3403115.429.54.6.2整体稳定验算63loy7.87 0.588434030.58 31.363yzlz计算长度：lox 0.8l 2722.4mm10y 3403mmyz y 115.4x,上弦杆绕x轴弯扭屈曲，按b类截面查得0.493,则N 129.16 10322 /e口&/小、- 137.74N / mm 215N /mm

28、&两足条件）A 0.493 1902填板放置个数的确定:3403680.6mm 40i 760mm,故填板个数为4个。54.7斜杆HP杆件承受最不利内力组合值 N=31.088kN （压杆）219.02cm ,截面选用2 L63X8,肢背间距a 8mm,所提供的截面几何特性：Aix 1.90cm, iv 2.95cm。 xy4.7.1刚度验算l oxx7ix2727.4143.5519150 （满足条件）oy3403115.429.5150 （满足条件）4.7.2整体稳定验算6310y7.87 0.58'y81bl3403 0.58 -6331.3yzyz y 115.4x,上

29、弦杆绕x轴弯扭屈曲，按b类截面查得 0.493,则3215N/mm2 （满足条件）N 47.02 10250.14 N / mmA 0.493 1902填板放置个数的确定：lz3403680.6mm 40i 760mm,故填板个数为4个。54.8 竖杆AL杆件承受最不利内力组合值 N=-182.31kN （压杆）计算长度：lox loy 2100mm截面选用2 L63X8,肢背间距a8mm,所提供的截面几何特性：A219.02cm ,ix 1.90cm, iy 2.95cm。4.8.1 刚度验算150（满足条件）lox 2100x - 110.5ix 19loyiy210029.571.181

30、50 （满足条件）4.8.2 整体稳定验算bL 63 7.87 0.58且 0.58 2100 19.3 故皿 y 71.18 t 8b163yz x,上弦杆绕x轴弯扭屈曲，按b类截面查得 0.520,则f 184.3310 184.33N / mm2 215N / mm2 （满足条件）A 0.520 1920填板放置个数的确定：lz 2100 700mm 40i 760,故填板个数为2个。 34.9 杆件计算结果汇总表4.1各杆件计算长度杆件名称计算长度杆件名称计算长度l oxl oyloxloy上弦杆15066024下弦杆30006000AL21002100GO29182918BL2654

31、2654HO2722.43403BM26862686HP2722.43403CM23722372IP31913191DM2238.42923PR22914290DN2238.42923KR22914290EN26452645JR16641664FN25283160IR1832.82291FO25283160KQ34643464表4.2杆件截面验算汇总表杆件名称内力 设计值(KN)选用或卸r 厂2 cm回转半径cmmaxmin计算 应力填板ixiy上弦-1008.72L200 X 125X1 487.83.549.5063.41500.805142.711下弦-429.202L200 X 125

32、X1 487.83.549.5084.715048.881AL-182.312L63 X 819.021.92.95110.51500.520184.332BL-297.752L100X1452.63.004.5388.471500.82868.42BM-33.492L100X1038.63.054.451501CM-30.292L63 X 819.021.92.951502DM-208.62L100X1038.63.054.4576.6715050.042DN-33.492L100X1038.63.054.451501EN-30.292L63 X 819.021.92.951503FN-16

33、4.592L63 X 819.021.92.951502FO-26.862L63 X 819.021.92.951501GO-6.172L63 X 819.021.92.951503HO-123.442L63 X 819.021.92.95143.551500.493137.744HP-47.022L63 X 819.021.92.95143.551500.49350.144IP-11.602L63 X 819.021.92.951504PR-129.162L90X56X822.41.564.47146.815057.061KR-129.162L90X56X822.41.564.47146.8

34、15057.061IR-187.452L63 X 819.021.92.951501JR4.212L63 X 819.021.92.951502KQ0.562L63 X 819.021.92.95110.51504表4.3屋架型钢布置表杆件类型编P型钢类型杆件类型编p型钢类型上弦杆2L200X 125X14下弦杆2L200X 125X14竖杆AL2L63X 8竖杆GO2L63X 8CMIPENKQ边斜杆BL2L100X 14边斜杆DM2L100X 10BM2L100X 10DN中间 斜杆FN2L63X 8再分腹杆IR2L63X 8FOJRHO再分斜杆PR2L90X56X8HPKP四、杆件截面设

35、计钢结构设计原理课程设计五、节点设计用E43型焊条进行节点焊接时，节点板厚8mm角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值为ffw 160N/mm2。最小角焊缝长度不应小于 8hf和40mm不宜大于60hf 。hf 1.5&,且当 t 6mm,hf t,t6mm, hf(1 2)mm o295.1 下弦节点33.49B30.29 C208.6429.2120.59图5.1下弦节点M5.1.1 斜才T BMf节点板连接焊缝计算N=33.49kN,设肢背与肢尖白焊脚尺寸为 10mm所需焊缝长度为:肢背:K1 N2 0.7hf1 ffw2hf10.7 33.49 103202 0.7 10 1603

36、0.4mm 8hf80mm取 lw 80mm肢尖：lwK2 N2 0.7hf2 ffw2hf 20.3 33.49 10320 2 0.7 10 16023.1mm 80mmM lw 80mm5.1.2 斜才f DMt节点板连接焊缝计算N=-208.6kN ,设肢背与肢尖的焊脚尺寸为 10mm所需焊缝长度为：3肢背：lw . 20 85.2mm,取 心 90mm2 0.7 10 1603肢尖：lw 0.3 208.6 1020 47.9mm,取 lw 80mm2 0.7 10 1605.1.3 竖杆CMt节点板连接焊缝计算N = -30.29kN ,因其内力与BM接近，且很小，焊缝尺寸可按构造

37、确定。取焊脚尺寸hf =8mm因为lw 8hf ,取lw=80mm图5-2 M节点详图5.1.4 下弦杆与节点板连接焊缝计算：焊缝受力为左右下弦杆的内力差N 429.2-120.59 308.61kN设肢尖与肢背的焊脚尺寸为10mm所需焊缝长度为： 3 0.75 308.61 10寸肢背：lw 20 123.3mm,取 lw 130mm2 0.7 10 1603 0.25 308.61 10 肢尖：lw 20 60mm,取 lw 80mm2 0.7 10 1605.2 上弦节点B202.31- 398.34-BCA297.7533.49LM图5.3上弦节点B1.1.1 斜才f BM与节点板连接

38、焊缝计算N=-33.49KN , BM受力较小，焊缝与下弦节点 M中BM杆计算相同肢背：lw 80mm 肢尖：lw 80mm1.1.2 斜才f BL与节点板连接焊缝计算N= -297.75kN,设肢背与肢尖的焊脚尺寸为10mm所需焊缝长度为:肢背：lw肢尖：lw30.7 297.75 102 0.7 10 16030.3 297.75 102 0.7 10 16020 113mm ,取 lw 120mm20 59.87mm，取 lw 80mm1.1.3 上弦杆与节点板连接焊缝计算上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背 8mm o用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。槽焊缝可按两条焊缝计算，计算时可略去

39、屋架上弦坡度的影响。假定集中荷载P与上弦垂直，且集中荷载P由槽焊缝承受，P=38.88kN,焊脚尺寸为10mm所需槽焊缝长度为:lwP2 0.7hfffw2hf338.88 102 0,7 10 16020 37.4mm ,取 lw 80mm 0图5.4 B节点详图上弦杆尖焊缝受力为左右上弦杆的内力差N 398.34-202.31 196.03kN,e 70mm，设肢尖焊脚尺寸10mm,设需焊缝长度为300mm,则 N2 0.7hflw196.03 1032 0.7 10 300 2050N/mm2 ffw 160N /mm26 N e 6 196.03 103 7022 275N /mm2

40、0.7hflw 2 0.7 10 300 20ffw 160N / mm2279.24N / mm2ffw 160N/mm2 （满足条件）5.3 屋脊结点K5.3.1 上弦杆与拼接角钢连接焊缝计算弦杆一般用与上弦杆同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并 便于施焊，需将拼接角钢进行切肢、切棱。拼接角钢的这部分削弱可以靠节点板来补 偿，拼接一侧的焊缝长度按弦杆内力计算。JKJ'1006.981006.98129.16R32.0R'129.16Q图5.5屋脊节点KN=-1006.98KN,设肢尖、肢背焊脚尺寸为 10mm所需焊缝长度为:N4 0.7 hfffw20310

41、06.98 104 0.7 10 16020 224.77mm ,取0 250mm拼接角钢长度取2 (250+210）+50 = 590mm为方便施工取 600mm5.3.2 上弦杆与节点板连接焊缝计算上弦肢背与节点板用槽焊缝，假定承受节点荷载。上弦肢尖与节点板用角焊缝, 按上弦杆内力的15%计算。N 1572.096 15% 235.814kN,设焊脚尺寸为 10mm弦杆一侧焊缝长度为200 mm。 N151.05 10359.94N/mm 0.7hflw 2 0.7 10 200 20 ffw 160N/mm26 N e22 0.7hflW6 151.05 103 702 0.7 10 2

42、00 20139.86N / mm2ffw 160N / mm22139.861,1.2259.942129.36N/mm2ffw 160N / mm2 （满足条件）肢背：lw肢尖：lw30.75 129.16 102 0.7 10 16030.25 129.16 102 0.7 10 160图5.6 K节点详图5.3.3 斜才f KR与节点板连接焊缝计算N=129.16kN,设肢背与肢尖的焊脚尺寸为 10mm所需焊缝长度为:20 63.25mm ,取 lw 70mm20 34.42mm,取 lw 50mm5.3.4 斜才f KR与节点板连接焊缝计算N= -129.16kN,设肢背与肢尖的焊脚

43、尺寸为10mm所需焊缝长度为：3肢背：lw . 20 63.25mm,取心 70mm2 0.7 10 1603肢尖：lw 0.25 129.16 1020 34.42mm,取 lw 50mm2 0.7 10 1605.3.5 中竖杆KQ与节点板的连接焊缝计算=8mmN=32KN,内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸 hf焊缝长度lw 8hf ,取lw=80mm5.4 下弦跨中节点Q5.4.1 下弦杆与拼接角钢连接焊缝计算N=241.17KN设肢尖、肢背焊脚尺寸为 10mm所需焊缝长度为：Aflw 2w4 0.7hf ff2hf2087.8 102 215 ” 20 4 0.7 10 16

44、020902.7mm取 lw 950mm32.0241.17241.17P'图5.7 下弦跨中节点 Q5.4.2下弦杆与节点板连接焊缝计算N 241.17 15% 36.18kN设焊脚尺寸为10mm,弦杆一侧焊缝长度为150 mm。36.18 103f 2 0.7hflw2 0.7 10 150 2019.88N/mmffw2160N /mm6 N e_20.7hflW6 36.18 103 702 0.7 10-2150 2064.22N / mm2fwf160N/mm26422 2 19.882 .1.22f 256.27N/mm2 ffw 160N/mm2 （满足条件）图5.8

45、Q节点详图六、端部支座和支座节点 L设计钢结构设计原理课程设计六、端部支座和支座节点 L设计182.31为便于施焊，下弦角钢水平肢的底面与支座底板的距离一般不小于下弦伸出肢的 宽度，故可取为130mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度 同端部节点板为14mm。297.75429.20图6.1端部支座节点L6.1 支座底板的尺寸6.1.1 底板的平面尺寸支座反力R 38.88 100.5 2 38.88 /2 213.84 kN31取加劲肋的宽度为100mm,考虑底板上开孔，锚栓直径 d=20mm,底板上的锚栓孔直径2d 40 mm,垫板上锚栓孔直径21.5mm 。An AoR 22 19226.35mm2 fc 4瓜 138.66 mm,构造要求底板短边尺寸不小于 200mm故按构造要求取底板尺寸为300mm 300mm,偏安全地取有加劲肋部份的底板承受支座反力，则承压面积为：22402An A 300 300 88743.4mm44验算柱顶混凝土的抗压强度： 213.84 10 2.41N