施工图桥梁设计说明

1、设计说明一、概述（一）项目概况郑州航空港区位于郑州中心城区西南，规划区域距离郑州市中心城区仅20公里，航空港区北起南水北调渠南侧，南至南水北调渠北侧，西起京广铁路，东至规划中的国道新107线，规划面积189平方公里。航空港目前可大致分为三大功能分区，其中中部为机场功能区，包括航站区、飞行区、机场工作区、航空货运区、航空维修区、航空制造以及生产配套等航空核心功能区，是航空城的功能主体。北部为科技产业新区，按平行互通模式布局，从外向内依次为产业带、公共设施带、蓝领、白领及金领居住带、干渠生态景观带，并由南水北调干渠分成西部片区和东部片区。南部为临空产业新区，重点发展利空产业功能，主要包括物流园区、

2、产业园区、科技园区、商务园区和生活配套等。目前南水北调干渠航空港区段内共设置桥梁43座，均依据现状公路及农村生产道路线位设置。项目地理位置图龙中公路位于郑州航空港北区，为郑州航空港区北片区东西向主要道路，西与航城大道相交，东与新107相接，在航城大道以西上跨规划南水北调总干渠。 龙中公路道路断面规划为两幅路形式，规划红线60M，标准横断面布置型式为：60m(红线宽）-5m（人行道）-21.5m（6米非机动车道+15.5米机动车道）-7m（绿化带）-21.5m（6米非机动车道+15.5米机动车道）-5m（人行道）。龙中公路跨南水北调干渠桥梁设计车速及设计宽度与道路保持一致。本工程西起航城大道，东

3、至新城大道路，全长548.78m。包括龙中公路跨南水北调干渠桥部分和桥头引道部分，其中桥梁长度为222.32m，桥梁跨度布置为60m+96m+60m=216m，桥宽为61.1m；引道长度为210m。（二）设计依据1、关于郑州航空港区跨南水北调干渠14座桥梁勘察测量、工程方案设计、初步设计及施工图设计的委托郑州航空港区管委会（2011年9月13日）；2、郑州航空港区经济发展局关于郑州航空港区文明路跨南水北调总干渠桥梁工程可行性研究报告的批复(郑港经发投资【2011】87号，2011年12月19日)；3、郑州城市总体规划纲要20082020）（2008.05）；4、郑州航空港地区总体规划（2008

4、-2035）（2008）；5、郑州航空港IT产业园区控制性详细规划（2010）6、郑州航空城概念性总体规划（2011-2030）及总体城市设计（2011.02）7、项目委托单位提供的南水北调总干渠的相关资料；8、建设单位提供航空港区相关设计资料及相关文件精神；9、相关技术规范、标准；10、南水北调跨渠公路桥设计技术规定。11、郑州航空港区龙中公路跨南水北调总干渠桥梁工程地质勘察报告（初勘中间资料）（2011.12）。（三）设计采用标准及规范1、设计采用标准及规范：（1）公路工程技术标准（JTG B01-2003）（2）公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）（3）公路圬工桥涵设计规范（

5、JTG D61-2005）（4）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）（5）公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）（6）公路桥梁抗风设计规范 JTGT60-012004 桥首-01-01（7）公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）（8）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（9）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；（10）城市桥梁设计规范（CJJ11-2011）；（11）城市道路设计规范（CJJ37-2012）;（12）城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ 2-2008）；（13）公路环境保护设计规范（JTJ/T006-

6、98）;（14）公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008）;（15）公路勘测规范（JTG C10-2007）;（16）公路勘测细则（JTG/T C10-2007）;（17）公路工程水文勘测设计规范（JTG C30-2002）;（18）市政工程勘察规范（CJJ56-94）;（19）公路工程地质勘察规范（JTGC20-2011）;（19）岩土工程勘察规范（GB 50021-2001）;（20）预应力混凝土用钢绞线（GBT 5224-2003）;（21）低合金高强度结构钢（GB/T1591-2008）;（22）建设部市政公用工程设计文件编制深度规定(2004.3)；2、参考的主要标准

7、、规范及规程如下：（1）GB500092001 建筑结构荷载规范 （2）GB50011-2001 建筑抗震设计规范 （3）GB50108-2001 地下工程防水技术规范 （4）DBJ08-61-97 基坑工程设计规程 （5）GB50068-2001 建筑结构可靠度设计统一标准（四）技术标准1、建设标准：城市主干道；2、计算行车速度：50km/h；3、桥梁宽度：61.1m；4、设计汽车荷载：公路-级;人群荷载: 3.5kN/m2；5、水位： 设计水位：121.523m；加大水位：122.177m；6、地震动峰加速度：0.1g（基本烈度为度）。其余指标按部颁公路工程技术标准（JTGB012003）

8、及其它有关规范条文执行（五）初步设计评审会专家意见及执行情况：（1）在文本中应附相关部门桥位处渠道水利要素的批件。答：在初步设计修编报告中已附该批件。（2）在计入承台基坑回填工程量的同时，尚应明确承台基坑回填的相关技术要求。答：根据南水北调要求，基坑回填设计由河南省水利勘测设计有限公司进行专项设计。（3）完善桥梁抗震设计，细化抗震措施（如采用减隔震支座等措施）。答：本次桥梁设计拟采用摩擦摆减隔震球形钢支座。（4）完善桥梁体系转换阶段的设计说明。答：设计中补充桥梁体系转换阶段的相关技术要求。（5）在下阶段桥梁设计中，按照总体规划配合相关管线过渠。答：在人行道下已预留满足规范及南水北调要求的管线过

9、渠位置。（6）桥梁上部采用悬浇施工预应力混凝土连续梁结构基本合理，满足南水北调相关要求，下阶段应优化横断面布置形式，以利施工和控制投资。答：施工图设计在初步设计提出的优化横断面方案基础上，根据受力计算分析结果、综合考虑施工方便、工期、南水北调交叉施工影响等因素后，确定了本次桥梁的断面。（7）在下阶段桥梁设计中，考虑桥梁与周围景观的衔接。答：根据总体要求和甲方要求，由甲方指定的单位对防落设施、人行道铺装、栏杆等进行美化设计。（8）桥梁引坡地基处理方案进一步比选优化。答：已根据地质详勘报告进行方案比选后确定本次地基处理实施方案。其余指标按部颁公路工程技术标准（JTGB012003）及其它有关规范条

10、文执行。二、桥址区自然地理概况（一）场地地形、地貌郑州航空港地区位于山前坡洪积平原，西及西北高，东及东南低，坡降3.8，地形平坦。西、北、东三面边界处，分布有沙岗或沙丘，标高在155 米左右，南部外围地形低平，是机场所在地。东南最低，标高148米左右。本工程场地沿线地貌单元属黄河冲积级阶地，冲沟发育。 桥首-01-02（二）气象资料郑州市地区属暖温带大陆性气候，四季分明，夏秋炎热多雨，冬春干冷多风，年均降雨量640mm，24小时降雨量多年平均值90mm，百年一遇H24（1%）=245mm ,7、8、9三个月的降雨量占全年降雨量的55%。年平均气温14.2，极端最高气温43°C，极端最

11、低气温-15.8°C，七月最热，平均温度27.3°C，一月最冷，平均温度0.2°C。年平均日照2366小时，日时数多，总辐射量大。 年平均地面结冰时间约为60天，标准冻深小于60cm，地面以下100mm冻结平均为55天。最大冻结深度18cm。 冬季盛行西偏北，夏季盛行南偏东，春、秋季则交替出现；根据郑州市气象史了解，郑州市年平均风速约3.2m/s，2004年以前历史纪录最大风速为24米秒。近年来的2004年6月24日最大风速刷新了历史纪录，瞬时最大风速达到了26米秒，风力为10级。（三）场地地层分布根据钻探、标贯及室内土工试验结果，在勘探深度范围内将地层共分为7层

12、，现分别对本场地所揭露地层予以描述：粉砂：褐黄色，稍湿，松散-稍密，矿物成分长石、石英、少量云母粉质粘土：棕红色，可塑，干强度中等，韧性中等，稍有光泽，无摇振反应。细砂：棕红色，湿，密实，矿物成分长石、石英、少量云母，颗粒级配一般。粉质粘土：棕红色，硬塑，干强度中等，韧性中等，稍有光泽，无摇振反应。含少量姜石。粉质粘土：棕红色，硬塑，干强度高，韧性高，有光泽，无摇振反应。偶见姜石(粒径10-30mm)。细砂：黄褐色，湿，密实，矿物成分长石、石英、少量云母，颗粒级配一般。粉质粘土：红棕色，坚硬，干强度高，韧性高，有光泽，无摇振反应。含少量姜石。该层未揭穿。（四）场地水文地质条件（1）地下水类型根

13、据本次勘探揭露,场地内地下水属第四系潜水,勘察期间地下水位稳定水位埋深在11.4m左右，主要受大气降水补给。由于现场南水北调工程正在施工，该水位为不稳定水位，根据经验该地区历史最高水位在6.0m左右。（2）地下水的物理、化学作用评价根据收集到的资料，结合郑州区域地质情况，地下水对建筑材料的腐蚀性评价如下：地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下有弱腐蚀性。（3）不良地质作用及对工程不利的埋藏物勘察期间，未发现其他不良地质作用及对工程不利的地下埋藏物。3、地震烈度及场地类别规划范围的大地构造位置属华北块区南部，预皖断块开封凹陷的西边缘，区

14、域地质构造较复杂，对规划区有影响的北东向区域活动断裂构造带主要有三条：即太行山前断裂带、聊城兰考断裂带和汾渭断陷盆地构造带，强地震大部分发生在这三个构造带上；北西向的区域活动断裂带主要有两条：即新乡商丘断裂带和封门口五指岭断裂带，这两条断裂带发生过中等强度地震。它们对本区发生不同强度地震起严格的控制作用。总的来说，本区北纬35°以北主要受北东向断裂构造控制，而北纬35°以南主要受近东西向的秦岭纬向构造所支配。 根据建筑抗震设计规范(GB50011-2001 2008年版)，郑州地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组第二组。 根据附近地质资料，本

15、工程场地土类型为中软土，建筑场地类别为类，设计特征周期0.4s。本场地属建筑抗震一般地段。三、总体设计（一）桥型方案在综合考虑投资、施工方法、施工工期、对南水北调影响等因素，桥型方案采用变截面连续梁结构，施工方法为悬臂浇筑施工。桥梁总体布置（二）主要材料 桥首-01-031、混凝土桥面铺装： 8cm C55防水混凝土，抗渗等级W8。现浇变截面箱梁：C55墩柱：C40桥台：C30承台：C30，搭板：C30钻孔灌注桩：水下C30护栏、人行道板：C30混凝土除应满足相关规范要求外，尚应满足南水北调关于混凝土的相关要求如下：桥梁所用混凝土应满足南水北调中线干线标准预防混凝土工程碱骨料反应技术条例中相关

16、规定中下表：骨料类型具有碱硅酸反应活性骨料或具有碱硅酸反应疑似活性骨料结构类型类类类干燥环境混凝土中总碱量不大于3.0 kg/m31、混凝土中总碱量不大于3.0 kg/m3；2、须采取由通过相关机构（省级以上）资质认证的单位试验确认的有效抑制措施。1、混凝土中总碱量不大于3.0 kg/m3；2、须采取由通过相关机构（省级以上）资质认证的单位试验确认的有效抑制措施。；3、不宜使用具有碱-硅酸反应活性骨料。潮湿环境混凝土中总碱量不大于3.0 kg/m31、混凝土中总碱量不大于2.5 kg/m3； 2、须采取由通过相关机构（省级以上）资质认证的单位试验确认的有效抑制措施。1、混凝土中总碱量不大于2.

17、5 kg/m3；2、须采取由通过相关机构（省级以上）资质认证的单位试验确认的有效抑制措施。；3、不宜使用具有碱-硅酸反应活性骨料。含碱环境严禁使用碱活性或疑似碱活性骨料使用具有碱硅酸反应活性骨料或具有碱硅酸反应疑似活性骨料配制混凝土时，应对混凝土中的总碱量进行限制，并采用安全有效的预防措施。掺加低钙粉煤灰、矿渣粉、硅灰等掺合料可以起到抑制混凝土碱骨料反应的作用，掺合料的种类、掺量应结合工程对混凝土的要求，由通过相关机构（省级以上）资质认证的单位通过试验确定。、类工程不得使用具有碱碳酸盐反应活性骨料。水泥应采用低碱水泥，碱含量不大于0.60；采用低碱含量的外加剂，外加剂中的碱含量宜不大于10。单

18、掺低钙粉煤灰进行骨料碱活性抑制时，粉煤灰掺量一般不少于20，粉煤灰等级不得低于II级灰，粉煤灰中的碱含量应不大于1.5。2、普通钢筋：采用符合钢筋混凝土用钢 第1部分:热轧光圆钢筋（GB 1499.1-2008）和钢筋混凝土用钢 第2部分 热轧带肋钢筋GB 1499.22007有关规定的R235、HRB335、HRB400钢筋。3、预应力钢筋：纵向预应力采用高强低松弛钢铰线，技术标准应符合预应力混凝土用钢绞线GBT 5224-2003的规定，公称直径15.2mm，公称截面积140mm2，强度标准值fpk1860MPa，弹性模量为Ep1.95×105MPa。锚具采用与之匹配的成套产品。

19、主桥箱梁竖向预应力筋、墩梁临时固结预应力筋采用精轧螺纹粗钢筋JL32mm，钢筋面积：A804.2mm2，标准强度fpk=930MPa，弹性模量Ep=2.0×105 MPa。锚具及相关材料：锚具及波纹管：采用符合公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器实验方法及检验规则（JT 329.2-1997）要求的成套产品。主桥纵向预应力钢绞线锚具采用符合质量要求的群锚及与之配套的螺旋钢筋等材料；主梁纵向预应力管道采用符合真空压浆工艺的塑料波纹管成孔。 JL32mm精轧螺纹钢筋采用YGM32型锚具和内径50mm的圆波纹管。（4）、钢材：均采用低合金钢Q345C，其技术指标应符合低合金高强度结构钢GB/

20、T1591-2008的规定。（5）、伸缩缝和支座本桥在桥台处均安装一道D160型伸缩缝。伸缩缝为定型产品，其技术指标应满足公路桥梁伸缩缝装置（JT/T3272004）。支座采用摩擦摆减隔震球型支座，其技术性能应满足中华人民共和国交通运输（公路）行业标准（JT/T3912009）的要求。（6）、桥面铺装8cm混凝土桥面调平层，其上设10cm沥青混凝土，中间设防水层。四、结构设计（一）主梁1、主梁构造主梁为（609660）m三跨双向预应力混凝土变截面连续梁，半幅桥采用双箱双室断面，悬臂施工阶段为单箱双室断面，通过后浇湿接缝形成双箱双室断面。半幅桥箱梁顶板宽28.1m，底板宽9.05m，外侧翼缘悬臂

21、宽2.5m，内侧翼缘悬臂宽2.1m。根据拟定的施工方法对主梁进行了梁段划分，如表6-1所示。 梁段划分表 表6-1梁段编号位 置梁 段 长施工方法0主墩顶10 m托架上浇注14 桥首-01-04边跨3m采用挂蓝与14对称施工14中跨3m采用挂蓝与14对称施工58边跨3.5m采用挂蓝与58对称施工58中跨3.5m采用挂蓝与58对称施工912边跨4m采用挂蓝与912对称施工912中跨4m采用挂蓝与912对称施工13边跨合龙段2m采用吊架施工13中跨合龙段2m采用吊架施工14边跨现浇段11m在支架上现浇施工主梁根部梁高5.8m，跨中梁高2.8m，按1.8次抛物线变化。顶板厚0.30m，底板厚度由跨中

22、0.30m按1.8次抛物线变化到根部的1.0m。腹板厚度在中跨跨中段为0.55m，根部0.8m。在9、9号块由根部80cm变化到跨中的55cm。主梁在梁端设置2m宽横梁，在主墩处设置3m厚横梁，中跨跨中设置0.3m厚横隔板。为保证半幅桥的横向刚度、在半幅桥内侧翼缘设置三道横隔板，分别设在中支点、边支点和中跨跨中处，厚度分别为0.9m、0.8m和0.3m。2、主梁预应力体系 主梁采用双向预应力体系，竖向预应力采用高强度精轧螺纹钢筋形成，锚下控制应力837Mpa，张拉控制力为673.1KN/根。主梁纵向预应力采用1510、1512、1514等类型钢绞线束，锚下控制应力1395Mpa，张拉控制力分别

23、为1939.1KN、2326.9KN、2714.7KN。纵向束分类为顶板束，腹板束，边跨底板束、中跨底板束、边跨合拢束以及中跨合拢束。边跨现浇段为一次落架，预应力为箱内设置齿板单端张拉。预应力张拉按照先竖向再纵向，最后对竖向预应力复张拉的顺序进行。纵向预应力张拉按照先长束后短束的顺序进行。3、结构计算（1）结构设计计算参数（1）结构设计计算参数设计荷载 公路I级地震动峰值加速度 0.1g相对湿度 80%设计计算合龙温度 15±3整体升降温 +25/-25温度梯度 +14/-7（根据JTG D62选取）支座不均匀沉降 2.0cm(主墩)，1.0cm(桥台)纵、横向预应力计算参数：锚下控

24、制应力 纵、横向预应力：0.75fpk=1395MPa孔道偏差系数 0.0015孔道摩擦系数 0.17钢束松弛系数 0.3一端锚具回缩 6mmJL32mm精轧螺纹钢筋计算参数：锚下控制应力 0.9fpk孔道偏差系数 0.0015孔道摩擦系数 0.5钢筋松弛率 0.05一端锚具回缩 1mm施加预应力时混凝土强度 90%支座摩阻系数 0.03挂篮重量（含机具、模板） 700kN（2）结构静力分析本桥上部结构内力计算采用桥梁设计专用程序Dr.Bridge V3.2及结构空间计算程序Midas/civil2010分别进行计算，动力计算采用结构空间计算程序Midas/civil2010；计算内容包括成桥

25、状态下的恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变、支座强迫位移、制动力、结构均匀温度及梯度温度等作用，进行了全桥施工过程的模拟。箱梁桥面板横向分别按框架和简支板考虑固端影响两种模式进行计算，择其大者控制截面设计。主桥下部计算采用相关程序进行了群桩内力分配、承台配筋、桩长计算、桩身配筋等内容。2）结构静力分析本桥上部结构内力计算采用桥梁设计专用程序Dr.Bridge V3.2及结构空间计算程序Midas/civil2011分别进行计算，动力计算采用结构空间计算程序Midas/civil2011；计算内容包括成桥状态下的恒载、活载、预应力、混凝土收缩徐变、支座强迫位移、制动力、结构均匀温度及梯度温度等作

26、用，按18个施工阶段进行了全桥施工过程的模拟。箱梁桥面板横向分别按框架和简支板考虑固端影响两种模式进行计算，择其大者控制截面设计。 桥首-01-05主桥下部计算采用相关程序进行了群桩内力分配、承台配筋、桩长计算、桩身配筋等内容。（3）结构动力分析结构动力分析参照公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008），根据桥位处的地震动峰值加速度值（0.15g），结合场地类别等资料，采用Midas/civil2011程序进行计算。（二）桥墩及基础1、桥墩桥墩采用截面尺寸为3x2.5m的矩形实体桥墩，在桥墩的4个角部位设置半径30cm的倒角。 （2）基础基础采用群桩基础，桥桥墩布置3排共18根

27、1.8m的钻孔灌注桩。根据地质钻孔资料，基桩为摩擦桩。桩基顶承台厚3.0m，平面尺寸： 12.5m×26.55m。（三）桥台桥台采用肋板式桥台，桥台采用直径1.3m摩擦桩的群桩基础，纵桥向设置2排桩。桩顶承台厚度为2.5m。（四）施工方案1、墩身、基础由于桥墩不高，墩身采用支架法施工。桩基采用钻孔灌注桩工艺施工。2、主梁主梁为连续梁体系，与一般的大跨度连续梁桥一样，采用挂蓝悬臂浇筑法施工。边跨在支架上浇注。合龙顺序为先边跨后中跨。五、施工要点本桥的施工工艺和质量控制应严格按照公路桥涵施工技术规范（JTJ 0412000）、招标文件技术规范中的有关规定严格执行。同时，根据本桥的结构特点

28、和具体情况，提出以下施工注意事项。（一）基础1、首先完成墩、台基桩的施工。基桩施工前应认真核对基桩坐标，确定无误后严格按基桩坐标进行精确放样。2、基桩施工时，应采用长度适应钻孔地质条件的钢护筒，保证孔口不坍塌及不使地表水进入孔内，并保持孔内泥浆的表面高程。3、孔径与垂直度检查合格后，进行清孔作业，清孔必须满足规范要求，且清底系数m00.8，同时应防止坍孔等现象的发生。 4、施工时如发现地质情况与图纸不符时，经监理工程师和设计代表确认后，可按实际地质情况调整桩基长度。5、一根桩的所有混凝土灌注时间要求控制在首批混凝土初凝以内。6、无破损检验的检测管，应沿圆周绑扎在钢筋笼上，其接头必须密封且应保证

29、其位置垂直，以确保水泥浆不会渗入管内而影响检测质量。7、桥墩承台混凝土体积大，应采用布设冷却管、低水化热水泥和掺入粉煤灰等措施以减少水化热对混凝土质量的影响。施工前应进行温控设计并采取相应的有效温控措施。内外温差大于25前不得拆模。8、本工程应按照公路工程基桩动测技术规程（JTG.F81-01-2004T）或建筑基桩检测技术规范（JGJ106-2003）进行桩基检测。（二）墩、台1、墩身施工时应注意墩身与承台混凝土的龄期差不得超过30天。2、混凝土结构外观应符合下列要求：混凝土表面应平整、密实，施工缝整齐，不得有颜色不均匀和模板接头痕迹。墩、柱及承台的混凝土蜂窝、麻面面积不超过被检查面积的0.

30、5，深度不超过10mm。 3、台后、锥坡填土必须严格按照施工规范的有关要求，选择透水性良好的砂性土分层夯实，其密实度应达到95以上。填土时，台前、台后应均衡填筑压实填土，且台前填土应超宽50100cm填筑，最后削坡做成锥坡。4、为了使桥梁颜色一致，地面以上部分结构应采用同一厂家、同品种的水泥。（三）主梁结构在完成桥墩施工后，可采用支架施工主梁0号块，进行墩梁临时固结，随后进行主梁悬臂浇注施工，张拉相应节段的主梁预应力钢束，同时进行各种预埋件的施工；主梁边跨现浇段的施工宜采用满堂支架来施工；主梁合龙顺序为先边跨后中跨，具体施工过程详见施工概略流程。1、0梁段混凝土体积较大，且钢筋、预应力管道较多

31、，应加强施工管理，钢筋、管道的定位要准确，以利于下一梁段的施工。特别注意混凝土的振捣，浇筑混凝土应采取有效措施减少水化热，避免发生温度、收缩裂缝。此外应注意各节段混凝土的养护，控制拆模时间。2、0梁段的托架应具有足够的强度和刚度，施工前进行预压，消除非弹性变形。3、挂篮结构应轻便合理，挂篮拼装好后应进行预压和加载试验，测定其刚度度和强度满足使用要求后方可使用，为箱梁悬臂浇筑施工提供可靠的依据。挂蓝重量（含机具、模板）不得大于设计吨位，同时挂篮应设有调整竖向挠度的功能，以便调整立模标高。4、安装挂篮，从1块至12块逐块、对称、平衡进行悬臂浇筑施工。待浇筑梁段混凝土强度达到设计强度的90时方可张拉

32、梁段顶板或腹板预应力钢束。挂篮应在钢束张拉完且管道压浆完成后经监理验收合格方可向前移动。5、任何梁段混凝土的浇注全部要求从悬臂端部向根部顺序浇注，避免产生竖向裂缝。6、箱梁外露面（外腹板、下底板、悬臂板）应采用大块钢模板、竹胶板罩面，以保证表明光洁平整美观；顶、底板顶面在混凝土初凝前手工抹平。 桥首-01-067、混凝土应按施工规范要求取样进行强度和弹性模量试验，并应注意实验室和施工现场的养生条件的差异，为防止混凝土力学指标误差，应将部分试件放置在施工现场进行同等条件养生，作为张拉的依据。8、主梁采用悬臂浇筑法施工，浇筑墩身混凝土时应注意预埋支架临时固结件，各单“T”用挂篮悬臂对称、平衡浇筑施

33、工直至各单“T”最大悬臂，然后浇筑边跨合拢段，待边跨合拢段完成后继续悬浇不平衡梁段直至中跨合拢。9、箱梁底板应设置一定数量的排水孔和通气孔，具体位置参见施工图纸，采用PVC管成孔，施工设置时务必整齐清洁，浇筑时先堵上。10、预应力管道采用预埋波纹管成形，为了管道严格保证弯曲坐标及弯曲角度，用“井”字形定位架进行管道的定位，同时保证管道顺畅，以减少摩阻损失。所有的定位钢筋均应采用点焊成形。定位钢筋间距严格按照施工图纸中的规定执行。为防止混凝土崩裂，须按照设计要求设置防崩钢筋，防崩钢筋应焊接在曲线外侧的钢筋网片上。11、箱梁内齿板钢筋应与箱梁钢筋绑扎为整体，齿板混凝土与箱梁混凝土也应同时浇注。12

34、、为保证预埋波纹管的成孔质量避免漏浆，在浇注梁段混凝土时，可预先在波纹管内放置一定长度的橡胶棒，待浇注完梁段混凝土一定时间后，抽出橡胶棒。13、悬臂浇筑时，在移动挂篮过程中，挂篮移动不同步差不得大于半个本施工阶段梁段长度。14、为了减小箱梁悬浇过程中的不平衡自重的影响，各梁段的悬臂浇筑过程中，应严格控制浇筑梁段混凝土的超方量，要求箱梁自重误差控制在3%以内；各梁段的混凝土浇筑应同时进行，对称梁段最大浇筑混凝土重量差不得大于本梁段自重的30%。15、悬臂浇筑过程中，在每个块件的前端顶、底板应设置几处观测点，施工时测出每个阶段的标高变化情况，以控制节段的抬高量和预拱度设置。16、预应力张拉以张拉吨

35、位和引伸量双控，张拉设备应按照有关规定定期标定。引伸量误差超过6时，应停下检查，分析原因处理完后方可继续张拉。17、钢束张拉时，应尽量避免滑丝、断丝现象，当出现滑丝、断丝时，其滑丝、断丝总数量不得大于该断面总数的1，每一钢束的滑丝、断丝数量不得多于一根，否则应换束重新张拉。18、为确保结构受力符合要求，应严格控制竖向预应力粗钢筋的张拉质量，要求每根竖向预应力钢筋锚固后，必须进行复拉以减少预应力损失。竖向预应力粗钢筋张拉需做好张拉记录，监理需进行旁站监理。19、预应力钢束（筋）张拉完成后，应尽早进行孔道压浆并保证压浆质量。压浆所用材料、外加剂及水泥浆配合比应根据管道的成型方法、压浆方式、材料性能

36、通过计算和试验确定。原则上要求尽量减小灰浆收缩，保证压浆密实饱满。此外，压浆工作应连续，压浆所用的水泥浆标号不得低于C40，建议水灰比0.40.45。20、按先边孔后中孔的顺序进行合拢施工，中跨合拢时根据实际控制情况在悬臂端加水箱进行配重，劲性骨架的焊接要求迅速完成并形成刚接，焊接时在预埋件周边混凝土浇水降温，避免烧伤混凝土。合拢段混凝土的浇筑应在一天中气温最低时进行，并应在尽可能短的时间内完成。合拢段混凝土达到设计强度的90后方可进行箱梁底板钢束的张拉。21、边跨现浇段梁段在支架上浇注，支架应进行预压。在浇筑边跨现浇段过程中，应观测支架的变形及沉降，并应采取有效措施使现浇段与悬臂端标高及轴线

37、的偏差最小。边跨合拢段浇筑完成后，合拢段混凝土达到设计强度的90后，方可进行边跨箱梁底板钢束及边跨合拢钢束的张拉。22、在跨中合拢段混凝土未达到设计强度的80之前，不得在跨中范围内堆放重物或行走施工机具。23、浇注箱梁混凝土时，箱梁顶板顶面混凝土的不平整度不得大于5mm，箱梁底板也应在浇筑过程中采取可靠措施，保证其误差在规范允许范围以内。24、如普通钢筋与预应力钢束或预应力粗钢筋位置发生干扰，其处理原则为适当移动普通钢筋位置以保证预应力钢束或预应力粗钢筋的位置；若需截断普通钢筋，则应该在就近位置做补强处理，同时需与监理工程师和设计代表协商。25、伸缩装置安装须严格控制标高和平整度，并按照厂家提

38、供的安装指导说明书进行安装。26、人行道纵梁在桥面立模现浇，人行道板在桥面铺装和管线施工后盖上，在其上铺设人行道砖。浇筑时应注意栏杆、照明等设备预埋件的预埋，并按照图纸中的规定设置施工缝。27、进行桥面铺装施工前，应将箱梁表面充分凿毛、清理干净并保持湿润。建议铺装浇筑从跨中向支点对称进行。28、主梁悬臂施工过程中严禁挂蓝跌落。（四）支座支座安装时应注意下列事项：1、本桥采用摩擦摆减隔震球型钢支座。（1）垫石四周做成坡面，以防积水；垫石混凝土顶面要求平整，不能存在坡度，或者凹凸不平的现象，同时在垫石顶面任何位置绝对不能有凸起的硬质物，如钢筋端头等，凸起的硬质物会造成局部受力而破坏支座，导致支座出现非预期损坏，所以预先用水平尺校准，支承垫石四角高差不能大于2，力求平整而清洁。（2）支座上钢板、滑动构件不能当作调平钢板使用，如果因桥梁有纵坡、横坡时应另设调平钢板。（3）支座就位于桥墩后，应特别注意调整支座的水平，把梁体架好以后还应再次调整支座的水平，如果出现梁体偏重心引起支座倾斜应及时调整。（4）支座在工厂已完成组装工作，一般情况下不要拆卸支座。（5）采用焊接方式安装时，注意采取保护措施，避免高温对内部的橡胶造成损害。（6）滑动类型支座、分别表示多向、单向滑动，长箭头方向即为设计主位移方向，安装时不能装反。（7）注