高支模方案 8米以外修改

1、裕通建设集团有限公司第一建筑公司汕头裕通花园大酒店工程目 录一、工程概况2二、编制依据2三、施工计划 . .2四、施工工艺技术21.技术参数22.工艺流程33.检查验收3五、施工安全保证措施4六、劳动力计划17七、计算书及相关图纸281.1、参数信息51.2、梁模板荷载标准值计算51.3、梁侧模板面板的计算61.4、梁侧模板内外楞的计算71.5、穿梁螺栓的计算 91.6、梁底模板计算101.7、梁底支撑木方的计算111.8、梁跨度方向托梁的计算131.9、立杆的稳定性计算:151.10、计算结果：162.1、参数信息292.2、模板面板计算:302.3、模板支撑方木的计算:312.4、托梁计算

2、:322.5、模板支架立杆荷载标准值332.6、立杆的稳定性计算34341高支模方案 -汕头裕通花园大酒店高支模（8米以上）施工方案一、工程概况汕头裕通花园大酒店（酒店）位于汕头市潮阳区城南街道新华路大南地段；是由裕通建设集团有限公司投资建设；裕通建设集团有限公司第一建筑公司承建，北京世纪中天国际建筑设计有限公司设计；框剪结构15层，拟建主楼15层、群楼3层及停车场地下1层。大门门廊、大堂顶棚、螺旋楼梯顶棚层高为12米，十五层夹层层高为10米，都属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。其中WKL1梁300×2200属高支模；WKL24梁虽为200×1600，但由于W

3、KL24梁底加设200×600的造型梁，故其总高度也为200×2200，十五层夹层KL9（8）为300X1500其支模方式参照WKL1梁。其余梁截面为300X800、200X600、400X1000。二、编制依据(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001，2002年版）(2)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）(3)建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）(4)钢结构设计规范（GB500172003）(5)建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）(6)建筑结构荷载规范(GB5009-2001)(2006年版)；(7)混凝土

4、结构设计规范(G1350010-2002)(8) 施工图纸三、施工计划本工程按设计后浇带为分界线，水平分为三流水段进行施工。每施工段的结构施工工期计划12d。支架搭设计划5d，模板安装5d（其中3d是穿插施工）。剩余5d为其它工序工期（钢筋、混凝土施工工期）。拆模应穿插施工，计划3d。每施工段的施工进度计划见附表。每施工段结构施工进度计划 工 序施工天数（d）123456789101112支架搭设模板安装钢筋安装混凝土捣筑模板拆除模板拆除穿插进行四、施工工艺技术1、技术参数300X2200的梁：底模板第一层龙骨75×75mm单木枋250mm，第二层龙骨双钢管48x3.0450mm；支

5、撑立钢管48X3.0纵向600mm，钢管横向450mm，底模厚度16mm；侧模板内次楞为水平75×75mm单木枋300mm，外楞为竖向双钢管48x3.0450mm，双螺帽对拉螺栓M12水平间距离450mm，竖向间距400mm，侧模厚度16mm。300X800、200X600、400X1000的梁：梁底第一层龙骨75×75mm单木枋300mm，第二层龙骨双钢管48x3.0800mm； 支撑立钢管48X3.0纵向800mm，钢管横向1000mm，底模厚度16mm；侧模板内次楞为水平75×75mm单木枋300mm，外主楞为竖向双钢管48x3.0800mm，双螺帽对拉螺栓

6、M12水平间距离800mm，竖向间距400mm，侧模厚度16mm。100mm厚的板：板底第一层龙骨75×75mm单木枋300mm，第二层龙骨双钢管48x3.01000mm； 支撑立钢管48X3.0纵向1000mm，钢管横向1000mm，底模厚度16mm。2、工艺流程梁模板安装施工流程：弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检3、检查验收(1)、把好施工质量关：认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更

7、或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。(2)、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。(3)、混凝土浇筑过程中应派专人23

8、名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。(4)、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。(5)、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。(6)、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。(7)、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。(8)、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。(9)、每层主轴线和分部轴线

9、放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。(10)、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。(11)、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。(12)、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。五、施工安全保证措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应

10、搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表

11、面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。六、劳动力计划工种人数木工20架子工20钢筋工15测量工5混凝土工10其他配合工种10总计80计算书及相关图纸300X2200的梁支撑设计设计大门门廊高为12米，其中WKL1梁300×2200属

12、高支模；以下对WKL1进行模板支撑进行验算。1、参数信息（1）、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.3；梁截面高度 D(m):2.2；混凝土板厚度(mm):100；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.6；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1；梁支撑架搭设高度H(m)：12；梁两侧立杆间距(m):0.9；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式:可调托座；（2）、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.

13、5；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):51；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；（3）、材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；（4）、梁底模板参数梁底方木截面75x75 mm，梁底模板支撑的间距为250 mm；面板厚度(mm)：16。（5）、梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞

14、根数：8；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：400mm，穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，截面为75x75 mm。 2、梁模板荷载标准值计算（1）、梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间， 5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇

15、混凝土顶面总高度，取2.2m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、52.8 kN/m2，取较小值50.994 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）、强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗

16、矩，W = 45×1.6×1.6/6=19.2cm3； M - 面板的最大弯距(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.45×50.99×0.9=24.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.45×2×0.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 24.783+1.134 = 25.917 kN/m；计

17、算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.1×25.917×3002 = 2.33×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.33×105 / 1.92×104=12.149N/mm2；面板的受弯应力计算值 =12.149N/mm2 <f=13N/mm2，满足要求！ （2）、挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 50.99×0.45 = 22.95N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/m

18、m2； I-面板的截面惯性矩: I = 45×1.6×1.6×1.6/12=15.36cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×22.95×3004/(100×9500×1.54×105) = 0.862 mm；面板的最大挠度计算值 =0.862mm < = l/250 =300/250 = 1.2mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算（1）、 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。龙骨采用木楞，截面宽度75mm，截面高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W

19、分别为:W = 7.5×7.52×1/6 = 70.31cm3； I = 7.5×7.53×1/12 = 263.67cm4； 内楞计算简图a、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N·mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×50.994×0.9+1.4×2×0.9)×0.3=17.28kN/m； 内楞计算跨度(外楞

20、间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×17.28×450.002= 3.50×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×17.278×0.45=8.553 kN；内楞的最大受弯应力计算值 = 3.50×105/7.03×104 = 4.976 N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 4.976 N/mm2 <f=17N/mm2，满足要求！b、内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =50.99×0.30

21、= 15.30 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.64×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×15.3×4504/(100×10000×2.64×106) = 0.161 mm；内楞的最大挠度计算值 =0.161mm < = 450/250=1.8mm，满足要求！(2)、 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.553kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。外龙骨采用钢楞， 截面类型为圆钢管48×3.0； W

22、= 8.98cm3； I = 21.56cm4；外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)a、外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N·mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.515 kN·m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；外楞的受弯应力计算值: = 5.15×105/8.98×103 = 57.375 N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =57.375N/mm2 < f=205N/mm2，满

23、足要求！b、外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.072 mm外楞的最大挠度计算值 =0.072mm < = 400/400=1mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓的直径: 12 mm； 有效直径: 9.85 mm； 有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×50.994+1.4×2)×0.45×0.4 =11.519 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:

24、 N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.519kN <N=12.92kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 300×16×16/6 = 1.28×104mm3； I = 300×16&

25、#215;16×16/12 = 1.02×105mm4；(1)、 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 计算的最大弯矩 (kN·m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250mm；q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.30×2.20×0.90=18.18kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN

26、/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.18+0.11+0.76=19.05kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×19.046×0.252=0.119kN·m； =0.119×106/1.28×104=9.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =9.3 N/mm2 < f=13N/mm2，满足要求！(2)、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式

27、如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×2.200+0.35）×0.30= 16.94KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；面板的最大挠度计算值: = 0.677×16.935×2504/(100×9500×1.02×105)=0.46mm；面板的最大挠度计算值: =0.46mm < = 250 / 250 = 1mm，满足要求！7、梁底支撑木方的计算（1）、荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=

28、 (24+1.5)×2.2×0.25=14.025 kN/m；模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.35×0.25×(2×2.2+0.3)/ 0.3=1.371 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.25=1.125 kN/m；（2）、 木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2×14.025+1.2×1.371=18.475 kN/m；活荷载设计值 P=1.4×1.125=1.575 kN/m；荷载设计值

29、 q = 18.475+1.575 = 20.050 kN/m。梁底支撑采用方木，W=7.5×7.5×7.5/6 = 7.03×101 cm3；I=7.5×7.5×7.5×7.5/12 = 2.64×102 cm4；（3）、 支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.153 KN，N2= 5.709 KN;方木最大应力计算值 ： =0.157×106 /70312.5=2.228 N/

30、mm2；方木最大剪力计算值 ： T=3×5.709×1000/(2×75×75)=1.522N/mm2；方木的最大挠度：=0.025 mm；方木最大应力计算值 2.228 N/mm2 < f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.522 N/mm2 < T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.025 mm <= 0.9×103/2/250=1.8mm，满足要求！8、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管)

31、:48 × 3； W=8.98 cm3； I=21.56 cm4；（1）、梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.153 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.023 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.012 mm ；最大支座力 Rmax = 0.406 kN ； 最大应力 = 0.023×106 /(8.98×103 )=2.514 N/mm2；托梁的最大应力计算值 2.514 N/mm2<205 N/mm

32、2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.012mm<600/150与10 mm,满足要求!（2）、梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.709 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.841 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.45 mm ；最大支座力 Rmax = 15.143 kN ； 最大应力 = 0.841×106 /(8.98×103 )=93.694 N/mm2；托梁的最大应力计算值 93.694 N/mm2

33、 < 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.45mm<600/150与10 mm,满足要求!9、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 （1）、梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.406 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×12=1.859 kN； N =0.406+1.859=2.265 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i = 1.59； A = 4.24； W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (

34、 N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2265.371/(0.209&#

35、215;424) = 25.564 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.564 N/mm2 < f = 205 N/mm2，满足要求！（2）、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =15.143 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(12-2.2)=1.859 kN； N =15.143+1.859=16.661 kN；钢管立杆受压应力计算值 ；=16661.416/(0.209×424) = 188.018 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 188.01

36、8 N/mm2 < f = 205 N/mm2，满足要求！10、计算结果： 底模板第一层龙骨75×75mm单木枋250mm，第二层龙骨双钢管48x3.0450mm；支撑立钢管48X3.0纵向600mm，钢管横向450mm，底模厚度16mm；侧模板内次楞为水平75×75mm单木枋300mm，外楞为竖向双钢管48x3.0450mm，双螺帽对拉螺栓M12水平间距离450mm，竖向间距400mm，侧模厚度16mm。 300X800、200X600、400X1000 梁支撑设计1、参数信息（1）、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.4；梁截面高度 D(m):1.0；混凝

37、土板厚度(mm):100；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1；梁支撑架搭设高度H(m)：12；梁两侧立杆间距(m):1；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式:可调托座；（2）、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(

38、kN/m2):2.0；（3）、材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；（4）、梁底模板参数梁底方木截面75X75mm；梁底模板支撑的间距(mm)：300；面板厚度(mm)：16；（5）、梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：410mm，；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；

39、截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞截面75X75mm.2、梁模板荷载标准值计算（1）、 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大

40、侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、24 kN/m2，取较小值24 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)(1)、强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 80×1.6×1.6/6=34.13cm3； M - 面板的最大弯距(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f -

41、 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.8×24×0.9=20.74kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.8×2×0.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 20.736+2.016 = 22.752 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.1×22.752×3002 = 2.05×105N·mm；面板的受弯应力

42、计算值: = 2.05×105 / 3.41×104=5.999N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.999N/mm2 < f=13N/mm2，满足要求！ (2)、挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24×0.8 = 19.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 80×1.6×1.6×1.6/12=27.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×19.2×3004/

43、(100×9500×2.73×105) = 0.406 mm；面板的最大挠度计算值 =0.406mm< = l/250 =300/250 = 1.2mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算(1)、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。龙骨采用木楞，截面宽度75X75mm， W = 7.5×7.52×1/6 = 70.31cm3；I = 7.5×7.53×1/12 = 263.67cm4； 内楞计算简图a.、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N

44、/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N·mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.3=8.53kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 800mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×8.53×800.002= 5.46×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×8.532×0.8=7.508 kN；内楞的最大受弯应力计算值

45、 = 5.46×105/7.03×104 = 7.766 N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 7.766 N/mm2< f=17N/mm2，满足要求！b、内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 800mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.00×0.30= 7.20 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.64×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×7.2×8004/(100×10000×2.6

46、4×106) = 0.757 mm；内楞的最大挠度计算值 =0.757mm < = 800/250=3.2mm，满足要求！(2)、外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.508kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。外龙骨采用钢楞， 截面类型为圆钢管48×3.0； W = 8.98cm3； I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)a.、外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N·mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强

47、度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.508 kN·m 外楞最大计算跨度: l = 410mm；外楞的受弯应力计算值: = 5.08×105/8.98×103 = 56.622 N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =56.622N/mm2< f=205N/mm2，满足要求！b、 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.063 mm外楞的最大挠度计算值 =0.063mm< = 410/400=1.025mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (m

48、m2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓的直径: 12 mm； 有效直径: 9.85 mm； 有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×24+1.4×2)×0.8×0.41 =10.365 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.365kN < N = 170×76/1000 = 12.92 kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载

49、、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400×16×16/6 = 1.71×104mm3； I = 400×16×16×16/12 = 1.37×105mm4；(1)、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN·m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300mm； q - 作用在梁底模板的均布荷

50、载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.00×0.90=11.02kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.15+1.01=12.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×12.175×0.32=0.1

51、1kN·m； =0.11×106/1.71×104=6.421N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.421 N/mm2< f=13N/mm2，满足要求！(2)、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.40= 10.34KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.

52、2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×10.34×3004/(100×9500×1.37×105)=0.437mm；面板的最大挠度计算值: =0.437mm< = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！7、梁底支撑木方的计算(1)、荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= (24+1.5)×1×0.3=7.65 kN/m；模板的自重荷载(kN/m)：q2 = 0.35×0.3×(2×1+0.4)/ 0.4=0.63 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产

53、生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.3=1.35 kN/m；(2)、木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2×7.650+1.2×0.630=9.936 kN/m；活荷载设计值 P=1.4×1.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 9.936+1.890 = 11.826 kN/m。梁底支撑采用方木W=7.5×7.5×7.5/6 = 7.03×101 cm3；I=7.5×7.5×7.5×7.5/12 = 2.64×102 cm4；(3)、支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=2.365 KN；方木最大应力计算值 ： =0.946×106 /70312.5=13.455 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=3×2.365×1000/(2×75×75)=0.631N/mm2；方木的最大挠度：=3.468 mm；方木最大应力计算值 13.455 N/mm2 &