某公路高架桥工程施工图设计文件咨询报告（第一册）

1、第一章 概述XX市疏港路高架桥工程位于_本岛西北部。拟建高架桥位于_疏港路的海沧大桥保税区段，起点位于海沧大桥下的银龙大厦(相当于道路桩号2+530)，终点至象屿保税区路口以北(相当于道路桩号5+104)，属于疏港路(海沧大桥寨上三路)改造工程的桥梁部分，是疏港路高架(海沧大桥公铁大桥)的一期工程。本工程由主线、A匝道、B匝道组成，主线全长2574m，其中桥梁长2340m；引道路234m；A匝道桥梁长489m，引道路堤104m；B匝道长216m，引道路堤126.09m。桥面(引桥与主线桥)设计高程7.1022.02m，本工程由XX市市政工程设计院XX公司负责设计。受业主XX市公路局的委托，设计

2、单位于20_年4月完成疏港路高架桥工程的初步设计工作。20_年5月9日，在XX市公路局会议室召开了本项目的初步设计审查及专家技术论证会。20_年5月18日XX市交通委员会下文予以批复。20_年6月10日，XX市计委对初步设计概算下文批复，20_年6月15日，XX市地勘院完成地质详勘工作，根据批文的要求，设计单位20_年5月20日开始进行施工图设计，于20_年6月25日完成施工图设计(供招投标)。受业主XX市公路局委托，铁道第一勘察设计院对设计单位提交的疏港路高架桥工程施工图设计文件(工程号:2004区135)设计文件进行设计咨询。本次施工图设计是在初步设计基础上进行的，根据初设批文的要求，本次

3、施工图设计与初步设计相比，主要在以下部分进行了调整:·设计范围:根据有关部门意见，本期高架桥工程向北延伸140米，至寨上二路路口以南，即设计终点由原桥梁桩号2+434延伸至2+574；·桥梁净空:主线桥与下穿式A匝道间的净空原按4.5米控制，本次按不小于5.0米控制；·主线变宽段桥墩及横梁外露的问题通过调整主线桥宽度的问题解决； ·关于桥梁的耐久性设计:将箱梁顶、底板厚度适当增加，以提高砼结构钢筋保护层厚度，按照桥规中二类滨海环境的保护层要求控制，并参照港口工程规范； ·桥面铺装:取消钢筋砼调平层，铺装层采用两层沥青(4+8厘米)，总厚度12厘

4、米； ·支座:采用球形支座；·桥面排水设计考虑运营期的养护。基于上述情况，本次设计咨询工作主要针对调整后的设计文件进行，本次设计咨询的主要内容为:计算参数取值、结构受力复核分析、结构构造评述、施工方案与工艺评述、设计图纸审查、总体设计评述、设计文件的符合性与完整性审查等。一、 工程概况高架桥部分起始于濠头榕树以北桥梁桩号0+000(相当于道路桩号2+530)，终点位于象屿保税区路口以北，寨上二路口以南，桥梁桩号2+574(道路桩号5+104)，属于疏港路(海沧大桥寨上三路)改造工程的桥梁部分，是疏港路高架(海沧大桥公铁大桥)的一期工程。主线全长2574米，其中主线引道路堤2

5、34米，主线桥长2340米，标准宽度18米；象屿保税区路口设上下桥匝道一对:A匝道全长592.523米，其中桥梁长488.523米，引道路堤104米，宽度10米；B匝道全长341.618米，其中桥梁长215.528米，引道路堤126.09米，宽度9米。根据建设形势及业主要求，全段疏港路高架以湖里大道路口为界，分为两个标段，第标段范围为主线起点及湖里大道路口以北，第标段范围为湖里大道路口以北至象屿保税区路口。第标段范围为主线起点至湖里大道口以北，全长共1650米(0+000-1+650)，其中主线桥长1416米，引道路堤234米。第标段范围为湖里大道路口以北至象屿保税区路口，主线桥全长共924米

6、(1+650-2+570)；A匝道全长592.523米，其中桥梁长488.523米，引道路堤104米，B匝道全长341.618米，其中桥梁长215.528米，引道路堤126.09米。桥梁横断布置:主线:0.5m(防撞护栏)+8.0m(机动车道)+1.0m(中央分隔带)+8.0m(机动车道)+0.5m(防撞护栏)。总宽18.0m，双向四车道，双向横坡1.5%；A匝道:0.5m(防撞护栏)+9.0m(机动车道)+0.5m(防撞护栏)，总宽10.0m，单向二车道，直线段单向横坡1.5%，曲线段设置向曲线内侧的超高2%，超高缓和段长度50m。；B匝道:0.5m(防撞护栏)+8.0m(机动车道)+0.5

7、m(防撞护栏)，总宽9.0m，单向二车道，单向横坡1.5%。主线桥采用弧形箱梁截面，单箱四室，梁高2.2米，预应力砼结构；匝道桥采用弧形箱梁截面，单箱三室，梁高2.0米，预应力砼结构。全桥孔跨布置为:全桥孔跨布置一览表联号起点桩号终点桩号联长(m)跨径组合(m)备注10+2340+3741404x35I标首联20+3740+4791053x3530+4790+63115236+40+40+36跨南山路40+6310+7391083x3650+7390+8441053x3560+8440+95010635+36+3570+9501+05610635+36+3581+0561+20815236+4

8、0+40+36跨海天北通道91+2081+35014235+36+36+35101+3501+50215236+40+40+36111+5021+65014834+40+40+34I标尾联121+6501+7581083x36II标首联131+7581+89613834+35+35+34变宽141+8962+0041083x36变宽152+0042+094903x30162+0942+184903x30172+1842+32914535+40+35+35跨保税区路口182+3292+4341053x35192+4342+5741404x35II标尾联200+007.470+09587.5232

9、8.523+30+29A匝道首联210+0950+1838829+30+29220+1830+276933x31R=150230+2760+37610030+40+30R=150240+3760+4961204x30A匝道尾联250+004.420+10499.5829.528+40+30R=320(B匝道首联)260+1040+2201164x29R=320(B匝道首联)桥墩采用花瓶型板墩，主线桥墩根据不同墩高设置椭圆形镂空孔，钢筋砼结构；桥台采用U型桥台，钢筋砼结构。基础均采用冲孔灌注桩基础，桩径有150cm及120cm两种，桩长842m，均按端承桩设计。桥面系及其他附属工程:·

10、桥面铺装为总厚度为12cm的两层沥青砼铺装；·桥面排水通过在箱梁及桥墩内的排水管引至地面排水系统；·支座采用球型支座，根据支座反力选取相应的吨位，边墩为减小厚度，选用特制小尺寸球形支座；·防撞护栏均采用钢筋砼结构，外侧设置花槽；·伸缩缝采用齿板缝，根据伸缩量选取不同型号；·引道采用路堤式，外侧设置石砌挡墙。桥位位于XX市湖里区疏港路及高殿二号路上，地XX市区，场地两旁楼房林立，道路上车流量极大。在疏港路的非机动车道下埋设有供水及供电管网、通信电缆、交通电缆、雨水及污水管等地下管线，部份管线还从道路上横穿而过；高殿二号路中间的绿化带上尚分布有雨、

11、污水管等地下管线，管线分布及埋设复杂桥址区域大多为地势较为低洼，地表水系(海水)发育，地下水主要接受大气降水的下渗或相邻含水层的侧向补给，在高潮期尚可接受一定海水的侧向渗透，沿线地下水的渗流方向大致由东侧陆域方向向西侧的海域方向渗流排泄。地下水水位为24.6m。根据水质分析结果，场地属类环境，地表及地下水对混凝土具中等结晶类腐蚀和结晶分解复合类强腐蚀，另在强透水砂层具分解类碳酸型弱腐蚀，防护等级为三级。拟建高架桥位于XX市湖里区，线路原始地貌除部分属于残丘缓坡、冲洪积阶地外，基本上都属于海湾滩涂。受区域构造作用，岩土种类较多，岩性变化较大。根据_地质工程勘察院_地区区域稳定性评价报告判定，场地

12、处于相对稳定区，可不考虑活动性断裂的影响，抗震设防烈度为7度，设计地震动峰值加速度为0.15g。桥位区勘探深度范围内的地层为第四系(Q)松散沉积物和燕山早期侵入岩(2(3)d5)粗粒花岗岩及侏罗系上统南园组(J3n)火山岩构成，局部尚有辉绿岩脉侵入。主要有:填筑土(Qme):该层各钻孔均有揭露，一般上部均有约0.8m的砼路面层(及垫层)，另根据其组成物质粒径的大小，又可分为填筑土(1a)与填块石土(1b)。填筑土(1a)分布于各个钻孔，厚度较大一般为58m；填块石土(1b)厚度为10.016.8m，0=100120kPa。2、亚粘土(Q4al-p1):厚度1.14.0m，容许承载力0=200k

13、Pa。3、淤泥(Q4m):厚度一般为0.412.3m，容许承载力0=70kPa。4、亚粘土(Q3al-p1):厚度为0.39.3m，容许承载力0=220kPa。5、中粗砂(Q3al-p1):厚度为0.73.2m，容许承载力0=250kPa。6、残积土(Qel):根据其母岩成份的不同可分为残积亚粘土(6a)、凝灰岩残积亚粘土(6b)和脉岩残积亚粘土(6c)三种类型。残积亚粘土(6a)厚度变化较大为0.517.4m，容许承载力0=260kPa；凝灰熔岩残积亚粘土(6b)厚度变化较大为0.621.0m，容许承载力0=250kPa；脉岩残积亚粘土(6c)厚度为2.39.4m，容许承载力0=230kPa

14、。7、全风化岩:根据母岩成份不同，分为全风化花岗岩(7a)、全风化凝灰熔岩(7b)及全风化脉岩(7c)。全风化花岗岩(7a)厚度为0.607.25m，容许承载力0=360kPa；全风化凝灰熔岩(7b)厚度为0.73.9m，容许承载力0=320kPa；全风化脉岩(7c)厚度为0.855.0m,容许承载力0=310kPa。8、砂砾状强风化岩:根据母岩成份不同，分为砂砾状强风化花岗岩(r53(1)b)(8a)，强风化凝灰熔岩(8b)及土状强风化脉岩( b)(8c)。砂砾状强风化花岗岩(8a)厚度变化较大为0.120.2m，容许承载力0=500kPa；土状强风化凝灰熔岩(8b)厚度为0.719.2m，

15、容许承载力0=450kPa；土状强风化脉岩(8c)厚度为0.857.9m，容许承载力0=450kPa。9、碎块状强风化岩:根据母岩成份不同，分为碎块状强风化花岗岩(r53(1)b)(9a)、强风化凝灰熔岩(9b)及土状强风化脉岩( b)(9c)。碎块状强风化花岗岩(9a)厚度0.513.3m，容许承载力0=900kPa；碎块状强风化凝灰熔岩(9b)厚度为0.94.1m，容许承载力0=900kPa；碎块状强风化脉岩(9c)厚度为1.010.0m，容许承载力0=850kPa。10、弱风化岩:根据其母岩成份的不同可分弱风化花岗岩(10a)、弱风化凝灰熔岩(10b)和弱风化脉岩(10c)。弱风化花岗岩

16、(10a)厚度0.48.6m，容许承载力0=2000kPa；弱风化凝灰熔岩(10b)厚度0.88.1m，容许承载力0=2000kPa；弱风化脉岩(10c)厚度0.95.3m，容许承载力0=1800kPa。11、微风化岩:该层根据其母岩成份的不同可分微风化花岗岩(1la)、微风化凝灰熔岩(1lb)和微风化脉岩(1lc)。微风化花岗岩(11a)厚度4.08.4m，容许承载力0=4000kPa；微风化凝灰熔岩(1lb)厚度为5.27.4m，容许承载力0=4000kPa；微风化脉岩(11c)厚度为5.37.0m，容许承载力0= 3500kPa。主要气象条件为:最热月平均气温28.2最冷月平均气温12.

17、4历年最高气温38.9历年最低气温2二、 工作依据1XX市疏港路高架桥工程施工图设计文件咨询技术服务合同书；2XX市疏港路高架桥工程施工图设计文件及相关基础资料；3XX市交通委员会关于疏港路(海沧大桥寨上三号路段)改造工程高架桥部分初步设计的审查批复 厦交建200528号；4XX市计委关于疏港路(海沧大桥高殿二号路段)改造工程(高架桥部分)投资概算的批复 厦计投资2005136号；5国家相关的技术规范、标准。三、设计咨询范围、内容及重点1.咨询范围本次设计咨询范围:K0+000.000K2+574.000区段内疏港路高架桥工程。2、设计咨询主要内容及重点在充分理解设计意图的基础上，坚持公正、客

18、观、科学的原则，按照“适用、经济、安全、美观”的方针对施工图设计文件从桥型方案、结构设计、构造处理、施工工艺、计算参数、计算图式、安全储备、整体协调、材料选择、图纸文件等方面进行全面的设计咨询。主要内容包括:对设计文件在建设条件的符合性、文件的完整性和系统性方面进行咨询评述；对设计文件提供的各分项工程的构造及相互间的协调衔接情况进行咨询评述；全面分析结构受力状态，对重要构件或部位的安全性与合理性进行咨询评述；对全桥各分项工程的一致性(材料、外形、构造等)进行全面组装及咨询评述；对设计文件提出的施工方案和工艺流程进行咨询评述；对设计采用的主要材料及技术指标进行咨询评述；对全桥各分项工程的设计参数

19、选用进行咨询评述；对设计文件的差、错、漏、碰等进行咨询评述；结合咨询结果提出改进、完善的意见和建议。根据本工程的设计阶段和特点，本次设计咨询工作的重点是:桥梁结构受力分析计算及结构构造的校核。四、基础资料及设计文件1XX市市政工程设计院XX市疏港路高架桥工程施工图设计文件(工程号:2004区135)20_年7月；2中国地质科学院工程勘察院、_地质工程勘察院工程地质勘察报告(勘察阶段:详细勘察)20_年6月。五、咨询采用的技术标准及规范1XX市道路设计规范(CJJ3790)2建筑抗震设计规范(GB50011-2001)3公路工程技术标准(JTG B012003)4XX市桥梁设计荷载标准(CJJ7

20、7-98)5XX市桥梁设计准则(CJJ11-93)6公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)7公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)8公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85)9公路砖石及混凝土桥涵设计规范(JTJ022-85)10公路工程抗震设计规范(JTJ004-89)11公路工程地质勘察规范(JTJ064-98)12岩土工程勘察规范(GB50021-2001)13其它相关规范、规程。第二章 总体设计一、 设计技术标准1道路等级XX市快速路，设计车速:主线60km/h，匝道40 km/h; 2桥梁设计基准期:100年，设计安全等级:二级3桥梁环境

21、类别:类(滨海环境)4设计荷载: 汽车荷载:城A级; 5地震基本烈度:七度，加速度0.15g，重要性修正系数 1.3，抗震构造措施按八度设防。6桥面宽度:主线:全宽18.0米，车行道净宽2*8米，中分带宽1.0米，双向四车道；A匝道:全宽10.0米，车行道净宽9米，单向二车道；B匝道:全宽9.0米，车行道净宽8米，单向二车道。设计咨询认为:设计采用的主要技术标准是前阶段工作的延续，符合各有关主管部门对该项目的相关批复意见，满足规范要求。但存在如下问题:1设计技术标准未提及最大纵坡，应补正。2设计技术标准未提及竖曲线半径，应补正。3设计技术标准未提及桥下道路净空，但在初步设计批复中有提到，应补正

22、。二、 总体布置疏港路高架桥主线及匝道孔跨布置见表1。设计咨询认为:全桥总体布置是前阶段工作的延续，桥孔布置、跨径选择、墩位布设及平、纵断面线型设计等方面符合有关主管部门对该项目的相关批复意见，满足规范要求，设计方案可行。主线小里程侧Pm0处起桥高度为5.176m，根据以往设计经验起桥高度偏高，将Pm0Pm4联4×35m连续梁调整为一联5×35m，即往小里程方向延伸一孔梁，使台后填土沉降对结构的影响和景观效果得到改善。K1+642处有R=6000m的凹曲线突变点(距离Pm39号墩8m)、K2+040处有R=2000m的凹曲线突变(距离Pm50号墩6m)，这样对桥排水和行车安

23、全极为不利，在线形不变的前提下将Pm39、Pm50号墩移至相应凹曲线突变点处，或者采用有效措施保证桥面排水畅通。三、 主要材料1.混凝土桥面铺装: 改性沥青混凝土防撞栏杆: C30混凝土主线及匝道梁部: C50混凝土支承垫石: C40混凝土主线及匝道墩身: C40混凝土桥台: C40混凝土承台: C30混凝土钻孔桩: 水下C25混凝土2.钢材预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，75钢绞线公称直径15.24mm，抗拉强度标准值为1860MPa，按美国标准ASTMA416-92执行。普通钢筋采用I、II级钢筋，其技术标准应分别符合现行国家标准钢筋混凝土用热轧光圆钢筋(GBl3013)和钢筋混凝土用

24、热轧带肋钢筋(GBl499)规定。其它钢料除特殊规定外，其余均采用Q235A钢，应符合桥梁用结构钢(GBT7142000)规定。3.锚具群锚体系:有12孔、9孔、7孔群锚锚具。预应力锚具应符合交通部行业标准公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规格(JT329-97)及国家标准预应力筋锚具、夹具和连接器(GB/T14370)的要求。4.支座采用QZ球型支座。5.伸缩缝采用齿板伸缩装置。设计咨询认为:设计采用的主要材料比较合适，指标选用恰当，结构防腐措施基本有效、可行。关于混凝土耐久性问题建议设计单位根据目前有关混凝土耐久性的规范及研究成果，将其纳入本项目施工规程，确保桥梁的使用寿命及

25、耐久性。四、 设计文件的符合性及完整性1.设计文件基本完整，基本符合施工图深度要求。图纸可读性较强，尺寸标注及图表数字错误较少。2.施工图设计采用的桥型、桥跨布置及主要技术标准符合初步设计的批复意见。3.设计文件中采用的主要技术指标符合相关规范的规定，采用的技术规范均为国家颁布的现行规范。4.设计文件各分项工程的界面比较清晰，相互间的衔接及一致性较好。第三章 主线工程一、 结构设计概述主线桥梁横断布置:0.5m(防撞护栏)+8.0m(机动车道)+1.0m(中央分隔带)+8.0m(机动车道)+0.5m(防撞护栏)。总宽18.0m，双向四车道，双向横坡1.5%。主线桥采用等截面预应力砼连续梁体系，

26、三至四孔一联，一联长为105152m，主线桥标准跨径为35m，最大跨径40m。1.上部结构主线桥采用弧形等截面箱梁，单箱四室，梁高2.2m，预应力砼结构。主梁顶宽17.7m，顶板厚度23cm；底板厚度23cm，支点处加厚至50cm；边腹板厚度45cm，支点处加厚至65cm；中腹板厚度45cm，支点处加厚至80cm。主梁在中支点及边支点处设有横隔板，厚度分别为2m、1m。主梁底板设有排水孔，腹板设有通风孔。桥面设有泄水管、伸缩缝、防撞墙、道路照明等设施。在支点处，梁底设有横向抗震挡块。主梁采用纵、横向预应力体系，纵、横预应力采用j15.24高强低松弛钢绞线，Rby1860MPa；纵向钢束为9j1

27、5.24及7j15.24钢绞线，横向钢束为12j15.24钢绞线。预应力钢束部分采用两端张拉，部分采用单端张拉。主梁采用满堂支架现浇，一次落架法施工。2.下部结构桥墩采用花瓶型板墩，主线桥墩根据不同墩高设置椭圆形镂空孔，钢筋砼结构。中墩位于路中分隔带内，根部尺寸4.2x1.5m(横x纵)，顶部展开至7.5x1.5m(横x纵)，桥墩正面设装饰槽，端部设半圆形倒角，墩顶支座中到中的距离为4.5m；边墩横桥向布置同中墩，顺桥向在墩顶附近加厚至2.0m，以利于布置支座；路口墩位于路口渠化岛内，根部尺寸3.0x2.0m(横x纵)，顶部展开至5.0x2.0m(横x纵)，桥墩正面设装饰槽，端部设半圆形倒角，

28、墩顶支座中到中的距离为3.0m；中墩及边墩高度在58m之间设一个椭圆形镂空孔，8m以上设两个椭圆形镂空孔，5m以下不镂空，路口墩及变宽段辅墩不镂空。对于主线桥制动墩的承台尺寸为6.4×6.4×2.5m(纵x横x厚度)，基础采用直径1.5m的冲孔灌注桩；对于主线桥单柱式圆墩的承台尺寸为6.4×6.4×2.5m(纵x横x厚度)，基础采用直径1.5m的冲孔灌注桩；对于主线桥普通墩及边墩的承台尺寸为5.3×5.3×2.2m(纵x横x厚度)，基础采用直径1.2m的冲孔灌注桩。主线桥设桥台一个，为钢筋砼U型桥台，台身厚1.0m，侧墙长3.0m，厚

29、1.0m，与引道挡墙相接。前墙厚度0.8m，用于搁置主梁，台后回填碎石混砂。台身后侧设牛腿，用于搁置搭板，台后搭板长8m，厚0.35m，钢筋砼结构，下设0.1m厚C15砼及0.2m厚碎石混砂垫层。承台尺寸为5.3×18.2×2.0m(纵x横x厚度)，基础采用直径1.2m的冲孔灌注桩。二、结构受力分析验算设计咨询根据提供的施工图设计文件，对结构整体受力及各部件强度进行计算，通过总体静力分析及空间动力分析，得到全桥各构件控制设计内力，根据控制内力进行构件强度、刚度及稳定性验算。(一)计算参数1. 混凝土主梁采用50号混凝土，有关参数如下:弹性模量Eh3.45×104M

30、Pa标准抗压强度Rba32.4MPa标准抗拉强度Rbl2.65MPa平均加载龄期7d徐变系数终极值2.3收缩应变终极值0.00015砼计算容重26.25kNm3主墩墩身采用40号混凝土，有关参数如下:弹性模量Eh3.25×104MPa标准抗压强度Rba26.8MPa标准抗拉强度Rbl2.40MPa混凝土计算容重25kNm3承台采用30号混凝土，有关参数如下:弹性模量Eh3.00×104MPa标准抗压强度Rba20.1MPa标准抗拉强度Rbl2.01MPa混凝土计算容重25kNm3桩基采用水下25号混凝土，有关参数如下:弹性模量Eh2.80×104MPa标准抗压强度

31、Rba16.7MPa标准抗拉强度Rbl1.78MPa混凝土计算容重25kNm32.预应力钢束纵、横向预应力采用j15.24高强度低松弛钢绞线，有关参数如下:弹性模量Ey1.95×105MPa标准抗拉强度Rby1860MPa管道摩擦系数0.155管道偏差系数k0.0015张拉系数=1.0钢丝松弛系数0.3单端锚具回缩值L6mm张拉控制应力k0.75Rby3.普通钢筋普通钢筋采用I级和II级钢筋，有关参数如下:I级钢筋:弹性模量Eg2.1×105MPa钢筋标准强度Rbg240MPaII级钢筋:弹性模量Eg2.0×105MPa钢筋标准强度Rbg340MPa4.持力土层的

32、计算参数选取见下表持力土层计算参数表(二)计算荷载1.恒载考虑结构自重、混凝土收缩徐变、预应力、基础不均匀沉降等；二期恒载集度为: 74.16kNm；基础不均匀沉降:相邻两基础不均匀沉降值取0.5cm。2.活载设计荷载:城 A级；主梁偏载系数取1.15。3.车道荷载冲击系数20(80L) L跨径4.风荷载设计基本风压强度W0950Pa。5.温度荷载混凝土线膨胀系数 0.00001；结构整体升温按10考虑，整体降温按15考虑；桥面板不均匀升温按公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)执行。6.地震力根据公路工程抗震设计规范，按度进行抗震计算及设防，场地土类。7.施工荷载按施工过程及施工工

33、艺进行加载计算。(三)上部结构计算分析上部计算分析分为纵向分析、横向分析、空间分析、桥面板局部分析。1.计算模型(1)、模型1 4x35m纵向分析平面杆系模型(Pm0Pm4号墩)本联具有桥面等宽度、等跨度(L=35m)及4孔一联的代表性，因此将该联作为分析对象，主要用于纵向静力计算，对其内力和应力状况进行分析。本模型采用西南交通大学编制的桥梁结构分析系统BSAS程序进行计算。按照主桥梁部的实际构造进行结构离散，共划分单元82个、83个节点。根据设计施工流程，全桥施工分为5个阶段，第5阶段为运营阶段。结构计算图式见附图。(2)、模型2 36+2x40+36m纵向分析平面杆系模型(Pm7-Pm11

34、号墩)本联具有桥面等宽度、中跨等跨度(L=40m)及4孔一联的代表性，因此将该联作为分析对象，主要用于纵向静力计算，对其内力和应力状况进行分析。本模型采用西南交通大学编制的桥梁结构分析系统BSAS程序进行计算。按照主桥梁部的实际构造进行结构离散，共划分单元86个、87个节点。根据设计施工流程，全桥施工分为5个阶段，第5阶段为运营阶段。结构计算图式见附图。(3)、模型3 3x36m纵向分析平面杆系模型(Pm11-Pm14号墩)本联具有桥面等宽度、等跨度(L=36m)及3孔一联的代表性，因此将该联作为分析对象，主要用于纵向静力计算，对其内力和应力状况进行分析。本模型采用西南交通大学编制的桥梁结构分

35、析系统BSAS程序进行计算。按照主桥梁部的实际构造进行结构离散，共划分单元62个、63个节点。根据设计施工流程，全桥施工分为5个阶段，第5阶段为运营阶段。结构计算图式见附图。(4)、模型4 3x30m纵向分析平面杆系模型(Pm49-Pm52号墩)本联具有桥面等宽度、等跨度(L=30m)及3孔一联的代表性，因此将该联作为分析对象，主要用于纵向静力计算，对其内力和应力状况进行分析。本模型采用西南交通大学编制的桥梁结构分析系统BSAS程序进行计算。按照主桥梁部的实际构造进行结构离散，共划分单元56个、57个节点。根据设计施工流程，全桥施工分为5个阶段，第5阶段为运营阶段。结构计算图式见附图。(5)、

36、模型5 35+40+35+35m纵向分析平面杆系模型(Pm55-Pm59号墩)本联具有桥面等宽度、中跨不等跨度(L=35m、L=40m)及4孔一联的代表性，因此将该联作为分析对象，主要用于纵向静力计算，对其内力和应力状况进行分析。本模型采用西南交通大学编制的桥梁结构分析系统BSAS程序进行计算。按照主桥梁部的实际构造进行结构离散，共划分单元84个、85个节点。根据设计施工流程，全桥施工分为5个阶段，第5阶段为运营阶段。结构计算图式见附图。(6)、模型6 横梁分析平面杆系模型(Pm46号墩)本横梁具有两支承的横梁中悬臂最大(面向大里程，左悬臂为10.491m、右悬臂为12.023m)的代表性，因

37、此将该横梁作为分析对象，主要用于静力计算，对其内力和应力状况进行分析。本模型采用西南交通大学编制的桥梁结构分析系统BSAS程序进行计算。按照横梁的实际构造进行结构离散，共划分单元19个、20个节点。根据设计施工流程，全桥施工分为5个阶段，第5阶段为运营阶段。结构计算图式见附图。(7)、模型7 横梁分析平面杆系模型(Pm49号墩)本横梁具有四支承的横梁中支承间距最大(面向大里程，左支承间距为15.500m、右支承间距为13.350m)的代表性，因此将该横梁作为分析对象，主要用于静力计算，对其内力和应力状况进行分析。本模型采用西南交通大学编制的桥梁结构分析系统BSAS程序进行计算。按照横梁的实际构

38、造进行结构离散，共划分单元28个、29个节点。根据设计施工流程，全桥施工分为5个阶段，第5阶段为运营阶段。结构计算图式见附图。(8)、模型8 桥面板局部分析平面杆系模型(Pm49号墩小里程侧腹板渐变处)本横断面具有腹板间距最大、偏载效应最明显(最大腹板间距为5.194m)的代表性，因此将该断面作为分析对象，主要用于静力计算，对其内力和应力状况进行分析。本模型采用西南交通大学编制的桥梁结构分析系统BSAS程序进行计算。按照该横断面的实际构造进行结构离散，共划分单元153个、154个节点。根据设计施工流程，全桥施工分为3个阶段，第3阶段为运营阶段。结构计算图式见附图。(9)、模型9 桥面板局部分析

39、三维实体模型(Pm49号墩小里程侧腹板渐变处)本横断面具有腹板间距最大、偏载效应最明显(最大腹板间距为5.194m)的代表性，因此将该断面作为分析对象，主要用于静力计算，对其应力状况(特别是梗胁处)进行分析。本模型采用通用有限元程序ANSYS进行分析。按照该横断面的实际构造进行结构离散，共划分单元1446个、9539个节点。结构计算图式见附图。(10)、模型10 桥面板局部分析三维实体模型(主线等宽度梁跨中截面，B=17.7m)本横断面具有主线等宽度梁的共性单箱四室、中腹板间距为4.45m，因此将该断面作为分析对象，主要用于静力计算，对其应力状况(特别是梗胁处)进行分析。本模型采用通用有限元程

40、序ANSYS进行分析。按照该横断面的实际构造进行结构离散，共划分单元828个、5527个节点。结构计算图式见附图。(11)、模型11 35+40+35+35m空间分析模型(Pm55-Pm59号墩)本联具有桥面等宽度、联长较长、墩身最高(Pm55墩高11.970m、Pm56墩高12.701m、Pm57墩高13.006m、Pm58墩高12.744m、Pm59墩高12.082m)的代表性，因此将该联作为分析对象，主要用于结构动力特性及地震反应分析，本模型采用国际通用有限元程序SAP进行计算。结构共划分单元152个、158个节点，将承台视为无变形的刚体，在承台底采用等效弹簧模拟桩土相互作用。结构计算图

41、式见附图。(12)、模型12 3x36m空间分析模型(Pm46Pm49号墩)本联具有桥面最宽、主梁宽度变化幅度最大、以及偏载效应最明显(Pm46墩处的主梁宽度为27.036m、Pm49墩处的主梁宽度为42.552m)的代表性，因此将该联作为分析对象，主要用于结构的偏载效应分析，本模型采用通用有限元程序ANSYS进行计算。结构共划分单元7050个、6580个节点。由于本模型的重点在于偏载、沉降对主体结构的影响，所以在模型中忽略墩柱和桩基的影响。结构计算图式见附图。2.荷载组合本次计算荷载组合主要为:(1)、组合:(正常使用极限状态下短期效应组合):荷载分项系数组合系数自重及收缩徐变1.00桥面板

42、_温差0.80整体升温1.00整体降温1.00支座强迫位移1.00城-A0.70(2)、组合:(正常使用极限状态下长期效应组合):荷载分项系数组合系数自重及收缩徐变1.00桥面板_温差0.80整体升温1.00整体降温1.00支座强迫位移1.00城-A0.40(3)、组合:(正常使用极限状态下效应标准值组合):荷载分项系数组合系数自重及收缩徐变1.00桥面板_温差1.00整体升温1.00整体降温1.00支座强迫位移1.00城-A1.00(4)、组合:(承载能力极限状态下):荷载分项系数组合系数自重及收缩徐变1.20桥面板_温差0.98整体升温0.98整体降温0.98支座强迫位移1.00城-A1.

43、403.计算结果(1)、模型1 4x35m纵向分析平面杆系模型(Pm0Pm4号墩)主线4x35m连续梁成桥状态弯矩、剪力包络图、主梁截面上下缘正应力及主应力图见附图，箱梁验算结果见下表。箱梁截面弯矩一览表单位:kN.m 截面位置荷载工况12i22i32i42i一 期 恒 载33694.862-25442.60121423.344-27115.541二 期 恒 载5983.221-10214.3712896.906-6702.082城A荷载10133.331-8271.1428647.202-7239.649组 合 I55408.390-45290.61042864.840-43964.100组

44、 合 II52555.050-43185.69140666.190-420_.120组 合 III60670.189-48641.12548880.715-46698.098组 合 IV72488.523-62311.38856918.841-56563.432注:2i 主梁边支点位置； 12i 主梁边跨跨中位置；22i 主梁次边墩支点位置；32i 主梁中跨跨中位置；42i 主梁中墩支点位置。箱梁截面剪力一览表单位:kN 截面位置荷载工况2i22i42i一 期 恒 载4862.6736359.6015753.058二 期 恒 载983.3621575.1581197.442城A荷载20_.34

45、82432.7392368.516组 合 I7779.3709035.8809046.440组 合 II7246.4508413.8508441.190组 合 III8571.6359783.3109788.077组 合 IV10566.16912253.83012122.119注:截面号意义同上。箱梁支座反力一览表(单个梁端)单位:kN截面位置荷载工况边支座(Pm0号墩)次边支座(Pm1号墩)中支座(Pm2号墩)一 期 恒 载5025.446120_.18911505.873二 期 恒 载1014.5092973.3172394.884城A荷载2131.5383717.5613556.151

46、组 合 值8171.49318707.06717456.908注:截面号意义同上。主梁运营阶段正截面强度安全系数截 面 位 置12i22i32i42i承载能力极限状态下内力值(kN.m)72488.52-62311.3956918.84-56563.43承载能力(kN.m)107744.91129026.1792164.12117081.06安 全 系 数1.492.071.622.07是否满足规范要求是是是是注:截面号意义同上。箱梁截面正应力一览表单位:MPa 截面位置荷载工况12i22i32i42i一期恒载阶段上 缘3.568.053.556.14下 缘7.292.876.443.09恒

47、载 阶 段上 缘4.356.863.955.34下 缘6.274.155.923.96组 合 I上 缘4.033.433.342.23下 缘1.181.830.892.01组 合 II上 缘3.955.753.584.22下 缘4.011.783.132.00组 合 III上 缘7.059.407.077.47下 缘6.855.876.535.62是否满足规范要求是是是是注:截面号意义同上。箱梁截面主应力一览表单位:MPa 截面位置项 目2i22i42i最 小 主 应 力-0.48-0.58-0.66最 大 主 应 力1.527.235.96是否满足规范要求是是是注:截面号意义同上。箱梁截面静

48、活载作用下位移一览表单位:mm 截面位置项 目12i32i城A荷载-5.7-4.1是否满足规范要求是是注:截面号意义同上；数值以向上为正，向下为负。由计算结果可见，边支点支座选型(Pm0台处)偏小，其它支座、伸缩缝选型合适，正截面强度、截面上下缘正应力、主应力、截面刚度、预应力钢束最大应力均满足规范要求。(2)、模型2 36+2x40+36m纵向分析平面杆系模型(Pm7-Pm11号墩)主线36+2x40+36m连续梁成桥状态弯矩、剪力包络图、主梁截面上下缘正应力及主应力图见附图，箱梁验算结果见下表。箱梁截面弯矩一览表单位:kN.m 截面位置荷载工况12i22i33i44i一 期 恒 载3630

49、6.829-25539.77334962.219-28700.371二 期 恒 载5924.982-11647.6444076.688-9834.249城A荷载10762.682-8934.32910149.004-8875.659组 合 I57800.380-46513.69058185.660-48631.580组 合 II55012.130-44205.01055602.740-46331.010组 合 III63365.650-50102.64664756.890-51920.495组 合 IV75948.982-65399.73376340.419-65463.444注:2i 主梁边

50、支点位置；12i 主梁边跨跨中位置；22i 主梁次边墩支点位置；33i 主梁中跨跨中位置；44i 主梁中墩支点位置。箱梁截面剪力一览表单位:kN 截面位置荷载工况2i22i44i一 期 恒 载5031.4876493.5716582.063二 期 恒 载988.4181644.2611437.85城A荷载2127.4702555.8462525.937组 合 I7929.9409895.05010214.140组 合 II7386.0009240.7109567.240组 合 III8738.99910687.83310901.360组 合 IV10784.37913344.23713512.

51、853注:截面号意义同上。箱梁支座反力一览表(单个梁端)单位:kN截面位置荷载工况边支座(Pm7号墩)次边支座(Pm8号墩)中支座(Pm9号墩)一 期 恒 载5202.01112884.73013164.089二 期 恒 载1021.0493172.8112875.7城A荷载2171.8873895.1433873.007组 合 值8394.94719952.68419912.796注:截面号意义同上。主梁运营阶段正截面强度安全系数截 面 位 置12i22i33i44i承载能力极限状态下内力值75948.99-65399.7376340.42-65463.45承载能力112714.84133098.301120_.10121226.24安 全 系 数1.482.04