水污染控制工程设计说明书某酒精厂生产废水处理厂设计

1、水污染控制工程设计说明书某酒精厂生产废水处理厂设计学院（部）：地球与环境学院专业班级：环境12-1班学生姓名：江旭良指导教师：王顺年月日目录1.设计任务书41.1 设计目的41.2 设计任务及内容51.2.1 设计任务51.2.2 设计内容51.2.3 设计资料51.3 课程设计进度计划62工艺流程的选择确定72.1 酒精废水的介绍72.1.1 酒精废水来源72.1.2 酒精废水特点72.2 酒精废水处理方法72.2.1 上流式厌氧污泥床（UASB）法82.2.2 序批式活性污泥（SBR）法82.2.3 生物接触氧化法82.3 选择确定的工艺流程93处理构筑物的设计计算103.1. 格栅的设计

2、与计算103.2.沉淀池的设计与计算12集水池设计与计算153.4 一级UASB反应器的设计163.5 二级UASB反应器的设计193.6 三相分离器设计与计算243.7 SBR的设计与计算303.8 风机的设计343.9 沼气收集系统设计计算344.污泥处理部分设计与计算364.1 污泥重力浓缩池设计计算364.2 污泥脱水38污泥最终处置405.附属建筑物的确定406. 污水处理厂的总体布置416.1 平面布置设计416.2 水力高程布置416.2.1 污水流经各处理构筑物水头损失416.2.2 污水管渠水头损失计算表426.2.3 高程确定426.3污泥高程436.污泥管道水头损失436

3、污泥处理构筑物的水头损失447.结论45参考文献46致谢.471.设计任务书1.1 设计目的本课程是环境工程专业的集中实践教学环节，通过污水厂课程设计，巩固学习成果，加深对水污染控制工程课程内容的学习与理解，使学生应用规范、手册与文献资料，进一步掌握设计原则、方法等步骤，达到巩固、消化课程的主要内容，锻炼独立工作能力，对污水厂的主体构筑物、辅助设施、计量设备及水厂总体规划、管道系统做到一般的技术设计深度，绘制规范的施工及大样图掌握污水厂设计的方法，培养和提高计算能力、设计和绘图水平。在教师指导下，基本能独立完成一个中、小型污水处理厂工艺设计，锻炼和提高学生分析及解决工程问题的能力。1.2 设计

4、任务及内容设计任务根据已知资料，进行污水处理厂的设计。要求确定污水处理方案和流程，计算各处理构筑物的尺寸和选择设备，布置污水处理厂总平面图和高程布置图。需上交的设计成果包括1、设计说明书；2、设计图纸（平面图、流程高程图、主要构筑物图）。设计内容课程设计题目：某酒精厂生产废水处理厂设计1.本课程设计包括下列主要内容：（1）根据原始资料（城市基础资料、水量规模、进出水水质等）选择确定污水处理厂工艺流程（包括污水和污泥处理）。（2）对各构筑物进行工艺计算，确定其形式、数目和尺寸，选择设备；（3）进行各处理构筑物的总体布置和污水与污泥处理流程的高程设计；（4）完成平面布置图和高程图的绘制；（5）编写

5、设计说明书在进行课程设计前，尽可能组织参观与所设计的污水厂相类似的城市污水厂，以加强感性认识。2.要求参加课程设计的每个学生应当独立完成下列成果：（1）设计说明书1份；（2）设计图纸2张（A3规格）：包括污水厂总体布置图1张和污泥流程高程图1张。1.设计资料1.基本情况某酒精厂以薯干为原料，经粉碎、蒸煮、糖化、发酵、蒸馏等工段制取酒精。年产酒精15，000吨。在酒精生产过程中所产生的高浓度有机废水，工厂采用过滤沉淀方法进行简易处理，使处理后废水COD降至20，00025，000mg/L，这仍属于高浓度有机废水，直接排入接纳水体，仍具有较大危害。为保护环境，造福人类，需对过滤后出水作进一步处理。

6、2. 设计依据废水水量及水质过滤后出水水量600m3/dCOD=2000025000mg/LBOD5=1100013800mg/LSS=10000mg/L水温3050oC气象水文资料风向：春季：南风（东南）夏季：南风（东南、西南）气温：年平均气温：78 oC最高气温：34 oC最低气温：-10 oC冻土深度：60cm地下水位：4-5m地震裂度：6级地基承载力：各层均在120Kpa以上拟建污水处理厂的场地为20*100平方米平坦地,位于主厂区的东北方。简易沉淀池汇水池容积为20m3，池底为主厂区地平面下4m。3. 处理后出水水质要求处理后水质要求：COD1000mg/LBOD5300mg/LSS

7、200mg/L处理后出水与厂内冷却水混合后满足排入城市下水道的水质要求。进厂城市下水道的管底标高比主厂区低。课程设计进度计划表1-1进度计划表接受题目，查找资料、文献，初步设计处理工艺流程1.确定处理工艺流程，细化设计方案，进行有关设计计算，2.整理资料，撰写设计报告书检查、修改图纸，修改并完成设计报告书终稿2工艺流程的选择确定2.1 酒精废水的介绍2.1.1 酒精废水来源酒精废水是高浓度、高温度、高悬浮物的有机废水，酒精工业的污染以水的污染最为严重，生产过程中的废水主要来自蒸馏发酵成熟醪后排出的酒精糟，生产设备的洗涤水、冲洗水，以及蒸煮、糖化、发酵、蒸馏工艺的冷却水等。2.1.2 酒精废水特

8、点酒精废水的主要特点是：悬浮物含量高，平均悬浮物含量高达10000mg/L；平均水温达40，废水的COD高达20000-30000mg/l，包括悬浮固体、溶解性COD和胶体，有机物占93%-94%，无机物占6%-7%，有机物的成分是碳水化合物，其次是含氮化合物，生物菌和未分解出去的产品：如丁醇、乙醇等，无机物主要是来自原料中的灰尘和杂质；废水的可生化性好。2.2 酒精废水处理方法酒精工业废水常用的处理方法大多为：化学法、物化法、生化法、其他组合工艺等。化学法主要有混凝法、中和法、氧化还原法；物化法主要有萃取法、汽提法、吸附法、膜分离法（电渗析和扩散渗析）、粒子交换；生化法主要有上流式厌氧污泥床

9、（UASB）法、周期循环活性污泥反应器（CASS）法、序批式活性污泥（SBR）法，普通活性污泥法、生物接触氧化法；其他组合工艺主要有厌氧-气浮-UASB-SBR工艺、UASB-生物接触氧化工艺、酒精槽固液分离-内循环厌氧生物反应器+循环式活性污泥法（DDG-IC-CASS）工艺、UASB-SBR工艺、EGSB-SBR工艺。2.2.1 上流式厌氧污泥床（UASB）法UASB反应器中的厌氧反应过程与其他厌氧生物处理工艺一样，包括水解，酸化，产乙酸和产甲烷等。通过不同的微生物参与底物的转化过程而将底物转化为最终产物沼气、水等无机物。UASB由污泥反应区、气液固三相分离器(包括沉淀区)和气室三部分组成

10、。在底部反应区内存留大量厌氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥层。要处理的污水从厌氧污泥床底部流入与污泥层中污泥进行混合接触，污泥中的微生物分解污水中的有机物，把它转化为沼气。沼气以微小气泡形式不断放出，微小气泡在上升过程中，不断合并，逐渐形成较大的气泡，在污泥床上部由于沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污泥和水一起上升进入三相分离器，沼气碰到分离器下部的反射板时，折向反射板的四周，然后穿过水层进入气室，集中在气室沼气，用导管导出，固液混合液经过反射进入三相分离器的沉淀区，污水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大，并在重力作用下沉降。沉淀至斜壁上的污泥沿着斜壁滑回厌氧反应区内，使

11、反应区内积累大量的污泥，与污泥分离后的处理出水从沉淀区溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。2.2.2序批式活性污泥（SBR）法序批式活性污泥法，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。2.2.3生物接触氧化法生物接触氧化法是从生物膜法派生出来的一种废水生物处理法，即在生物接触氧化池内装填一定数

12、量的填料，利用栖附在填料上的生物膜和充分供应的氧气，通过生物氧化作用，将废水中的有机物氧化分解，达到净化目的。其基本原理与一般生物膜法相同，就是以生物膜吸附废水中的有机物，在有氧的条件下，有机物由微生物氧化分解，废水得到净化。生物接触氧化池内的生物膜由菌胶团、丝状菌、真菌、原生动物和后生动物组成。在活性污泥法中，丝状菌常常是影响正常生物净化作用的因素；而在生物接触氧化池中，丝状菌在填料空隙间呈立体结构，大大增加了生物相与废水的接触表面，同时因为丝状菌对多数有机物具有较强的氧化能力，对水质负荷变化有较大的适应性，所以是提高净化能力的有力因素。2.3 选择确定的工艺流程设计工艺的进水水质主要特点为

13、COD,BOD浓度高、有机物含量高、悬浮物含量高等。因此，为达到排放要求，本设计主要采用厌氧和好氧的处理工艺。厌氧采用两相UASB反应器，两级UASB反应器处理酒精废水的能力高于单项UASB，好氧采用SBR反应器，具体处理工艺流程如下图：提升泵农业灌溉沼气回收利用图2-1两级UASB-SBR处理工艺格栅做农肥一级UASB二级UASBSBR沉淀池集水池板框压滤机污泥浓缩池售出作饲料酒精废水 在选择确定的工艺流程过程中，生产出的酒精废水先经过中格栅去除悬浮物杂，在提升泵的作用下，污水带着溶解性物质进入竖流式沉淀池，沉淀下来的污泥可以利用做饲料，同时悬浮物得到了有效的去除；后经过集水池调节水量，同时

14、经过前面初步处理，保证了进入一级UASB的SS含量尽可能低，有利于颗粒污泥的形成，接着经过两级UASB-SBR处理，降解难降解有机物、提高废水可生化性，得到污泥进行浓缩处理，最后得到水质达到了农业灌溉标准，同时BOD、COD也达标排放。在不影响处理效果的情况下，两相厌氧消化处理酒精槽废水时被证明在基质负荷率和甲烷产量方面优于单项系统。在保持BOD和COD的去除率分别为85%和65%时，两相系统的甲烷产量是单相系统的三倍。由于其高有机负荷，即使酒糟废水经过厌氧处理也不符合印度CPCB制定的严格的排放标准，生化需要量，化学需氧量，固体废物在非常高的水平上。此外，酒糟废水颜色较深，需要大量的水来进行

15、稀释。污水用大量清水稀释后排放，这是一个非常昂贵的商品行业。此外，厌氧消化不好，达不到限制排放的标准。因此，对于厌氧处理的出水水质，后续好氧处理必要的。采用SBR进行好氧处理有较大的优势，SBR无需设置调节池；SVI值较低，污泥易于沉淀，一般情况下，不产生污泥膨胀现象；通过对运行方式的调节，在单一的曝气池内能够进行脱氮和除磷反应；应用电动阀、液位计、自动计时器及可编程序控制器等自控仪表，可能使本工艺过程实现全部自动化，而由中心控制室控制；运行管理得当，处理水水质优于连续式；加深池深时，与同样的BOD-SS负荷的其它方式相比较，占地面积较小；耐冲击负荷，处理有毒或高浓度有机废水的能力强。3处理构

16、筑物的设计计算3.1. 格栅的设计与计算设计参数取中格栅：栅条间隙2m；栅前流速v1；过栅流速v2；安装倾角=60°；设计流量Q=600m33/s；设计最大流量Qmax=Q×Kz069m3/s (Kz=1.0)设计计算（1）栅前水深（h）进水渠宽:v1-栅前流速，-，取v1。（2）栅条间隙数（n）取两台相同的中格栅（一个用一个备用）条取n=6条式中：Qmax -最大设计流量，m3/s；a-格栅安装倾角，（°），取60°；b-格栅间隙，取2m；h-栅前水深；v2 -过栅流速，取（3）栅槽有效宽度（B）式中：S-栅条宽带，栅条断面为矩形，取；b-栅条间隙，m

17、；n-格栅间隙数。（4）进水渠道渐宽部分长度（L1）则式中：B-栅槽有效宽度，m；B1-进水渠宽度，m；1-进水渠展开角，去1=20°。（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（L2）（6）过栅水头损失（h1）式中：k-系数，水头损失增大倍数，取k=3；-栅条断面形状系数，断面为矩形，取；S-格条宽度，m；v2-过栅流速，取v2；-过栅倾角，取 =60°。（7）栅槽总高度（H）取栅前渠道超高h2则总高度(8) 栅槽总长度（L）栅前槽高 =(9)每日栅渣量（W）则式中:Qmax -设计流量，m3/s；W1-栅渣量（m3/103m3污水），取，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅

18、用中值，取W1=0.08m3/103m3污水。48m3/d3/d（故采用人工清渣）3.2.沉淀池的设计与计算本次设计采用竖流式沉淀池，设计为正方形，一个污泥斗。根据查阅相关手册，所采用的设计参数如下：中心管内流速v0=10mm/s=0.01m/s<30mm/s;间隙流出速度v1075m/s<40mm/s;表面水力负荷3 /(.h)；设计计算如下：（1）中心管截面积f1与直径d0(2)有效水深h2(3)中心管喇叭口到反射板之间的间隙高度h3式中：h3间隙高度，m v1间隙流出速度，m/s d1喇叭口直径,m(4)沉淀池的面积f2和池长D:取D=m核算：D/h2=/1.269<3

19、(符合要求)(5)每日生的污泥量V取ss去除率为40%，污泥含水率为96%，BOD5去除率为20%，采用机械排泥排泥时间间隔T=4h,含水率>95%,污泥密度为1000kg/ m3m3（6）污泥斗的容积v：式中：s1,s2-污泥斗上下口面积，；h4-污泥斗高度，m m3v>V,符合要求(7)沉淀池高度H式中：h1-水面超高，取h2-有效水深，mh3-间隙高度，mh4-污泥斗高度，mh5-机械排泥，上缘高出刮板h6-反射板厚度，m；h5=（1/2）×表3-1. 沉淀池处理水质指标水质指标CODBODSS进水水质20000-2500011000-1380010000去除率(%

20、)202040出水水质16000-200008800-110406000设计草图如下集水池设计与计算集水池是汇集准备输送到其他构筑物去的一种小型贮水设备，设置集水池作为水量调节之用，贮存盈余，补充短缺，使生物处理设施在一日内能得到均和的进水量，保证正常运行。(1) 设计参数设计流量Q = 1080m3/d=45m3/h =0.0125m3/s；(2)设计计算集水池的容量为大于一台泵五分钟的流量，设三台水泵（两用一备），每台泵的流量为 m3/sm3/s。集水池容积采用相当于一台泵30min的容量 m3有效水深采用m，则集水池面积为A=12m2，其尺寸为4m×4m。(3)集水池构造集水池

21、内保证水流平稳，流态良好，不产生涡流和滞留，必要时可设置导流墙，水泵吸水管按集水池的中轴线对称布置，每台水泵在吸水时应不干扰其他水泵的工作，为保证水流平稳，其流速为为宜。一级UASB反应器的设计(1)UASB结构图设计参数选取如下：容积负荷；污泥产率；产气率；设计处理水质如表3-2表3-2. 一级UASB反应器处理水质指标水质指标CODBODSS进水水质16000-200008800-110406000去除率(%)858065出水水质2400-30001760-22082100设计水量为：(2)反应区计算UASB有效容积V：式中：-设计流量，S0-进水COD含量，-容积负荷，取16将UASB设

22、计成圆形池子，布水均匀，处理效果好。池子面积为式中：-设计流量，-水力负荷，取池深为：h=V/A=1350/225=6m采用一座正方形UASB反应器。则边长为实际表面水力负荷为：故符合设计要求。反应区水力停留时间：（3）配水系统设计配水系统采用穿孔配管，进水管总管径取200，流速约为 m/s。在反应器里设置10根DN150支管，每根管之间的中心距离为m，配水孔径采用16，孔距1.5m，每孔服务面积为×，孔径向下，穿孔管距离反应池底m，每个反应器有66个出水孔，采用连续进水。布水孔孔径：共设置布水孔66个，出水流速u选为m/s，则孔径为（4）出水系统设计与计算出水渠的设计采用锯齿形出水

23、渠，渠宽，渠高，每个反应器设2条出水渠，基本可保持出水均匀。出水堰的设计出水槽溢流堰共有4条（2×2），每条长10 m，设计900三角堰，堰高50，堰口水面宽b=50。每个UASB反应器处理水量6.25L/s,查知溢流负荷为1-2 L/（m·s），设计溢流负荷f = 1.2 L/（m·s），则堰上水面总长为：。三角堰数量：个，每条溢流堰三角堰数量：208/4=52个。一条溢流堰上共有52个100的堰口出水水头损失单齿流量为：由三角堰过堰流量公式得，考虑自由跌水水头损失，则出水堰总水头损失为：（5）排泥系统的设计由于该工艺的污水处理量较小，且污泥在厌氧条件下将有机污

24、染物转化成沼气，没有过多的剩余污泥，在培养厌氧污泥实现颗粒化时，污泥量还不够，因此不设排泥管。若要设排泥管时，可考虑把配水管兼作排泥管用，可均匀排除污泥床区的污泥，并在反应器的1/2高处，和三相分离下三角以下处各设排泥管各一根，并在池底设放空管。（6）沼气产量计算一级UASB的COD按85%计，厌氧产率系数Y取，由经验数据及计算方式得知，每去除可以产生；当考虑细胞合成时，在标准状态下，实际产气量按下式进行计算：式中：-标准状态下产量，；-处理水量，；-进水COD值，；-出水COD值，；由细胞体重换算为COD的换算系数； Y-厌氧产率系数，则产量：占沼气体积的55%，则沼气的体积为：（7）产泥量

25、计算一级UASB的最大设计流量，进水COD浓度为，COD去除率为85%，污泥产率为，则剩余污泥量为：假定排泥含水率为98%，则排泥量为：3.5 二级UASB反应器的设计设计参数选取如下：容积负荷；污泥产率；产气率；设计处理水质如表3-3：表3-3二级UASB反应器处理水质指标水质指标CODBODSS进水水质2400-30001760-22082100去除率(%)606530出水水质960-12001470经过一级UASB处理，设计水量拟减小为60%，则设计水量为：（1）反应区计算 UASB有效容积：式中：-经过一级UASB处理后的设计流量，-进水COD含量，-容积负荷，查表得，按反应温度35选

26、取SS占COD总量30%的废水，容积负荷为10，则：将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷，则：池子面积为：池深为：采用一座UASB反应器，则池子直径为：取，则实际横截面积为：实际表面水力负荷为：故符合设计要求。反应区水力停留时间：(2)配水系统设计与计算本系统设计为圆形布水器，UASB反应器设36个布水点。布水系统设计计算草图见图UASB布水系统设计草图圆环直径计算：每个孔口服务面积为：处在范围内，符合设计要求。可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口。1)内圈6个孔口设计服务面积：折合为服务圆的直径为：用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面

27、积处设一实圆环，其上布6个孔口，则圆的直径计算如下：则：2）中圈12个孔口设计服务面积：折合成服务圆直径为：中间圆环直径计算如下：则：3）外圈18个孔口设计服务面积：折合成服务圆直径为：外圆环的直径计算如下：则：4）配水区高度可按下式计算：式中：-进水支管管径，m。则配水区高度为：(3)出水系统的设计：出水渠的设计采用锯齿形出水渠，渠宽，渠高，每个反应器设2条出水渠，基本可保持出水均匀。出水堰的设计出水槽溢流堰共有4条（2×2），每条长10 m，设计900三角堰，堰高50，堰口水面宽b=50。三角堰结构示意图每个UASB反应器处理水量6.25L/s,查知溢流负荷为1-2 L/（m&#

28、183;s），设计溢流负荷f = 1.2 L/（m·s），则堰上水面总长为：。三角堰数量：个，每条溢流堰三角堰数量：125/4=31个。一条溢流堰上共有31个100的堰口出水水头损失单齿流量为：由三角堰过堰流量公式得，考虑自由跌水水头损失，则出水堰总水头损失为：（4）排泥系统的设计:在UASB三相分离器下和底部400高处，各设置一个排泥口，共两个排泥口。每天排泥一次。（5）沼气产量计算二级UASB的COD按60%计，厌氧产率系数Y取，由经验数据及计算方式得知，每去除可以产生，由公式得产量：取占沼气体积的55%，则沼气体积（标准状态）为：（6）产泥量计算二级UASB的最大设计流量，进水

29、COD浓度为，COD去除率为60%，污泥产率为，则剩余污泥量为：假定排泥含水率为98%，则排泥量为：3.6 三相分离器设计与计算三相分离器设计计算草图见下图（1）设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。（2）沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷m/h2）沉淀器斜壁角度设为50°，使污泥不致积聚，尽快落入反

30、应区内3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速2m/h4）总沉淀水深应大于5）水力停留时间介于如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果。沉淀器（集气罩）斜壁倾角50°（3）一级UASB三相分离器设计:设2个三相分离器1）沉淀区面积为：表面水力负荷为：符合设计要求。2）回流缝设计的取值范围为,一般取，取，式中：-下三角集气罩底水平宽度，；-下三角集气罩斜面的水平夹角；-下三角集气罩的垂直高度，。则：下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速可用下式计算：式中：-反应器中废水流量，；-下三角形集气罩回流缝面积，。则：，符合设计要求。上下三角形集气罩之间回流缝中流速可用下式计算：式中：

31、-反应器中废水流量，；-上三角形集气罩回流缝之间面积，。取回流缝宽，上集气罩下底宽，则：则：故符合设计要求。确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸故：由上述尺寸可计算出上集气罩上底长度为：三相分离器高度3）气液分离设计取设计参数为：，碰撞系数则：由于一般废水的，故取。由斯托克斯公式可得气体上升速度为：式中：-气泡上升速度，-重力加速度，-碰撞系数，取-废水的动力粘度系数，则：水流速度则：，故满足设计要求。UASB总高m，沉淀区高m，污泥区高1m，悬浮区高1m，超高m。（4）二级UASB三相分离器设计1）沉淀区面积为：表面水力负荷为：符合设计要求。2）回流缝设计的取值范围为，取，式中：-下三角集气罩

32、底水平宽度，；-下三角集气罩斜面的水平夹角；-下三角集气罩的垂直高度，。则：下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速可用下式计算：式中：-经过一级UASB处理后的设计流量，；-下三角形集气罩回流缝面积，。则：，符合设计要求。上下三角形集气罩之间回流缝中流速可用下式计算：式中：-经过一级UASB处理后的设计流量，；-上三角形集气罩回流缝之间面积，。取回流缝宽，上集气罩下底宽，则：则：故符合设计要求。确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，故：由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为：三相分离器高度3）气液分离设计取设计参数为：，则：由于一般废水的，故取。由斯托克斯公式可得气体上升速度为：式中：-气

33、泡上升速度，-重力加速度，-碰撞系数，取-废水的动力粘度系数，则：水流速度则：，故满足设计要求。UASB总高m，沉淀区高m，污泥区高1m，悬浮区高1m，超高m。3.7 SBR的设计与计算SBR草图如下：设计参数（1） 参数选择范围本设计采用高负荷间歇进水，参数拟定:取值为;污泥浓度CA取;反应池数目 N=2；活性污泥界面以上最小水深；排除比1/m=1/4;反应池水深H=5m；（2）设计水量水质设计水量为：Qmax=1080m3/d=45m33/s表3-4SBR反应器处理水质指标水质指标CODBODSS进水水质960-12001470去除率(%)908590出水水质96-120147（3）反应池

34、运行周期各工序时间计算1)曝气时间式中：CS-进水BOD浓度 LS-BOD污泥负荷 CA-污泥浓度，取2000mgMLSS/L水温为20时：初期沉淀速度：水温为30时：初期沉淀速度：式中：t-水温 CAMLSS浓度，mgMLSS/L水温为20时的必要沉降时间：水温为30时的必要沉降时间：2)排出时间沉淀时间在左右变化，排出时间取1h左右，则总的沉淀时间取2h3)一个周期所需要的时间为：取一周期为8小时则周期数位:4)进水时间（4） 反应池设计计算1） 反应池有效容积反应池容量式中： n-反应器一天的周期数 Qmax-最大进水量反应池水深取5m，则必要的水面积为1442）确定单座反应池尺寸SBR

35、有效水深取5m，超高，则SBR总高为，SBR面积为144设SBR的长宽比为2:1，则SBR的长为，取17m，宽为，取9m，设计面积为：（5）需氧量及供气量计算式中：-微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，取2/kg -污水设计流量，-进水BOD5含量， Se-出水BOD含量， b-微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，取2/kg Xv-单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体浓度，2 V-曝气池容积，2设计采用塑料SX-1型空气扩散器，敷设SBR反应池池底，水下淹没深度为，SX-1型空气扩散器的氧转移效率为SBR反应池的供气量G为：（6）污泥产量计算式中：a-微生物自身代谢系数，取0.5 b-微

36、生物自身氧化率，-，BOD进出水浓度mg/L-污泥负荷率，取设排泥含水率为98%，则排泥量为：（7）滗水器选型现在的SBR工艺一般都采用滗水器排水。滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都会淹没在水下一定的深度。本工艺选择采用旋转式滗水器。旋转式滗水器属于有动力式滗水器，应用广泛，适合大中型污水处理厂使用。选用两台滗水器，每台滗水器的排水量为：基础尺寸：出水管径：125mm 排水量：80方v3.8 风机的设计（1）鼓风机房只需给SBR池供气，则总供气量为：选用六台（四用二备），则每台鼓风机供气量为：根据计算选择RG-

37、400系列罗茨鼓风机，设备参数为：口径：400A 转速：630排气压力：进口流量：258(2)风机房根据所选取的鼓风机的型号和大小，设计风机房的占地面积为，高。3.9 沼气收集系统设计计算1. 沼气产量计算: 沼气主要产生厌氧阶段，总产气量一级UASB产气14169，二级UASB产气集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，一级UASB有4根集气管，二级UASB有2根集气管一级UASB每根集气管内最大气流量二级UASB每根集气管内最大气流量据资料，集气室沼气出气管最小直径d=100mm,都取100.沼气主管：每池集气管先通到一根单池主管，然后再汇入两池沼气主管。采用钢管，沼气主管管道坡度为0.

38、5%.一级UASB沼气主管内最大气流量取D=300，充满度为，则流速为二级UASB沼气主管内最大气流量取D=150，充满度为，则流速为沼气主管内最大气流量取D=300，充满度为，则流速为2. 水封灌设计水封灌主要是用来控制三相分离气的集气室中气液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有有排泥和排除冷凝水作用。 水封高度式中： H0反应器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头为保证安全取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最大H1取2m 水头，贮气罐内压强H0为400水头。水封灌：水封高度取1.5 m，水封灌面积一般为进气管面积的4倍，则水封

39、灌直径取。3.气水分离器气水分离器起到对沼气干燥的作用，选用500×H1800钢制气水分离器一个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。4. 沼气柜容积确定由上述计算可知该处理站日产沼气，则沼气柜容积应为3h产气量的体积确定，即。设计选用300钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为7000×H6000。4.污泥处理部分设计与计算4.1 污泥重力浓缩池设计计算（1）浓缩池池体计算浓缩池污泥量为一级UASB、二级UASB和SBR的污泥量:一级UASB：91.8 含水率98%二级UASB：含水率98% SBR：4.434 含水

40、率98%污泥总量为：（2）浓缩池总面积：式中：流入浓缩池的干污泥浓度（），为6污泥量（m3/d），固体通量，一般采用；取（3）本设计采用两个污泥浓缩池，则单个池：污泥总量：浓缩池面积：（4）浓缩池的直径：（5）沉淀池有效水深：式中：浓缩池浓缩时间（），一般采用，本设计取。（7）浓缩后单个池剩余污泥量：式中：进入浓缩池时的污泥含水率，一般为；流出浓缩池的污泥含水率；浓缩池个数。（8）污泥斗容积式中：泥斗倾角，为保证排泥顺畅，圆形污泥斗倾角本设计取；污泥斗上口半径（m），本设计取；污泥斗底部半径(m)，本设计取。则污泥斗的容积：（9）浓缩池总高度本设计取浓缩池超高，缓冲层高度（10）排泥管采用污泥

41、管道最小管径，间歇将污泥排出设计草图如下：4.2 污泥脱水经浓缩后的污泥进一步脱水，以减少体积，便于运输和后续处理m3m3污泥最终处置5.附属建筑物的确定（1）泵房：根据所选取的提升泵的型号与尺寸，设计泵房的占地面积大小为，高为。（2）脱水机房：根据脱水机的选择型号和尺寸，设计脱水机房的占地面积为，高（3）污水处理厂的其他构筑物，例如：综合办公楼、食堂、维修间、员工宿舍、绿地等会再平面设计中标明。6. 污水处理厂的总体布置6.1 平面布置设计计算每个构筑物的占地面积：（1）格栅：（4）一级UASB：（5）二级UASB：（6）SBR：（7）污泥浓缩池:（8）提升泵房、风机房、污泥脱水机房：6.2

42、 水力高程布置6.2.1 污水流经各处理构筑物水头损失表6-1 污水流经各处理构筑物水头损失表构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）格栅一级UASB竖流式沉淀池二级UASB集水池SBR6.2.2 污水管渠水头损失计算表表6-2 污水管渠水头损失计算表名称流量(L/s)管径D/mm或B*H/m坡度I()流速V(m/s)长度(m)水深h/mI·LSBR-出厂管300SBR二级UASB-SBR×0.4510二级UASB一级UASB-二级UASB×10一级UASB集水池-一级UASB300710集水池沉淀池-集水池30075沉淀池提升泵-沉淀池300760.00

43、5 0.047 提升泵0.200 格栅6.2.3 高程确定假设集水池处的地坪标高为，按结构稳定原则确定池底埋深为1-5 m，取埋深为4m，然后根据各处理构筑物之间的水头损失推求其它构筑物的设计水面标高，从格栅到提升泵提升到沉淀池到集水池等。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。各处理构筑物的水面标高及池底标高见表6-3。表6-3 各处理构筑物的水面标高及池底标高构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)进水管42.4 42.1 集水池43.90 42.40 格栅前42.36 42.27 一级UASB43.63 37.63 格栅后42.44 42.35

44、二级UASB42.75 38.75 沉淀池44.44 39.76 SBR41.88 36.88 提升泵房顶标高;46.44m,底标高；风机房顶标，底标高，出水管管顶，管底。计算每个构筑物的高度：（1）格栅：（4）一级UASB：（5）二级UASB：（6）SBR：（7）污泥浓缩池：（8）提升泵房：（10）污泥脱水机房：6.3.污泥高程6.3.1 污泥管道水头损失管道水头损失式中：- 污泥浓度系数- 局部阻力系数D-污泥管管径L-管道长度v-管内流速查表知污泥含水率98%时，污泥浓度系数=81，污泥含水率为96%时，污泥浓度系数=61。连接管道水头损失见表6-4。表6-4 污泥管道水头损失计算表管渠

45、及构筑物名称流量（L/s）管渠设计参数水头损失（m）D()V(m/s)L(m)一级UASB-浓缩池200135二级UASB浓缩池200120SBR-浓缩池20015浓缩池脱水机房20015污泥处理构筑物的水头损失当污泥以重力流排出池体时，污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算，浓缩池一般取1.5m,SBR与UASB取。污泥高程布置从一级UASB浓缩池推得，浓缩池水位 43.63-0.46=43.17 m从浓缩池脱水机房推得，脱水机房水位；浓缩池水位确定为43.17 m，脱水机房水位确定为，表6-5 污泥处理各构筑物标高构筑物名称水面标高池底标高浓缩池脱水机房7. 结论与感想这次课程设

46、计相比前几次来说，无论是计算量还是知识量都比以往要大，课程设计给我最大的收获应该就是把课本学的东西应用到实践中去，尽管不知道可不可行，但却让我们得到了锻炼。通过课程设计，让我们把以前为掌握的课本知识得到了加强，最大了好处让我们同学自己多了交流的机会，让我们这个集体更具有凝聚力。最后，要感谢王老师百忙之中辅导我们和对我们学业的负责。参考文献1.孙慧修主编.排水工程上册(第4版).北京:中国建筑工业出版社，1998年7月.2.张自杰主编.排水工程下册(第4版).北京:中国建筑工业出版社，2000年6月.3.任南琪马放编.污染控制微生物学原理与应用.北京:中国环境科学出版社4.韩洪军主编.污水处理构

47、筑物设计与计算.哈尔滨:哈尔滨工业大学出版社，2002年6月.5.孙力平主编.污水处理新工艺与设计计算实例.北京:科学出版社，2001年7月.6.姜乃昌主编.水泵及水泵站.北京:中国建筑工业出版社，1993年6月.7.给水排水设计手册第1册(常用资料).北京:中国建筑工业出版社，1986年12月.8.给水排水设计手册第5册(城市排水).北京:中国建筑工业出版社，1986年12月.9.给水排水设计手册第6册(工业排水).北京:中国建筑工业出社，1986年12月.10.给水排水设计手册第9册(专用机械).北京:中国建筑工业出社，1986年12月.11.给水排水设计手册第10册(技术经济分析).北京

48、:中国建筑工业出社，1986年12月.12.给水排水设计手册第11册(常用设备).北京:中国建筑工业出社，1986年12月.13.室外排水设计规范(GBJ14-87) .北京:中国计划出版社，1998年7月.14.罗辉主编.环保设备设计与应用.北京:高等教育出版社，2000年.原文已完。下文为附加文档，如不需要，下载后可以编辑删除，谢谢！施工组织设计本施工组织设计是本着“一流的质量、一流的工期、科学管理”来进行编制的。编制时，我公司技术发展部、质检科以及项目部经过精心研究、合理组织、充分利用先进工艺，特制定本施工组织设计。一、 工程概况：西夏建材城生活区27#、30#住宅楼位于银川市新市区，橡

49、胶厂对面。本工程由宁夏燕宝房地产开发有限公司开发，银川市规划建筑设计院设计。本工程耐火等级二级，屋面防水等级三级，地震防烈度为8度，设计使用年限50年。本工程建筑面积:27#楼m2;30#楼 m2。室内地坪±以绝对标高 m为准，总长27#楼m；30#楼 m。总宽27#楼m；30#楼 m。设计室外地坪至檐口高度18.6 00m，呈长方形布置，东西向，三个单元。本工程设计屋面为坡屋面防水采用防水涂料。外墙水泥砂浆抹面，外刷浅灰色墙漆。内墙面除卫生间200×300瓷砖，高到顶外，其余均水泥砂桨罩面，刮二遍腻子；楼梯间内墙采用50厚胶粉聚苯颗粒保温。地面除卫生间200×2

50、00防滑地砖，楼梯间50厚细石砼1：1水泥砂浆压光外，其余均采用50厚豆石砼毛地面。楼梯间单元门采用楼宇对讲门，卧室门、卫生间门采用木门，进户门采用保温防盗门。本工程窗均采用塑钢单框双玻窗，开启窗均加纱扇。本工程设计为节能型住宅，外墙均贴保温板。本工程设计为砖混结构，共六层。基础采用C30钢筋砼条形基础，上砌MU30毛石基础，砂浆采用M10水泥砂浆。一、二、三、四层墙体采用M10混合砂浆砌筑MU15多孔砖；五层以上采用M混合砂浆砌筑MU15多孔砖。本工程结构中使用主要材料：钢材：I级钢，II级钢；砼：基础垫层C10，基础底板、地圈梁、基础构造柱均采用C30，其余均C20。本工程设计给水管采用P

51、PR塑料管，热熔连接；排水管采用UPVC硬聚氯乙烯管，粘接；给水管道安装除立管及安装IC卡水表的管段明设计外，其余均暗设。本工程设计采暖为钢制高频焊翅片管散热器。本工程设计照明电源采用BV铜芯线，插座电源等采用BV4铜芯线；除客厅为吸顶灯外，其余均采用座灯。二、 施工部署及进度计划1、工期安排本工程合同计划开工日期：2004年8月21日，竣工日期：2005年7月10日，合同工期315天。计划2004年9月15日前完成基础工程，2004年12月30日完成主体结构工程，2005年6月20日完成装修工种，安装工程穿插进行，于2005年7月1日前完成。具体进度计划详见附图1（施工进度计划）。2、施工顺

52、序基础工程工程定位线（验线）挖坑钎探（验坑）砂砾垫层的施工基础砼垫层刷环保沥青基础放线（预检）砼条形基础刷环保沥青毛石基础的砌筑构造柱砼地圈梁地沟回填工。结构工程结构定位放线（预检）构造柱钢筋绑扎、定位（隐检）砖墙砌筑（50cm线找平、预检）柱梁、顶板支模（预检）梁板钢筋绑扎（隐检、开盘申请）砼浇筑下一层结构定位放线重复上述施工工序直至顶。内装修工程门窗框安装室内墙面抹灰楼地面门窗安装、油漆五金安装、内部清理通水通电、竣工。外装修工程外装修工程遵循先上后下原则，屋面工程（包括烟道、透气孔、压顶、找平层）结束后，进行大面积装饰，塑钢门窗在装修中逐步插入。三、 施工准备1、 现场道路本工程北靠北京西路，南临规划道路，交通较为方便。场内道路采用级配砂石铺垫，压路机压。2、 机械准备设2台搅拌机，2台水泵。现场设钢筋切断机1台，调直机1台，电焊机2台，1台对焊机。现场设木工锯，木工刨各1台。回填期间设打夯机2台。现场设塔吊2台。3、施工用电施工用电