煤矿排水系统设计

1、主排水泵选型计算设计一、概述本矿井采用主斜井、副立井、回风立井综合开拓方式，主斜井井口标高为+922m，副立井、回风立井井口标高均为+1195m，副立井、回风立井落底标高均为+220m，主斜井与暗主斜井斜交，暗主斜井落底标高为+206m，初期大巷最低点标高为+205m。根据地质报告，本矿井正常涌水量807m3/h，最大涌水量为1234m3/h，正常涌水量大于120m3/h，最大涌水量大于600m3/h，对照现行煤矿防治水规定属水文地质条件复杂矿井。按照现行煤矿防治水规定及煤矿安全规程要求，本矿井应当在井底车场周围设置防水闸门，或者在正常排水系统基础上安装配备排水能力不小于最大涌水量的潜水电泵排

2、水系统。根据本矿井开拓方式，结合现有成熟的防水闸门产品参数，设置防水闸门抗灾暂无合适的设备，因此设计在正常排水系统基础上配备潜水电泵抗灾排水系统。二、矿井主排水（一）设计依据地质报告提供矿井正常涌水量807m3/h，最大涌水量为1234m3/h，考虑矿井井下洒水和黄泥灌浆析出水增加50m3/h的排水量，因此在设备选型时按正常涌水量857m3/h，最大涌水量为1284rw/h计算；矿井水处理所需要增加15m扬程。（二）排水系统方案根据本矿井的开拓布置，矿井涌水量和排水高度等资料，设计对本矿井的排水系统方案进行了比较：方案一：主排水泵房设置在初期大巷最低点，排水管路沿副立井井筒敷设，将矿井涌水排至

3、地面副立井工业场地，在副立井工业场地设置水处理站。该方案虽然排水管路相对较短，降低了管路投资，但是由于副立井较主井井口标高高出约273m，年排水电费约增加560余万元，且送往井下的洒水管路水压大，需增加管路壁厚，管路投资增加约100万元，综合运营费用较高。方案二：主排水泵房设置在初期大巷最低点，排水管路沿西大巷T主斜井井筒敷设，将矿井涌水排至主井场地。该方案虽然排水管路较长，管路损失较大，但主井较副立井井口低273m，排水设备工况扬程低，水泵级数少，设备投资省，电耗低。经上述综合分析比较，设计推荐本矿井排水系统采用布置合理，综合运营费用低的方案二，即主排水泵房设置在初期大巷最低点，井下涌水由主

4、井排出方案。（三）矿井主排水泵房排水设备1、设计依据根据确定的排水系统方案，本矿井主排水泵房设置在+205m水平副立井井底车场附近的初期大巷最低点，排水管路经管子道、沿主斜井井筒敷设至地面。地质报告提供矿井正常涌水量807rw/h，最大涌水量为1234rw/h，考虑矿井井下洒水和黄泥灌浆渗水增加水量50m3/h，因此在设备选型时按正常涌水期排水量857m3/h，最大涌水期排水量为1284rw/h计算；初期大巷最低点标高+205m，主斜井井口标高+922m，排水垂高715m，考虑矿井水处理所需要增加的15m扬程后，排水总垂高为732m，排水管路敷设长度约5800m。2、排水设备方案水泵及管路的初

5、选（1）泵应具有的排水能力：正常涌水量Q=1.2X857=1028.4m3/h;1最大涌水量Q=1.2X1284=1540.8m3/h2排水扬程H=1.15X（717+5）=830.3m（2）排水设备初选MDS420-96系列矿用耐磨离心式排水泵，其额定扬程应不小于830.3m。（3）排水管路初选D=（4X420/3.14X1.8X3600）1/2=0.287m取DN=0.30m即DN300mm排水管路选用D325型复合钢管，吸水管路选用D377型复合钢管。（4）排水系统阻力系数排水管阻力损失：V2H（甲+Q+n（p+n（p+n（p+n（p）daf12334455662g式中：p1速度压头系数

6、，1;P2直管阻力系数，0九L0.027x6360572.42D0.3g甲一一弯管阻力系数，0.761.0；3甲闸阀阻力系数，0.250.5；4甲逆止阀阻力系数，514；5甲一一管子焊缝阻力系数，0.03；6n弯管数量，个；3n闸阀数量，个；4n逆止阀数量，个；5n管子焊缝数量，个；6九一一水与管壁的阻力系数；L排水管路总长度，m；dV排水管流速，m/s；d=1.651m/s“4Q4x420V厂3600兀D23600x兀x0.32gH=(1+572-4+5x1+1x°5+1x14+1100x°.°3)x船曲漪旧管时：H=1.7H=1.7x86.90=147.73m

7、af旧af吸水管路及局部水头损失之和H；:sfV2H'=(0+W+0+0)sf233452g式中：*直管阻力系数，20二九L=0.0258x竺二0.482 d0.35s0'弯管阻力系数，0.761.0；30'滤水器阻力系数，23；40'偏心异径管阻力系数，0.160.365n'弯管数量，个；3九一一水与管壁的阻力系数；L吸水管路总长度，m；sV吸水管流速，m/s；s=1.21m/s“4Q4x420Vs3600兀d23600x兀x0.352sH，sf(O.48+1+2.65+0.36)x爲=°335m旧管时：H=1.7H'=1.7x0.3

8、35=0.57msf旧sf排水系统阻力系数H+HR=afsfQ2147.73+0.574202=8.407x10-4则排水系统Q-H特性曲线方程为H=722+8.407XIO-4Q23、水泵及管路的计算机优化根据矿井排水系统和参数，经我院通过部级鉴定的矿井排水设备选型优化设计计算程序设计计算，选出了适合本矿井主排水泵房的3个排水设备方案，其技术经济参数详见表7-3-1。从方案表中可以看出，方案三所选排水系统设备，排水能力大，但水泵运行工况效率低，年电耗高，基建投资多，年综合营运费用也较高，故设计不予推荐；方案二所选排水系统设备，虽然电动机容量较小，但水泵台数多，年电耗较高，基建投资也较多，因水

9、泵运行工况效率低、综合营运费用也较高，设计也不予推荐；方案一所选排水系统设备，基建投资低，水泵运行工况点效率高，年电耗少，年综合运行费用最低。故设计推荐方案一作为本矿井主排水设备方案。矿井主排水设备选型方案比较表表7-3-1内容单位技术参数、方案万案一方案二设计依据矿井正常涌量m3/h857矿井最大涌量m3/h1284排水垂咼m732排水设备水泵型号MDS420-96X9MD360-92X9MD420-96X9（原PJ200系列）水泵台数台787电机型号YB2系歹IJ4极YB2系歹IJ4极YB2系歹IJ4极电机参数10kV,1600kW10kV,1250kW10kV,1600kW排水管路4-D

10、325X215-D325X184-D325X21正常涌水期工况水泵工作台数台343排水管工作趟数343流量m3/h413.81343390.6扬程m865.96837.5855.89效率%77.6277.574.68吸程m7.35.816.48轴功率kW1282.4010501243.6日排水时间h/d16.5514.9917.55最大涌水期工况水泵工作台数台454排水管工作趟数454流量m3/h413.81343390.6扬程m865.96837.5855.89效率%77.6277.574.68吸程m7.35.816.48轴功率kW1282.4010501243.6日排水时间h/d18.61

11、17.9719.72年电耗kWh/a2922.9X1042920.7X1043005.0X104吨水百米电耗kWh/(thm)0.39740.40500.4167基建投资万元1794.51968.71794.5综合营运费用万元/a2058.82087.12108.1注：电价按0.6元/度。基建投资仅作为方案比选使用。1)排水管路壁厚按下式计算：PD5=1.15xw+0.152.3 x(Qq6.4)+P式中：&排水管路管壁计算厚度，cm；P管路最大工作压力，设计取为9.5MPa；DW管路管材外径，cm；屮一一管路焊缝系数，无缝钢管取1;。管材需用应力，MPa；本公式已计入管材的制造误差及

12、腐蚀附加厚度。代入各参数后：5=1.15x+0.159.5x32.52.3 x(85x16.4)+9.5=2.02cm=20.2mm则排水管路壁厚选择为21mm。排水管路选用2趟D325X21型聚乙烯复合钢管（基材为无缝钢管），分段选择壁厚。排水管路由+205m水平主排水泵房T管子道T主斜井井筒敷设至地面。正常涌水期3泵3管运行，最大涌水期4泵4管运行。（2）选定方案的设备及运行工况经计算机优化，并结合前期可研设计时专家的评审建议，本矿井主排水系统设备选用MDS420-96X9型矿用耐磨离心式主排水泵7台,每台水泵配套1台YB2系列4极10kV1600kW矿用隔爆电动机。正常涌水期3台工作，3

13、台备用，1台检修，最大涌水期4台水泵工作。鉴于本矿井的涌水水质较差，考虑到延长排水管路的使用寿命，减小管路维护工作量，主排水管路选用4趟D325矿用聚乙烯复合钢管（基材为无缝钢管），分段选择壁厚。排水管路经管子道、主斜井井筒敷设至地面。正常涌水期3泵3管运行，最大涌水期4泵4管运行。矿井排水设备运行特性曲线详见图7-3-1。矿井排水系统布置详见图7-3-2。矿井排水设备运行工况详见表7-3-2。水泵运行工况点参数表表7-3-2参数管路、运行方式流量Q(m3/h)扬程H(m)1效率n(%)计算轴功率N(kW)理论最大吸水咼度H(m)日排水时间t(h/d)正常涌水期新管3泵3管497846.427

14、7.231513.057.0113.79旧管413.81865.9677.621282.317.3216.55最大涌水期新管4泵4管497846.4277.231513.057.0115.5旧管413.81865.9677.621282.317.3218.61备注新管指管路未淤积时，旧管指管路淤积后。水泵运行时，日排水时间均v20h,排水能力满足要求；水泵所需轴功率(计算轴功率)均小于所配电动机容量1600kW，所选电动机容量满足水泵要求。为了节约能源，设计选用ZPB-G型高压气液两用射流装置，使水泵实现无底阀运行。射流泵接井下压缩空气管路作为备用能源。设计选用MZ941HT00型矿用电动隔爆

15、闸阀，实现水泵房自动化控制；选用JD745XT00型多功能水泵控制阀，减小水垂对排水系统的冲击。泵房内设置起重梁，配置手动单轨小车和环链手拉葫芦，以便于设备安装和维修。根据本矿井开拓方式及井下辅助运输无轨化的特点，传统的人工挖掘，清仓绞车清运水仓淤泥方法，效率低、劳动强度大，不适合本矿井高产高效的要求，同时煤泥(含有水)运输也不方便，还影响井下环境。为此，设计考虑选用国内近几年开发的ZQ-IIIY型水仓自动清挖系统1套，用于井下水仓清理。该系统含有淤泥搅拌设备、MQB-II型泥浆抽排泵、脱水设备、浓缩设备及装车系统，能将水仓淤积的煤泥转化为煤饼，装载到井下无轨胶轮车上，运到地面，操作方便，使用

16、可靠，己在多对矿井中成功应用，反应较好。ZQ-IIIY型水仓自动清挖系统总装机容量约35kW。文案大全H(m)990900.865.96810I846,42720630HsM817I需6I5I三lbY旧管V新管Jf二17/1-1/”|八1413.81497.00100200300400500H(%)77.62%8077.伽|70I6050I40I30I20I"I0Q肘/h)600排水泵MDS420-96X9电动机YB2系列4极lOkY1600kff排水管4螢D325X21Mi-1泵1管新t靳工况点M2-1泵1管旧管飾工祝点水泵新流量Qi=497.0d/h扬gH：=846.42m效率叽

17、=77.23%吸程Hsi=7.01m胞-水泵I暗远行T况点Q2=413.81tf/h血=865.96mq尸77.62%Hss=7.32hi流扬效吸S7-3-1矿井主排水泵运行特性曲线4.-6xx4X1GCJ-<1->-G-炉-RrfrX-*>*r離呂血Itx-整長畑04*八、4卄4=kCS3eo（四）矿井主排水设备的供配电与控制根据现行矿山电力设计规范、煤矿安全规程要求，井下主排水泵为一级负荷，主排水泵电机由井下中央变电所一对一供电，10kV高压电源线路采用MYJVTOkV3X70煤矿用交联聚乙烯电力电缆。井下主排水泵电机，采用高压软起动。同时，在水泵房设有就地操作箱。主排水

18、泵供电系统图详见附图C1361G12612-1o为了实现矿井井下主排水自动化，设计有自动化排水系统。该系统采用防爆PLC控制，能根据井下水仓水位自动起停水泵，工作泵故障时，备用水泵自动投入。现场控制器采用S7系列PLC，完成数据采集与控制功能。并配置工业智能图形工作站，作为数据显示和操作监控设备。系统控制点设于井下中央变电所中，为二合一控制站，即井下排水三遥系统和中央变电所三遥系统共用硬件平台。1、操作方式：系统控制具有自动、半自动和手动检修3种工作方式。2、程控功能：PLC主要实现主排水系统的数据采集、动态显示及主排水泵自动启停、自动倒换等顺序控制功能。3、监控功能：具有故障自诊断、流量、压

19、力、设备运行工况和在线设备性能等参数、控制系统状态、高、低压配电及MCC系统等的连续实时显示以及报表打印、数据存储功能。4、水泵监控系统与井下控制网联网，实现在矿调度室进行三遥。五、抗灾潜水电泵排水系统（一）概述本矿井正常涌水量807rw/h，最大涌水量为1234rw/h，对照现行煤矿防治水规定水文地质类型为复杂，涌水量在西北地区较大，对采掘工程、矿井安全构成一定水害威胁。为此设计考虑在井底车场周围设置防水闸门，或者在正常排水系统基础上安装配备排水能力不小于最大涌水量的潜水电泵排水系统。鉴于本矿井井下水压大于6MPa，高压水闸门尚无定型设计产品，超高压防水闸门也还在研究阶段，考虑实际抗灾需要，

20、以及目前潜水电泵设备发展状况，采用增加潜水电泵排水系统以增强矿井的抗灾排水能力，设计在井底车场主排水泵房水仓附近设潜水电泵系统，排水管路沿回风立井井筒敷设至地面。（二）设计依据本矿井回风立井井口标高为+1195m，井底车场主排水泵房水仓附近的标高为+205m，排水垂高990m。在主排水泵房水仓附近设置潜水电泵硐室，潜水电泵硐室标高为+205m，排水管路沿西回风大巷转回风石门至回风立井井底，由回风立井井筒敷设至地面，井下水排出后留有3m水头。矿井最大涌水量1234m3/h，总排水高度993m，排水管路长度1880m。（三）抗灾潜水电泵选型1、抗灾潜水电泵选型根据排水能力要求、估算水泵扬程，本矿井

21、抗灾潜水电泵排水系统选用3台BQ550T105/13-2500/W-S型，额定流量550m3/h,额定扬程1105m的矿用隔爆卧式潜水电泵，当井下突水或涌水量增大时，3台水泵同时工作，每台水泵配用1台4极、10kV、2500kW矿用潜水泵专用隔爆型电动机。2、排水管路选择排水管路直径：D=4Q=4X550=0.304（m），取D=0.30m，公称直径为DN300mm。360EV360Ex2.1d式中：V设计排水管流速，m/s。d结合所选水泵台数、水泵扬程，排水管路选用3趟外径为D325mm的聚乙烯复合钢管（基材为无缝钢管），分段选择壁厚。当井下突水或涌水量增大时，3趟管路同时工作。排水管路由卧

22、式潜水泵硐室T管子道T回风大巷T回风石门T回风立井井筒敷设至地面。3、管路阻力系数计算（1）排水系统阻力系数 排水管路中阻力损失H按下式计算：afV2H二（Q+Q+n甲+n甲+申）t（mHO）af12334452g2式中：Q速度压头系数，取甲=1;11Q直管阻力系数，2L1880申=九一d=0.027x=169.22 D0.30九一水与管壁的阻力系数，对于DN300mm管路，九=0.027；L排水管路总长度，本矿井抗灾排水系统为1880m；dD排水管路公称直径，本矿井抗灾排管路管径为0.30mQ弯管阻力系数，0.761.0；3n弯管数量，个，本矿井抗灾排水管路系统为2个；3Q闸阀阻力系数，0.

23、250.5；4n闸阀数量，个，本矿井抗灾排水管路系统为2个；4Q逆止阀阻力系数，514；5文案大全V排水管流速，m/s；d4Q3600kD24x5503600x兀x0.2792二2.49m/s则，抗灾排水泵排水管路阻力损失：Haf=(1+169.2+2x1+2x0.5+14)x2.4922x9.81=59.6(mHO)2抗灾排水管路旧管（淤积）时阻力损失：H=1.7H=1.7x59.6=101.2（mHO）af旧af2 吸水管路及局部水头损失之和H；，因潜水泵无吸水管，故可不考虑。sf 排水系统阻力系数新管（管路未淤积）时：H+HR=affQ259.6+0=1.970x10-45502旧管（管

24、路未淤积）时：H''+H'R'=afafQ2101.2+05502=3.345x10-4则排水系统新管（管路未淤积时）阻力特性方程为：H二H+RQ2=993+1.970X10-4Q2t旧管（管路未淤积时）阻力特性方程为：H=H+R'Q2=993+3.345X10-4Q2t式中：H吸水面至排水口几何高差，m；本排水系统H=993m。tt4、水泵运行工况按新管（管路未淤积时）阻力特性方程和旧管（管路未淤积时）阻力特性方程，在BQ550-1105/13型水泵特性曲线上绘出管路阻力特性曲线，得出水泵运行工况点。矿井抗灾排水设备运行工况点详见表7-3-3。抗灾水泵运行工况点参数表表7-3-3参数管路、运行方式流量Q(m3/h)扬程H(m)1效率n(%)计算轴功率N(kW)e日排水时间t(h/d)新管3泵3管593106179.3220416.65旧管559109879.5214517.66备注新管指管路未淤积时，旧管指管路淤积后。矿井抗灾潜水电泵运行特性曲线见图7-3-3。由水泵运行工况点参数表可知，在排水新管(管路未淤积)时，潜水