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文档简介
1、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值,N=14.35kN;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i的结果查表得到0.26 ;计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm ;10 计算长度(m),由公式10 = kuh 确定,IO=2.6Om ;k 计算长度附加系数,取1.155 ;1)对受弯构件:不组合风荷载5小処F釘/悬L2Sa+ 1.4x0,W (占軒+ 矢J2)引轴心受压构件: 不组合闻莉虱 2$佻+1.4x0.85 (£曲十5阴上列式中SGk、SQk永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为 弯矩、剪力,对轴心受压构
2、件为轴力;SWk 风荷载标准值产生的内力;f钢材强度设计值;fk钢材强度的标准值;W杆件的截面模量;0 轴心压杆的稳定系数;A杆件的截面面积;0.9 , 1.2 , 1.4,085分别为结构重要性系数,恒荷载分项系数,活荷载分项系数,荷载效应组合系数;沧材料强is分项系数,锹材为1J65;分别为不组含和组合凤荷戦时的聲构抗力闊整罷数根据使新老规范安全度水平相同的原则,并假设新老规范采用的荷载利材料强度标准值 相同.结构抗力调整系数可按下列公式计算eI)对受弯构件不组合冈荷戟7 R 0.9x L2x J J&5X组舍凤荷载y Kft*0'.9xlL2x 1.165%lt +备*6
3、9 矢+隔)门/cI 0 85_x 15c*. +書17<*5'1卡04山讥)1 +耳十e_2虫R =0.9x l.2xL 1I5S2)对辅心受坛杆件 不组合城荷栽组合凤荷载“ 2.0YL165x上列成屮&花 + 0.9 (-Sei + S»t)_F .-寸山 工I I (% +仇你1用L2对于受弯构件,0刖)及0上常加可近讥取1.00:对受压杆笫o.9yrn_及。歸d可近個 取U333,燃席将此系数的作用转化为立杆计算长度附加系数“ IJ55予以考虑。u 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50 ;表5.3.3脚手架立杆的计算长度系数卩冀别立杆横距(H1
4、)连墙件布直二歩三跨_步_跨1J51.501.7UL301.551.75L55L501.80单出裸W1刃1.502叩A立杆净截面面积,A=4.89cm2;W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3;I;,'!钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到|=111.83-< f,满足要求!f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值,N=13.56kN;?轴心受压立杆的稳定系数,由长细比入=IO/i的结果查表得到0.26 ;入值根据规范表进行查表得出,如下图:表C軽
5、系数血表X01234567Sg01.0000.9?70.9950.9520.9890.PE70.5840J810.Q7P0.97(5100.97-40.9710 91580,9i5d0 91530 9G00,9580,9550.9520.949200.9470.944DW10.9380.93ti0 9330.5300.327呵40.921300.9180.915D.9120.9090.5060.9030.8990.8P618530.88940口甜0.8320S7Q0.875Q.E720.S6SQ.E(540.SI510.8580 355500.0.84S0.8460.8430.3390.E36
6、0E320.8250.822600.S180.8140.810D.8060.S02Q.7P70.7930.78P17840.77?700.7750.7700.76507600.7550.7500.7440.7390.7330 728SO.7220.7100.71D0.70400.S92O.tiSdo.asoCi.d73O.d67Q0肛610.6540.6480.6410.6340.6260.180.61116030 595X0123<457S9wo0 5880 5800.5730 5660 558C.5510 5440 5370 5300 523110 1O.51S0.5090.502
7、10.49610.439 10.4830.47 fl0.4700.4640.458no0.452C.44I50.4400.4340.42S0.4230.4170.4120.4LI60.4011300.390 J0 3310.3860.3810.3760.3710.3670.3620 3570.3531400.3490.3440.0O.33ti0.332C.32S0.324O.32C0J160.3121500.3080.3050.3010J9402910JS70.2840.2S1D.277ieo0.2740.27112680.2650.2620.2590.2560.2510.2431700 24
8、50.2430.2400.237叮羽1.232D.2300 2270.2250.2231800.2200.21010 2160.214(niiCJ090.2070.2050.203D.201】P00.1950.1570.1950 1930.1910.1890.13&0.10.1S40.1322000.3300.3750.1770 1750 1740J720 1710 IM0 1S70 1麵2100.1640.1630 1610.1600.1590.1570 1560.1540.1S30.1522200.1500.14?0 1480.14(50.14S0.1440.1430.M10.14
9、00.1352300.13SC.1J7Q. 1360.1350.133CJ320J310.13C0.1290.128240 10.12710.12d0 125 10.12410423C.1220.1210.12011190.1182500.117注:当 X >250 时!1i计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm ;10计算长度(m),由公式10 = kuh 确定,IO=2.6Om ;k 计算长度附加系数,取1.155 ;u 计算长度系数,由脚手架的高度确定;u = 1.50A立杆净截面面积,A=4.89cm2;W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm?;MW 计算立杆段由风荷载设
10、计值产生的弯矩, MW = 0.061kN.m ;I ' /l 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到丨=117.69f 钢管立杆抗压强度设计值, f = 205.00N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算-< f,满足要求!影响脚手架稳定性的各种因素:(1)步距:其它条件不变,根据实验值和计算值,步距从 1.2米增加到1.8米,临界荷载将 下降26.1%。(2) 连墙点间距:其它条件不变,当竖向间距由3.6米增加到7.2米,临界荷载将下降33.88%, 但在经常使用的连墙点水平间距范围内(8米),调整水平间距时,影响不大。因此要注意步 距的设置。(3) 扣件紧固扭
11、矩:扣件紧固扭矩为30N.m比扣件紧固扭矩50N.m的临界荷载低20%左右。紧 固扭矩50N.m与扣件紧固扭矩50N.m相比影响不大。(4) 横向支撑及纵向支撑:设置横向支撑临界荷载将提高15%上,:设置纵向支撑临界荷 载将提高12.49%。(5)立杆横距:当由1.2米增加到1.5米时,临界荷载将下降11.35%。(六)、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:剑b -(L2N立比+1.4护护)NG2K = 1.740kN ;其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力,NQ 活荷载标准值, NQ = 3.780kN ;gk每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0.129kN/m ;经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hs = 122.184米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过 50米:1+0.001经计算得到,不考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值H = 50.000 米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下 式计算:打-1-2+0.85 X 1.4(+JTZ(=1妆NG2K = 1.740kN ;其中NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力,NQ 活荷载标准值,NQ = 3.780kN ;gk每米立杆承受的结构自重标准值,gk
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