吾悦广场3637塔吊基础方案

1、【扬州新城悦盛房地产发展有限公司】扬州新城吾悦广场住宅项目36#、37#房塔吊基础方案编制：审批：批准：江苏龙地建设工程有限公司扬州吾悦广场项目部2017-02-28目 录一、编制依据3二、工程概况3三、塔吊基础底脚埋件施工3五、塔吊桩基础的计算书41、(36#楼塔吊验算)42、 (37#楼塔吊验算)12六、塔吊桩基础附图201、36#、37#楼塔吊布置总平面图202、36#主楼塔吊基础定位图203、36#主楼四桩承台塔基础做法图204、37#主楼塔吊基础定位图205、37#主楼四桩承台塔基础做法图20一、编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-201

2、0混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2012建筑施工手册第五版岩土工程勘察报告勘探编号：2016-KX-21本工程施工图纸和施工组织设计二、工程概况工程名称：扬州新城吾悦吾悦广场住宅项目-36#、37#楼工程地点：扬州市城北片区，东至三星路，南至古运河，西至江都路，北至竹西路。建设单位：扬州新城悦盛房地产发展有限公司设计单位：江苏筑森建筑设计股份有限公司监理单位：常州建工项目管理有限公司施工单位：江苏龙地建设工程有限公司 本工程基础为桩筏基础，上部结构为剪力墙，建筑层数为18层。工程采用的结构形式为剪力墙框架结构。三、塔吊基础底脚

3、埋件施工 本工程36#、37#楼塔吊布置在工程南侧，本塔吊基础标高均按照底商±0.000米标高设计（±0.000米标高相当于绝对高程值8.60米）。 1、塔吊基础严格上海市吴淞建筑有限公司QTZ80A(5512)塔式起重机使用说明书结合本工程塔吊平面定位图尺寸施工，复核无误后浇筑混凝土。 2、基础内塔吊基础采用四桩承台，承台顶面标高为负1.00米（具体详：36#、37#塔吊附图）。 3、塔吊基础施工参厂家提供的图纸。 4、混凝土浇筑过程中，严格控制塔吊基础顶面的水平度，确保在设计要求的允许偏差范围内。四、塔吊基础施工 1、模板安装前，对塔吊基础进行重新复测，核对正确后，在混

4、凝土垫层上放线、支模。 2、钢筋制作、预埋件安装及混凝土浇筑，均严格按塔吊基础设计图纸的标注尺寸、说明、及相关标准、规范及操作规程执行，按规定要求及时取样试验，每道工序经相关单位验收签证后，方可进入下道工序施工。 3、钢筋混凝土基础浇筑完成并达到一定强度后，按有关施工及验收规范、操作规程、经验收签证后，方可进行土方回填施工。 4、严格按照塔吊基础图进行施工。 5、按规定做好混凝土试件，混凝土强度达到90%方可安装塔吊。塔吊基础验算（36#楼南侧塔吊计算；37#楼南侧塔吊计算）。 1、根据QTZ80A(5512)塔吊厂家提供的基础图技术要求，塔吊基础混凝土强度C35，地基承载力200Kpa，基础

5、底板平面尺寸5000×5000mm。 2、根据就扬州新城吾悦广场项目岩土工程勘察报告工程编号：2016-KX-211）、36#楼南侧塔吊基础靠近36#楼的195探孔及1818'剖面地质情况说明及工程地质剖面图显示，以杂填土作本塔吊的天然地基，承载力特征值80Kpa，不满足要求，故需采取地基加固处理，本塔基选用D800钻孔混凝土灌注桩，有效桩长26.00米。（具体详计算书：）塔吊基础设置在36#楼南侧，塔吊中心点距1-A轴5.40米，距1-27轴水平距离2.205米，塔吊布置在底商内S-A至S-B轴交S-8至S-9轴间，塔吊基础面标高为-1.00米，桩顶标高为-2.25米标高，

6、采用C35砼，具体做法说附图。2）、37#楼南侧塔吊基础靠近37#楼的192探孔及1616'剖面地质情况说明及工程地质剖面图显示，以杂填土作本塔吊的天然地基，承载力特征值80Kpa，不满足要求，故需采取地基加固处理，本塔基选用D800钻孔混凝土灌注桩，有效桩长26.00米。（具体详计算书：）塔吊基础设置在37#楼南侧，塔吊中心点距1-A轴5.40米，距1-18轴水平距离4.02米，塔吊布置在底商内S-A至S-C轴交S-7至S-8轴间，塔吊基础面标高为-1.00米，桩顶标高为-2.25米标高，采用C35砼，具体做法说附图。 五、塔吊桩基础的计算书1、(36#楼塔吊验算)36#楼塔吊四桩基

7、础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ80A塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=6.00kN塔吊计算高度:H=70m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=3.85m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=2.25m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:25.65m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下： 二. 荷载计算1

8、. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=800kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=3.85×3.85×1.35×25=500.259375kN 承台受浮力：Flk=3.85×3.85×0.75×10=111.16875kN3) 起重荷载标准值 Fqk=6kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2 qsk=1.2

9、5;0.69×0.35×1.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.46×70.00=32.44kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.40kN/m2) Wk=0.8×1.64×1.95×1.39×0.40=1.42kN/m2 qsk=1.2×1.42×0.35×1.60=0.96kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力

10、标准值 Fvk=qsk×H=0.96×70.00=66.91kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+0.9非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(800+500.26)/4=325.06kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375)/4+Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=977.41kN Qkmin=(Fk+Gk-

11、Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375-111.16875)/4-Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=-355.07kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+500.26+6)/4=326.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375+6)/4+Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=727.53kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(800+5

12、00.259375+6-111.16875)/4-Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-102.20kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(800+6)/4+1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=813.33kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =

13、1.35×(800+6)/4-1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-269.28kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×800/4+1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=1150.66kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×800/4-1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3

14、.18=-610.66kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2承台最大负弯矩: Mx=My=23. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度

15、； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=747.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0069 =1-(1-2×0.0069)0.5=0.0069 s=1-0.0069/2=0.9965 As=747.93×106/(0.9965×1300.0×360.0)=1603.7mm2实际选用钢筋为：钢筋直径20.0mm，钢筋间距为150mm,承台底部选择钢筋配筋面积为As0 = 3.14×202/4 × Int(3850/150)

16、=7854mm2选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!推荐参考配筋方案为：钢筋直径为20mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为6048mm2顶部配筋计算: s=396.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0037 =1-(1-2×0.0037)0.5=0.0037 s=1-0.0037/2=0.9982 As=396.93×106/(0.9982×1300.0×360.0)=849.7mm2实际选用钢筋为：钢筋直径22mm，钢筋根数为15顶部实际配筋面积为As0

17、= 3.14×222/4 × 15=5702mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=1150.66kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=3850mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求

18、，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×977.41=1319.50kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条

19、 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-479.34kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1331.512mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1332mm2实际选用钢筋为：钢筋直径20mm，钢筋根数为16桩实际配筋面积为As0 = 3.14×202/4 × 16=5027mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=326.56kN；偏心竖

20、向力作用下，Qkmax=977.41kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称16.7500杂填土，粉土夹粉质黏土，粉土夹粉,(此土层在开挖坡边不完整)210.4980黏土38.51081500黏土由于桩的入土深度为25.65m,所以桩端是在

21、第3层土层。最大压力验算: Ra=2.51×(6.75×0+10.4×49+8.5×54)+750×0.50=2811.35kN由于: Ra = 2811.35 > Qk = 326.56,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 3373.62 > Qkmax = 977.41,最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-355.07kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分

22、按浮重度计； i抗拔系数；Ra=2.51×(0.750×6.75×0+0.750×10.4×49+0.750×8.5×54)=1890.235kN Gp=0.503×(25.65×25-25.65×10)=193.397kN由于: 1890.23+193.40 >= 355.07，抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求！2、 (37#楼塔吊验算) 37#楼塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ80A塔机自重标

23、准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=6.00kN塔吊计算高度:H=70m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=3.85m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=2.25m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:25.2m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=800kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=3.85×3.85&#

24、215;1.35×25=500.259375kN 承台受浮力：Flk=3.85×3.85×0.75×10=111.16875kN3) 起重荷载标准值 Fqk=6kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2 qsk=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×

25、H=0.46×70.00=32.44kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.40kN/m2) Wk=0.8×1.64×1.95×1.39×0.40=1.42kN/m2 qsk=1.2×1.42×0.35×1.60=0.96kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.96×70.00=66.91kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=

26、0.5Fvk3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+0.9非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(800+500.26)/4=325.06kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375)/4+Abs(1985.10+66.91×1.35)/3.18=977.41kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375-111.16875)/4-Abs(1985.1

27、0+66.91×1.35)/3.18=-355.07kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+500.26+6)/4=326.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375+6)/4+Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=727.53kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(800+500.259375+6-111.16875)/4-Abs(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-102.2

28、0kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(800+6)/4+1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=813.33kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(800+6)/4-1.35×(1231.89+32.44×1.35)/3.18=-269

29、.28kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×800/4+1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=1150.66kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×800/4-1.35×(1985.10+66.91×1.35)/3.18=-610.66kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向

30、的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2承台最大负弯矩: Mx=My=23. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=747.93×106/(1.000×1

31、6.700×3850.000×13002)=0.0069 =1-(1-2×0.0069)0.5=0.0069 s=1-0.0069/2=0.9965 As=747.93×106/(0.9965×1300.0×360.0)=1603.7mm2实际选用钢筋为：钢筋直径20.0mm，钢筋间距为150mm,承台底部选择钢筋配筋面积为As0 = 3.14×202/4 × Int(3850/150)=7854mm2选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!推荐参考配筋方案为：钢筋直径为20mm，钢筋间距为200mm，配筋

32、面积为6048mm2顶部配筋计算: s=396.93×106/(1.000×16.700×3850.000×13002)=0.0037 =1-(1-2×0.0037)0.5=0.0037 s=1-0.0037/2=0.9982 As=396.93×106/(0.9982×1300.0×360.0)=849.7mm2实际选用钢筋为：钢筋直径22mm，钢筋根数为15顶部实际配筋面积为As0 = 3.14×222/4 × 15=5702mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!五. 承台剪切计

33、算最大剪力设计值： Vmax=1150.66kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=3850mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承

34、载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×977.41=1319.50kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-479.34kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1331.51