《城市地下空间建设新技术》第6章

1、城市地下空间建设新技术 2014年11月19-22日 合肥全国注册土木工程师（岩土）继续教育必修教材6.1 概述6.2 技术介绍6.3 工程应用6.4 小结第第6 6章章 轨道交通与商业综合开发轨道交通与商业综合开发 “ “一体化一体化”建造模式与施工技术建造模式与施工技术 6.1 概述6.1.1 6.1.1 依托工程概况依托工程概况（1）总体概况p轨道交通七号线浦江耀华站与所在街坊综合开发项目，位于浦东新区耀华轨道交通七号线浦江耀华站与所在街坊综合开发项目，位于浦东新区耀华支路支路8080号，基地面积号，基地面积26705.4m226705.4m2，其中基坑面积约，其中基坑面积约2 2万平方

2、米，基坑围护总万平方米，基坑围护总长约长约600m600m，拟建的耀华路地铁站从基坑中横穿而过，拟建的耀华路地铁站从基坑中横穿而过 。6.1 概述6.1.1 6.1.1 依托工程概况依托工程概况（2 2）建筑与结构概况建筑与结构概况 p功能定位：功能定位：集高档办公、五星级酒店、商场、集高档办公、五星级酒店、商场、会议、餐饮、娱乐等多功能为一体的现代化、智会议、餐饮、娱乐等多功能为一体的现代化、智能化综合体建筑；能化综合体建筑；p突出特点：突出特点：轨道交通七号线从地块中间穿过，轨道交通七号线从地块中间穿过，并在地下室内设耀华站；并在地下室内设耀华站；p结构概况：以地铁为界分南北两区，北区为办

3、结构概况：以地铁为界分南北两区，北区为办公及商业，一幢公及商业，一幢2626层办公楼，地下层办公楼，地下5 5层。南区为东层。南区为东西两幢酒店，分别为西两幢酒店，分别为2323层和层和1717层，均为地下三层。层，均为地下三层。中间地下为地铁站的标准段，其中地下三层为站中间地下为地铁站的标准段，其中地下三层为站台层，地下二层为站厅层。总建筑台层，地下二层为站厅层。总建筑17.317.3万万m m2 2，地下，地下建筑面积约为建筑面积约为6.56.5万万m m2 2。三幢高层结构体系为框架三幢高层结构体系为框架核心筒，裙房区域为框架结构体系；核心筒，裙房区域为框架结构体系；p基础概况：基础概况

4、：桩筏基础，基础埋深桩筏基础，基础埋深20.420.419.5m19.5m。地下室外墙与地下连续墙地下室外墙与地下连续墙两墙合一两墙合一，并设内衬墙。，并设内衬墙。 6.1 概述6.1.1 6.1.1 依托工程概况依托工程概况（2 2）建筑与结构概况建筑与结构概况 6.1 概述6.1.1 6.1.1 依托工程概况依托工程概况（3 3）围护结构概况围护结构概况 p围护形式：地下连续墙围护形式：地下连续墙 ，厚度，厚度1000mm1000mm；开挖深度约为；开挖深度约为19.5m19.5m20.4m20.4m，地下连，地下连续墙的有效长度根据场地内的土层和挖深的分布变化。续墙的有效长度根据场地内的

5、土层和挖深的分布变化。6.1.1 6.1.1 依托工程概况依托工程概况（3 3）围护结构概况围护结构概况 p水平支撑：水平支撑：采用钢筋混凝土采用钢筋混凝土桁架式支撑。共设置四道。在桁架式支撑。共设置四道。在拆撑阶段基础底板上设置钢管拆撑阶段基础底板上设置钢管斜坡换撑。水平支撑为对撑结斜坡换撑。水平支撑为对撑结合角撑、边桁架的形式布置。合角撑、边桁架的形式布置。沿短边设置对撑，仅在角部设沿短边设置对撑，仅在角部设置角撑来控制短边的位移。置角撑来控制短边的位移。 6.1 概述6.1.1 6.1.1 依托工程概况依托工程概况（4 4）立柱和立柱桩概况立柱和立柱桩概况 6.1 概述p水平支撑：水平支

6、撑：临时钢立柱采用由临时钢立柱采用由等边角钢和缀板焊接而成的等边角钢和缀板焊接而成的4L1804L1801818角钢格构柱，其截面为角钢格构柱，其截面为460mm460mm460mm460mm，型钢型号为，型钢型号为Q345BQ345B，钢立柱插入作为立柱桩的钻孔，钢立柱插入作为立柱桩的钻孔灌注桩中不少于灌注桩中不少于3m3m。支撑立柱桩。支撑立柱桩尽量利用主体结构工程桩，尽量尽量利用主体结构工程桩，尽量减少加打立柱桩。加打的支撑立减少加打立柱桩。加打的支撑立柱采用柱采用800800钻孔灌注桩。钻孔灌注桩。 在地铁铺轨时，支撑体系尚不能完全拆除，因此，支撑立柱需避开时铺轨范在地铁铺轨时，支撑体

7、系尚不能完全拆除，因此，支撑立柱需避开时铺轨范围设置，以确保基础底板施工结束后可以进行铺轨施工。围设置，以确保基础底板施工结束后可以进行铺轨施工。 6.2 技术介绍6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 p约束条件：约束条件：地块地下连续墙施工前，地铁端头井地下连续墙及其内部结构均已施地块地下连续墙施工前，地铁端头井地下连续墙及其内部结构均已施工完毕，且需利用端头井部分地下连续墙作为围护体共同形成封闭的围护体系。工完毕，且需利用端头井部分地下连续墙作为围护体共同形成封闭的围护体系。p导致的结果：导致的结果：地块地下连续墙需与端头井地下连续墙进行连接。地块地下连续墙

8、需与端头井地下连续墙进行连接。 （1 1）新建地墙与原端头井地墙连接技术新建地墙与原端头井地墙连接技术 6.2 技术介绍6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 p连接接头形式：连接接头形式：直角接头（直角接头（2 2处，车站北侧），处，车站北侧），斜角接头（斜角接头（ 2 2处，车站南侧）。处，车站南侧）。p连接方案：连接方案： 1 1）直角平直连接：邻接幅地墙施工时，）直角平直连接：邻接幅地墙施工时，对端对端头井已完成地墙接头部位严格清刷，防止接头位置头井已完成地墙接头部位严格清刷，防止接头位置因夹泥而产生渗漏；坑外接缝处设置旋喷桩止水因夹泥而产生渗漏；坑外接缝

9、处设置旋喷桩止水（开挖阶段止水）开挖阶段止水）；基坑内部设置钢筋混凝土内衬墙；基坑内部设置钢筋混凝土内衬墙以增加连接位置的强度和止水性能以增加连接位置的强度和止水性能（两墙合一，使（两墙合一，使用阶段止水）用阶段止水）。 （1 1）新建地墙与原端头井地墙连接技术新建地墙与原端头井地墙连接技术 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 p连接方案：连接方案： 2 2）斜角连接：）斜角连接：后施工地墙尽量与端头井地墙紧贴，设置转角槽段；后施工地墙尽量与端头井地墙紧贴，设置转角槽段；邻接幅地邻接幅地墙施工时，墙施工时，对端头井已完成地墙接头部位严格清刷，防止接头位置因夹泥

10、而产生对端头井已完成地墙接头部位严格清刷，防止接头位置因夹泥而产生渗漏；坑外接缝处设置旋喷桩止水渗漏；坑外接缝处设置旋喷桩止水（开挖阶段止水）（开挖阶段止水）；基坑内部设置钢筋混凝土；基坑内部设置钢筋混凝土内衬墙以增加连接位置的强度和止水性能内衬墙以增加连接位置的强度和止水性能（两墙合一，使用阶段止水）（两墙合一，使用阶段止水）。 （1 1）新建地墙与原端头井地墙连接技术新建地墙与原端头井地墙连接技术 6.2 技术介绍6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 3 3）连接方案调整：）连接方案调整： 调整调整原因：原因：在地表下在地表下4 46m6m处原端头井地墙施工

11、时有塌方现象，存在较大混凝处原端头井地墙施工时有塌方现象，存在较大混凝土凸块，因此新施工地下连续墙无法与原端头井地下连续墙紧靠连接。土凸块，因此新施工地下连续墙无法与原端头井地下连续墙紧靠连接。 设计调整方案：设计调整方案：后施工地墙尽量与端头井地下连续墙紧贴，在新施工地墙与原后施工地墙尽量与端头井地下连续墙紧贴，在新施工地墙与原有地墙空挡处设置直径有地墙空挡处设置直径1200mm1200mm的钻孔灌注桩，深度同地下连续墙，同时设置两排的钻孔灌注桩，深度同地下连续墙，同时设置两排直径直径1000mm1000mm的旋喷桩止水。的旋喷桩止水。（1 1）新建地墙与原端头井地墙连接技术新建地墙与原端头

12、井地墙连接技术 6.2 技术介绍6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 3 3）连接方案调整：）连接方案调整： 现场实际状况：现场实际状况：在实际施工中，新老地墙间的空档约有在实际施工中，新老地墙间的空档约有1m1m左右，原有地墙塌方左右，原有地墙塌方范围比较大，在空档处引孔非常困难范围比较大，在空档处引孔非常困难（无法成桩）（无法成桩）。 实际采用方案：实际采用方案：钻孔灌注桩外移约钻孔灌注桩外移约1m1m；考虑到开挖较深，止水要求高，增加高；考虑到开挖较深，止水要求高，增加高压旋喷排桩，扩大止水帷幕范围，旋喷桩增加到四排；在开挖过程中对该空档的压旋喷排桩，扩大

13、止水帷幕范围，旋喷桩增加到四排；在开挖过程中对该空档的地墙采用逆作法施工给予补缺，开挖一层土后，对空档的地墙补缺施工，依次从地墙采用逆作法施工给予补缺，开挖一层土后，对空档的地墙补缺施工，依次从上而下，随挖随补，直至坑底，所补地墙的水平筋必须与已施工的地墙水平筋相上而下，随挖随补，直至坑底，所补地墙的水平筋必须与已施工的地墙水平筋相连，把已施工的地墙水平筋驳出来，采取焊接连接。连，把已施工的地墙水平筋驳出来，采取焊接连接。 （1 1）新建地墙与原端头井地墙连接技术新建地墙与原端头井地墙连接技术 6.2 技术介绍6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 3 3）连接方

14、案调整：）连接方案调整： （1 1）新建地墙与原端头井地墙连接技术新建地墙与原端头井地墙连接技术 6.2 技术介绍6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6.2 技术介绍1 1）底板斜抛撑：）底板斜抛撑： 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6.2 技术介绍1 1）底板斜抛撑：）底板斜抛撑： 设计支撑概况：设计支撑概况：地下三层底板标高地下三层底板标高为为-19.20m-19.20m，地下二层板标高为，地下二层板标高为-12.15m-12.15

15、m。在围护支撑系统中，第四道支撑标高。在围护支撑系统中，第四道支撑标高为为-17.1m-17.1m，第三道支撑标高为，第三道支撑标高为-13.6m-13.6m，第二道支撑标高为第二道支撑标高为-9.2m-9.2m。在施工地下。在施工地下二层板（二层板（-12.15m-12.15m）时，需拆除第三道）时，需拆除第三道支撑（支撑（-13.6m-13.6m），第三道支撑一拆除，），第三道支撑一拆除，基础底板面至第二道支撑净空将达基础底板面至第二道支撑净空将达10m10m，无法满足围护拆撑计算工况。，无法满足围护拆撑计算工况。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2

16、 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6.2 技术介绍1 1）底板斜抛撑：）底板斜抛撑： 换撑设计：换撑设计：在第三道支撑下方（在第三道支撑下方（- -15.60m15.60m）与基础底板间设置钢管斜坡撑）与基础底板间设置钢管斜坡撑。钢管撑采用。钢管撑采用6096091616钢管，支撑间钢管，支撑间距在距在4m4m6m6m间，尽量避开结构柱和剪力间，尽量避开结构柱和剪力墙等，当无法避开时，墙等，当无法避开时，该钢管撑改为型该钢管撑改为型钢支撑，与墙体整浇。钢支撑，与墙体整浇。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6

17、.2 技术介绍1 1）底板斜抛撑：）底板斜抛撑： 换撑做法：换撑做法：p 基础底板施工时设置混凝土牛腿，并在牛腿斜面上预埋基础底板施工时设置混凝土牛腿，并在牛腿斜面上预埋7007007007002020钢板，钢板，牛腿间距同钢支撑；牛腿间距同钢支撑； p 第四道支撑拆除后，在地墙侧第四道支撑拆除后，在地墙侧-15.60m-15.60m标高处施工混凝土围檩，在对应牛腿位标高处施工混凝土围檩，在对应牛腿位置处预埋置处预埋7007007007002020钢板（钢板（为了确保内衬墙的防水效果，内衬墙与围檩同为了确保内衬墙的防水效果，内衬墙与围檩同时施工，在时施工，在围檩上方设置施工缝，围檩上方设置施工

18、缝，内设止水钢板，待换撑工况完成后，突出内设止水钢板，待换撑工况完成后，突出内衬墙的部分围檩进行凿除内衬墙的部分围檩进行凿除）；）；p 拼装拼装6096091616钢管，两头设置封头板与底板牛腿以及围檩上预埋钢板焊接，钢管，两头设置封头板与底板牛腿以及围檩上预埋钢板焊接，由于存在支撑角度问题，钢管与牛腿存在空隙采用钢板塞紧焊牢。由于存在支撑角度问题，钢管与牛腿存在空隙采用钢板塞紧焊牢。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6.2 技术介绍2 2）结构后浇带：）结构后浇带： 后浇带概况：后浇带概况：地下室结构梁板内设有

19、施工后浇带，在后浇带位置结构梁板仅钢筋地下室结构梁板内设有施工后浇带，在后浇带位置结构梁板仅钢筋连通，混凝土后浇；连通，混凝土后浇； 导致的后果：导致的后果：梁板由于后浇带影响无法达到有效传递水平力的要求；梁板由于后浇带影响无法达到有效传递水平力的要求； 处理方法：处理方法：在后浇带位置结构主次梁内设置在后浇带位置结构主次梁内设置型钢传力杆件型钢传力杆件，型钢两端各设置一个，型钢两端各设置一个封头钢板，后浇带两侧梁混凝土浇至封头钢板，并与封头钢板紧贴密实，以确保传封头钢板，后浇带两侧梁混凝土浇至封头钢板，并与封头钢板紧贴密实，以确保传力的可靠性。力的可靠性。 6.2.1 6.2.1 一体化围护

20、模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6.2 技术介绍3 3）结构大开口处理：）结构大开口处理： 梁板大开口概况：梁板大开口概况：地下一层和地下二层结构梁板上设有中庭和地铁车站玻璃采光地下一层和地下二层结构梁板上设有中庭和地铁车站玻璃采光开口等结构永久大开口；开口等结构永久大开口； 导致的后果：导致的后果：梁板由于开口影响无法达到有效传递水平力的要求；梁板由于开口影响无法达到有效传递水平力的要求； 处理方法：处理方法：结构永久大开口位置结构永久大开口位置设置钢筋混凝土杆件设置钢筋混凝土杆件或或型钢杆件型钢杆件等作为水平传力等作为水平传力构件，与结构梁板

21、共同形成完整的水平传力体系，构件，与结构梁板共同形成完整的水平传力体系，确保在换撑阶段确保在换撑阶段形成可靠的水平形成可靠的水平支撑体系，约束地下连续墙的水平位移。待地下室结构顶板施工完毕并达到设计强支撑体系，约束地下连续墙的水平位移。待地下室结构顶板施工完毕并达到设计强度后由下向上逐层拆除临时换撑构件度后由下向上逐层拆除临时换撑构件 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6.2 技术介绍4 4）结构变标高处理：）结构变标高处理： 结构变标高概况：结构变标高概况：地下一层结构梁板存在高差和错层，办公楼区域板面标高与裙地

22、下一层结构梁板存在高差和错层，办公楼区域板面标高与裙楼区域板面标高高差达到楼区域板面标高高差达到1.6m 1.6m ； 导致的后果：导致的后果：换撑阶段结构错层影响水平力的传递；换撑阶段结构错层影响水平力的传递； 处理方法：处理方法：p 错层超过错层超过1.0m1.0m，地下一层办公楼与裙楼交界处设置型钢斜撑，斜撑一端撑在地下一层办公楼与裙楼交界处设置型钢斜撑，斜撑一端撑在裙楼结构梁端柱面上，另一端撑在办公楼结构梁底柱根部。地下连续墙传给裙楼结构梁端柱面上，另一端撑在办公楼结构梁底柱根部。地下连续墙传给办公楼区地下一层结构梁板的水平力由办公楼结构剪力墙承担，另一部分通办公楼区地下一层结构梁板的

23、水平力由办公楼结构剪力墙承担，另一部分通过型钢斜撑传递给裙楼区地下一层结构梁板。过型钢斜撑传递给裙楼区地下一层结构梁板。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6.2 技术介绍4 4）结构变标高处理：）结构变标高处理： 处理方法：处理方法：p 错层不超过错层不超过1.0m1.0m的位置，结构梁板通过转换梁传递水平力，主体结构的位置，结构梁板通过转换梁传递水平力，主体结构设计根据施工阶段的受力要求对结构转换梁予以加强处理，以确保水设计根据施工阶段的受力要求对结构转换梁予以加强处理，以确保水平力的有效传递。平力的有效传递。

24、p 结构车道位置，车道梁板与楼层结构梁板存在高差，在车道位置在结结构车道位置，车道梁板与楼层结构梁板存在高差，在车道位置在结构板面标高设置钢筋混凝土换撑杆件作为传力构件。待地下室结构顶构板面标高设置钢筋混凝土换撑杆件作为传力构件。待地下室结构顶板施工完毕并达到设计强度后由下向上逐层拆除临时换撑构件。板施工完毕并达到设计强度后由下向上逐层拆除临时换撑构件。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （2 2）地下结构换撑技术地下结构换撑技术 6.2 技术介绍4 4）结构变标高处理：）结构变标高处理： 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术

25、 （3 3）端头井封堵墙处结构连接及换撑技术端头井封堵墙处结构连接及换撑技术 6.2 技术介绍1 1）底板结构连接与换撑：）底板结构连接与换撑： 存在问题：存在问题：已建端头井底板结构在靠封堵墙侧预埋钢筋器，如果在本工程底板已建端头井底板结构在靠封堵墙侧预埋钢筋器，如果在本工程底板施工时也预留钢筋接驳器，底板连接存在一定困难：施工时也预留钢筋接驳器，底板连接存在一定困难：两边底板都留接驳器，钢筋两边底板都留接驳器，钢筋是无法连接的；封堵墙厚是无法连接的；封堵墙厚1000mm1000mm，该连接部位钢筋接头难以错开，无法满足规范，该连接部位钢筋接头难以错开，无法满足规范要求；在两边底板夹缝中间的

26、封堵墙凿除是比较困难的。要求；在两边底板夹缝中间的封堵墙凿除是比较困难的。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （3 3）端头井封堵墙处结构连接及换撑技术端头井封堵墙处结构连接及换撑技术 6.2 技术介绍1 1）底板结构连接与换撑：）底板结构连接与换撑： 解决办法：解决办法：工程开挖至基底后，在靠近工程开挖至基底后，在靠近封堵墙侧再挖深封堵墙侧再挖深800mm800mm，形成，形成800800厚暗牛腿，厚暗牛腿，一边支撑在封堵墙上，另一边与底板连成整一边支撑在封堵墙上，另一边与底板连成整体体（解决水平力传递问题）（解决水平力传递问题）。上部底板与封。上部底板与

27、封堵墙留堵墙留10001000宽空档，并留出底板钢筋，今后宽空档，并留出底板钢筋，今后封堵墙凿除后，再将钢筋连接起来，然后补封堵墙凿除后，再将钢筋连接起来，然后补浇空档处及封堵墙处底板混凝土。为了确保浇空档处及封堵墙处底板混凝土。为了确保底板与地墙间隙的防水效果，在暗牛腿与封底板与地墙间隙的防水效果，在暗牛腿与封堵墙侧设置两道膨胀止水带。堵墙侧设置两道膨胀止水带。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （3 3）端头井封堵墙处结构连接及换撑技术端头井封堵墙处结构连接及换撑技术 6.2 技术介绍2 2）楼层结构连接与换撑楼层结构连接与换撑： 存在问题：存在问题：同

28、前；同前； 解决办法：解决办法：在离封堵墙部位在离封堵墙部位1000mm1000mm处留出空档后浇。但同时需解决楼层结处留出空档后浇。但同时需解决楼层结构换撑传力，在楼层标高处设计构换撑传力，在楼层标高处设计400mm400mm宽围檩，用型钢支撑进行换撑传力，宽围檩，用型钢支撑进行换撑传力，型钢支撑一边锚入结构梁板中（地铁区域板厚型钢支撑一边锚入结构梁板中（地铁区域板厚400mm400mm），另一侧支撑在围檩），另一侧支撑在围檩上，以此通过临时型钢解决换撑传力。上，以此通过临时型钢解决换撑传力。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （4 4）封堵墙凿除技术封堵

29、墙凿除技术 6.2 技术介绍2 2）楼层结构连接与换撑楼层结构连接与换撑： 实际工况：实际工况：p部分支撑杆件支撑在端头井封堵墙上，为确保支撑传力体系的完整性部分支撑杆件支撑在端头井封堵墙上，为确保支撑传力体系的完整性，支撑全部拆除后方可从上到下凿除端头井封堵墙，与端头井梁板结，支撑全部拆除后方可从上到下凿除端头井封堵墙，与端头井梁板结构随拆随接，即封堵墙凿一层，结构接一层构随拆随接，即封堵墙凿一层，结构接一层；p由于地铁铺轨进度要求较高，在地下室基础底板达到一定强度后，在由于地铁铺轨进度要求较高，在地下室基础底板达到一定强度后，在地铁轨道中心区域交付相关单位实施铺轨作业。为了满足铺轨要求，地

30、铁轨道中心区域交付相关单位实施铺轨作业。为了满足铺轨要求，因此封堵墙需铺轨区域提前开洞，满足铺轨车辆可以通行。铺轨车辆因此封堵墙需铺轨区域提前开洞，满足铺轨车辆可以通行。铺轨车辆通行和作业最小空间大小为净宽通行和作业最小空间大小为净宽3m3m，净高，净高4.2m4.2m。并采用钢筋混凝土梁。并采用钢筋混凝土梁柱框架加强洞口，以支承上部地下连续墙。柱框架加强洞口，以支承上部地下连续墙。6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （4 4）封堵墙凿除技术封堵墙凿除技术 6.2 技术介绍2 2）楼层结构连接与换撑楼层结构连接与换撑： 解决措施：解决措施： 第一步：在开洞前，

31、确定好轨道中心线，划出开洞的具体方位。第一步：在开洞前，确定好轨道中心线，划出开洞的具体方位。 第二步：先在开洞范围内，对称开两条第二步：先在开洞范围内，对称开两条500mm500mm宽槽，槽内用宽槽，槽内用 400mm 400mm400mmH400mmH型钢临时支撑好上部混凝土墙。型钢临时支撑好上部混凝土墙。 第三步：开洞净高上方凿除第三步：开洞净高上方凿除500mm500mm高梁的位置，同时在门洞净宽两边开凿高梁的位置，同时在门洞净宽两边开凿 500mm 500mm宽混凝土柱的位置。宽混凝土柱的位置。 第四步：绑扎框架梁柱钢筋，现浇框架梁柱混凝土。第四步：绑扎框架梁柱钢筋，现浇框架梁柱混凝

32、土。 第五步：在框架梁柱达到一定强度后，可拆除临时型钢支撑，并从上至第五步：在框架梁柱达到一定强度后，可拆除临时型钢支撑，并从上至 下开凿开洞范围内的地墙混凝土。下开凿开洞范围内的地墙混凝土。 第六步：开洞范围内底板结构连接，侧向预留钢筋接驳器并设置止水。第六步：开洞范围内底板结构连接，侧向预留钢筋接驳器并设置止水。 第七步：所有支撑全部凿除后，再将封堵墙至上而下逐步进行拆除，实第七步：所有支撑全部凿除后，再将封堵墙至上而下逐步进行拆除，实 现地铁端头井与站台层的结构贯通。现地铁端头井与站台层的结构贯通。 6.2.1 6.2.1 一体化围护模式施工技术一体化围护模式施工技术 （4 4）封堵墙凿

33、除技术封堵墙凿除技术 6.2 技术介绍2 2）楼层结构连接与换撑楼层结构连接与换撑：6.2.2 6.2.2 对已建端头井结构及区间隧道的保护技术对已建端头井结构及区间隧道的保护技术 （1 1）端头井侧支撑水平传力措施端头井侧支撑水平传力措施 6.2 技术介绍1 1）现场工况描述：）现场工况描述：本工程基坑开挖前，端头井内部结构已施工完毕。端头本工程基坑开挖前，端头井内部结构已施工完毕。端头井在邻近基坑侧采用井在邻近基坑侧采用1000mm1000mm厚地下连续墙作为临时封堵，存在基坑临时支厚地下连续墙作为临时封堵，存在基坑临时支撑水平传力问题撑水平传力问题（端头井内一般没有支撑）（端头井内一般没

34、有支撑）。6.2.2 6.2.2 对已建端头井结构及区间隧道的保护技术对已建端头井结构及区间隧道的保护技术 （1 1）端头井侧支撑水平传力措施端头井侧支撑水平传力措施 6.2 技术介绍2 2）解决方法：）解决方法：p总体思路：总体思路：后做基坑水平支撑设计时，支撑标高尽量靠近端头井结构后做基坑水平支撑设计时，支撑标高尽量靠近端头井结构梁板标高，当支撑标高无法与端头井结构梁板位于同一标高时，通过梁板标高，当支撑标高无法与端头井结构梁板位于同一标高时，通过设置传力构件解决水平传力问题，减小对端头井的影响。设置传力构件解决水平传力问题，减小对端头井的影响。 6.2.2 6.2.2 对已建端头井结构及

35、区间隧道的保护技术对已建端头井结构及区间隧道的保护技术 （1 1）端头井侧支撑水平传力措施端头井侧支撑水平传力措施 6.2 技术介绍2 2）解决方法：解决方法：p具体措施：具体措施： 第一道支撑位置利用原保留的端头井混凝土角撑，在中间已拆除的混凝土支撑位置第一道支撑位置利用原保留的端头井混凝土角撑，在中间已拆除的混凝土支撑位置处重新设置三道钢管支撑；处重新设置三道钢管支撑； 第二道支撑对应端头井顶板下方第二道支撑对应端头井顶板下方3.3m3.3m位置处，在该位置设置两道钢管对撑，传递相位置处，在该位置设置两道钢管对撑，传递相应的支撑水平力；应的支撑水平力； 第三道支撑标高基本接近端头井中板结构

36、，可以通过端头井中传递水平力；第三道支撑标高基本接近端头井中板结构，可以通过端头井中传递水平力； 第四道支撑计算轴力相对较小，可通过地墙本身刚度解决传力问题；第四道支撑计算轴力相对较小，可通过地墙本身刚度解决传力问题； 传力杆件采用传力杆件采用6096091616钢管，钢管与两侧地下连续墙设置型钢围檩，加大支撑传钢管，钢管与两侧地下连续墙设置型钢围檩，加大支撑传力范围，其中第一道增加的钢支撑直接与原有的端头井压顶梁连接，连接方式通过力范围，其中第一道增加的钢支撑直接与原有的端头井压顶梁连接，连接方式通过在压顶梁上种植连接钢板与钢管支撑焊接。由于端头井跨度在压顶梁上种植连接钢板与钢管支撑焊接。由

37、于端头井跨度16m16m多，在钢支撑中间设多，在钢支撑中间设置型钢立柱，型钢立柱通过连接钢板与端头井板结构连接。置型钢立柱，型钢立柱通过连接钢板与端头井板结构连接。6.2.2 6.2.2 对已建端头井结构及区间隧道的保护技术对已建端头井结构及区间隧道的保护技术 （1 1）端头井侧支撑水平传力措施端头井侧支撑水平传力措施 6.2 技术介绍2 2）解决方法：解决方法：6.2.2 6.2.2 对已建端头井结构及区间隧道的保护技术对已建端头井结构及区间隧道的保护技术 （2 2）已建端头井结构监测措施已建端头井结构监测措施 6.2 技术介绍1 1）端头井监测点布置）端头井监测点布置 ：西端头井监测点布置

38、西端头井监测点布置 东端头井监测点布置东端头井监测点布置 6.2.2 6.2.2 对已建端头井结构及区间隧道的保护技术对已建端头井结构及区间隧道的保护技术 （2 2）已建端头井结构监测措施已建端头井结构监测措施 6.2 技术介绍2 2）端头井监测分析）端头井监测分析 ：p围护墙体变形量（东）：围护墙体变形量（东）：总体总体呈现上大下小的变化趋势，上口呈现上大下小的变化趋势，上口最大累计变形量最大累计变形量18.24mm18.24mm，地墙，地墙底端最小底端最小2.14mm2.14mm，在区间隧道区，在区间隧道区域（深度域（深度12m12m18m18m）地墙变形量）地墙变形量在在11.39mm1

39、1.39mm8.10mm8.10mm之间。之间。 p围护墙体变形量（西）：围护墙体变形量（西）：总体总体呈现上大下小的变化趋势，上口呈现上大下小的变化趋势，上口最大累计变形量最大累计变形量26.10mm26.10mm，地墙，地墙底端最小底端最小5.12mm5.12mm，在区间隧道区，在区间隧道区域（深度域（深度12m12m18m18m）地墙变形量）地墙变形量在在19.53mm19.53mm16.23mm16.23mm之间。之间。6.2.2 6.2.2 对已建端头井结构及区间隧道的保护技术对已建端头井结构及区间隧道的保护技术 （2 2）已建端头井结构监测措施已建端头井结构监测措施 6.2 技术介

40、绍3 3）端头井监测结果：）端头井监测结果：p 东西两个端头井变形呈现上大下小的趋势，端头井作为一个整体结构产生东西两个端头井变形呈现上大下小的趋势，端头井作为一个整体结构产生变形，因此在端头井上方增设钢管支撑是有效的；变形，因此在端头井上方增设钢管支撑是有效的；p 通过两个东西端头井变形大小比较，西端头井变形量比东端头井略大，原通过两个东西端头井变形大小比较，西端头井变形量比东端头井略大，原因是西端头井侧的支撑均为次要连杆，缺少主撑杆件对其约束；因是西端头井侧的支撑均为次要连杆，缺少主撑杆件对其约束；p 在两个端头井的整体变形中，在隧道位置处变形约在两个端头井的整体变形中，在隧道位置处变形约

41、101020mm20mm，因此在隧道，因此在隧道与端头井接口位置可能产生渗水等影响。在开挖过程中，加强了该接口部位的与端头井接口位置可能产生渗水等影响。在开挖过程中，加强了该接口部位的监测，及时进行了跟踪注浆；监测，及时进行了跟踪注浆；p 通过实际监测数据表明，如要尽可能减少端头井的变形，建议在东西端头通过实际监测数据表明，如要尽可能减少端头井的变形，建议在东西端头井形成对撑，这样可有效约束端头井结构。井形成对撑，这样可有效约束端头井结构。 6.2.3 6.2.3 以以“兼容、同步兼容、同步”为核心的施工组织技术为核心的施工组织技术 p基本出发点：基本出发点：实现地铁区域的铺轨施工与结构施工可

42、同时进行，互不干扰。实现地铁区域的铺轨施工与结构施工可同时进行，互不干扰。p基本工况约束：基本工况约束：底板完成以及相应支撑拆除后，两条轨道中心区需交付地铁铺轨，底板完成以及相应支撑拆除后，两条轨道中心区需交付地铁铺轨，存在楼板排架施工与铺轨作业的空间干涉矛盾。存在楼板排架施工与铺轨作业的空间干涉矛盾。p基本解决思路：基本解决思路：对铺轨区域的排架进行了特殊设计，采用组装式可调钢桁架。在排对铺轨区域的排架进行了特殊设计，采用组装式可调钢桁架。在排架设计中兼顾考虑铺轨区域封闭作业、消防、电力、照明、通风等要求架设计中兼顾考虑铺轨区域封闭作业、消防、电力、照明、通风等要求在轨道中在轨道中心区可供铺

43、轨车量通行宽度为心区可供铺轨车量通行宽度为3.0m3.0m，净空要求，净空要求4.2m4.2m。 6.2 技术介绍6.2.3 6.2.3 以以“兼容、同步兼容、同步”为核心的施工组织技术为核心的施工组织技术 6.2 技术介绍（1 1）钢架设计钢架设计 根据铺轨车辆通行及作业的空根据铺轨车辆通行及作业的空间要求，钢架立柱和钢梁均采间要求，钢架立柱和钢梁均采用用18#18#工字钢工字钢，净跨为净跨为3.0m3.0m，净，净高高4.2m4.2m，钢柱与钢梁间增加钢柱与钢梁间增加14#14#槽钢角撑。为确保钢排架间整槽钢角撑。为确保钢排架间整体稳定性，在钢柱下体稳定性，在钢柱下200mm200mm，1

44、800mm1800mm，3600mm3600mm位置处焊接位置处焊接4848短钢管，安装就位后用钢短钢管，安装就位后用钢管扣件连成整体。管扣件连成整体。 6.2.3 6.2.3 以以“兼容、同步兼容、同步”为核心的施工组织技术为核心的施工组织技术 6.2 技术介绍（2 2）组合钢排架计算模型组合钢排架计算模型 u杆件最大应力值：杆件最大应力值： 145N/mm2 145N/mm2；u杆件杆件最大变形量：最大变形量： 2.01mm 2.01mm；u基本结论：基本结论： 组合钢架满足设组合钢架满足设计要求。计要求。 6.2.3 6.2.3 以以“兼容、同步兼容、同步”为核心的施工组织技术为核心的施工组织技术 6.2 技术介绍（2 2）组合钢排架计算模型组合钢排架计算模型 6.2.3 6.2.3 以以“兼容、同步兼容、同步