苏通长江公路大桥D标主墩钢吊箱围堰设计学习教案

1、会计学1苏通长江公路大桥苏通长江公路大桥(d qio)D标主墩钢吊标主墩钢吊箱围堰设计箱围堰设计第一页，共66页。4 4、抽水阶段、抽水阶段吊箱抽水后，水位高时，侧板受到的侧压力较大，底板所受的水的反拱力较吊箱抽水后，水位高时，侧板受到的侧压力较大，底板所受的水的反拱力较大。该阶段主要确定的参数有：封底砼受力情况；内支撑的受力情况；侧板大。该阶段主要确定的参数有：封底砼受力情况；内支撑的受力情况；侧板受力情况。受力情况。5 5、承台施工阶段、承台施工阶段该阶段主要确定如下该阶段主要确定如下(rxi)(rxi)几个参数：壁板受力情况；内支撑受力情况。几个参数：壁板受力情况；内支撑受力情况。第2页

2、/共66页第二页，共66页。自浮时吃水深度：约h=1.4m吊箱围堰重量：上节侧板121t；下节侧板254t；底板217t；底板防撞桁架100t；内支撑126t；吊架及拉杆105t。浮体重心高度：f=(121x10.4+254x3.9+217x0.8+100 x2.7+126x14+105x6.5)/(121+254+217+100+126+105)=5.57m(距-0.8m标高处)浮体截面(jimin)惯性矩(相对长轴)：32x2+35x12.63x2/12+35x12.6x10.32x2+49.6x83/12=121348.5cm4浮体总排水体积：V=923m3浮体所受横向风力：定倾半径：=

3、I/V=121348.5/923=131.5m第3页/共66页第三页，共66页。重心与浮心间距离(jl)：a=5.57-1.4=4.17m-a值：131.5-4.17=127.3m风力作用点与浮心间的距离(jl)：H=7.7-1.4/2=7m浮体倾角：由 tg=K1WH/V(-a) (K2=1.2,风力冲击系数) = =6.01x10-3得 =0.4根据以上计算浮运体系稳定的三个条件:1、Gt(全部浮体容许排开水的重量)K2G0(G0为浮体重量,K2为安全系数,取1.2)2、-a值=127.303、 F=103367+10000+317975=431342KN F高高=110481KN,=11

4、0481KN,可可 承台第一层浇完未凝固时承台第一层浇完未凝固时, ,吊箱不下沉吊箱不下沉( (按低水位不利状态验算按低水位不利状态验算) )G G 封封 + G+ G 吊吊 + G+ G 首首 - F- F 低低 - G- G 桩桩 = 1 0 3 3 6 7 + 1 0 0 0 0 + 1 6 6 9 9 4 - 1 1 0 4 8 1 - = 1 0 3 3 6 7 + 1 0 0 0 0 + 1 6 6 9 9 4 - 1 1 0 4 8 1 - 26605=143275KN F26605=143275KN F粘粘=317975KN,=317975KN,安全系数安全系数K=317975

5、/167229=1.9,K=317975/167229=1.9,可可 浇注浇注(jio zh)(jio zh)第二层承台砼时第二层承台砼时, ,第一层承台砼已凝固第一层承台砼已凝固, ,此时封底砼与第一层承台此时封底砼与第一层承台砼共同承受砼共同承受 结构荷载结构荷载, ,显然能够满足结构受力要求显然能够满足结构受力要求 第14页/共66页第十四页，共66页。1、验算内容：、验算内容：(1)吊箱整体起吊阶段吊箱整体起吊阶段(工况工况2),吊箱上下节的螺栓连接强度吊箱上下节的螺栓连接强度,下节桁架下节桁架(hngji)竖向抗拉竖向抗拉杆传力抗拉验算杆传力抗拉验算;(2)吊箱整体起吊阶段吊箱整体起

6、吊阶段(工况工况2),吊箱整体起吊点在侧板上的传力验算吊箱整体起吊点在侧板上的传力验算;(3)水下封底砼施工阶段水下封底砼施工阶段(工况工况3),下节吊箱验算下节吊箱验算(4)抽水阶段抽水阶段(工况工况4),上节及下节吊箱受力验算上节及下节吊箱受力验算第15页/共66页第十五页，共66页。2 2、壁板验算、壁板验算 ：(1)(1)波浪力计算波浪力计算主墩浪高主墩浪高1.2m,1.2m,波浪力所产生的压力波浪力所产生的压力(yl)(yl)分为静水压力分为静水压力(yl)(yl)和动水压力和动水压力(yl),(yl),按照按照立波理论计算立波理论计算 浪长计算浪长计算根据盖拉德根据盖拉德(Gail

7、lard)(Gaillard)的经验公式的经验公式L=15H L=L=15H L=浪长浪长 H= H=浪高浪高L=15x1.2=18mL=15x1.2=18m 波浪力计算原理波浪力计算原理立波理论立波理论计算吊箱承受的波浪力计算吊箱承受的波浪力 根据(gnj)塞恩费劳(Sainflow)公式P1=(P2+Wd) 00hHdhHLdHPW2cosh2第16页/共66页第十六页，共66页。 LdLHh2coth20式中:W=水的容重d=静水水深，水位+4.0m,南北主墩最大冲刷(chngshu)线标高-15m,静水水深d=4+15=19m，h0=立波的波浪中心线对静水面的超高值 63. 61819

8、22Ld12coth63. 663. 663. 663. 6eeeeLd74.37822cosh63. 663. 6eeLd第17页/共66页第十七页，共66页。mLdLHh251. 00 . 1182 . 12coth22022/0317. 074.3782 . 1102coshmKNLdHPW20021/48.13251. 02 . 119251. 02 . 1)19100317. 0 ()(mKNhHdhHdPPW计算吊箱承受的波浪(blng)力吊箱底承受的波浪(blng)力 22122/5)0317. 048.13(1970317. 0)(197mKNpppp静水面(shu min)处

9、波浪力：P1=13.48KN/m2 第18页/共66页第十八页，共66页。(2)(2)流水压力计算：流水压力计算：F1=11A1 = 2/(2x9.81)=2.23KN F1=11A1 = 2/(2x9.81)=2.23KN 流水压力较小流水压力较小, ,为简化计算为简化计算, ,按均布荷载布置按均布荷载布置P P流流=2.23KN/m2=2.23KN/m2(3)(3)、上节钢吊箱、上节钢吊箱( (高程高程(gochng)(gochng)自自+5.0+5.00.2)0.2)上节钢吊箱面板上节钢吊箱面板=6mm,=6mm,肋骨肋骨(80 x50 x6)(80 x50 x6)最大间距最大间距400

10、mm,400mm,设防水位取设防水位取+4.0m+4.0m计算模式计算模式抽水后抽水后( (工况工况4)4)，上节吊箱围堰承受风力、静水压力、流水压力、波浪力，上节吊箱围堰承受风力、静水压力、流水压力、波浪力 荷载计算荷载计算、面板计算、面板计算gV22第19页/共66页第十九页，共66页。力学模型简化：板受力按照单向连续板计算,围堰抽水后水位最高时,板受力不利,此时(c sh)上节吊箱底部面板最大面载q=66.23KN/m2 M=0.1ql22钢板抗弯模量 W=0.0062/6=6x10-6m3 =M/W=1/(6x10-6)=176631KN/m2 根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JT

11、J025-86），A3纲容许弯曲应力145000KN/m2，根据荷载组合取1.4的应力提高系数，面板应力=176631KN/m2145000 x1.4=203000KN/m2第20页/共66页第二十页，共66页。、肋骨验算、肋骨验算肋骨材料选用肋骨材料选用80 x50 x6,80 x50 x6,截面特性截面特性: :A=7.56cm2,Y0=2.65cm,IX=49.21cm4,A=7.56cm2,Y0=2.65cm,IX=49.21cm4,肋骨间的间距为肋骨间的间距为40cm,40cm,肋骨与面板形成组合截面共同肋骨与面板形成组合截面共同(gngtng)(gngtng)受力受力根据肋骨的受力

12、情况得出根据肋骨的受力情况得出a=9.12KN Rb=25.77KN Rc=24KN a=9.12KN Rb=25.77KN Rc=24KN Rd=22.86KN Re=6.97KN Rd=22.86KN Re=6.97KN 此时结构此时结构=M/W=M/W =3.07/(32.33x10-6) =3.07/(32.33x10-6) =94958KN/m21.4x145000=203000 KN/m2, =94958KN/m21.4x145000=203000 KN/m2,可可肋骨所受的剪力较小肋骨所受的剪力较小, ,显然可满足显然可满足, ,无须验算无须验算 第21页/共66页第二十一页，共

13、66页。（4 4）、下节钢吊箱）、下节钢吊箱( (高程自高程自-0.28.0)-0.28.0)面板受力验算面板受力验算、抽水状态、抽水状态( (工况工况4)4)抽水水压：水位抽水水压：水位4.0m,4.0m,封底面标高封底面标高-4.0m,-4.0m,底部面板所受的压力为底部面板所受的压力为q=qq=q静静+q+q流流+q+q波波=92+7.6+2.23=101.83KN/m2=92+7.6+2.23=101.83KN/m2验算板的应力：板的模量验算板的应力：板的模量W=0.82/6=0.1067cm3W=0.82/6=0.1067cm3板的强度验算板的强度验算: :M=0.1ql22M=0.

14、1ql22=M/W=1.63/(0.1067x10-4)=152765KN/m21.4x145000=203000 KN/m2,=M/W=1.63/(0.1067x10-4)=152765KN/m21.4x145000=203000 KN/m2,可可、水下、水下(shu xi)(shu xi)封底状态封底状态( (工况工况3 3 封底砼高程封底砼高程-4.0-4.0-8.0)-8.0)砼以流状计，浮容重砼以流状计，浮容重23-10=13KN/m,23-10=13KN/m,最大侧压力最大侧压力4x13=52KN/m2101.83KN/m2,8mm4x13=52KN/m2101.83KN/m2,8

15、mm钢板不控制钢板不控制 第22页/共66页第二十二页，共66页。 肋骨验算肋骨验算肋骨材料选用肋骨材料选用80 x50 x6截面特性截面特性:A=7.56cm2,Y0=2.65cm,IX=49.21cm4,肋骨间的间距为肋骨间的间距为40cm,肋骨与面板肋骨与面板形成组合截面共同受力形成组合截面共同受力 、抽水状态、抽水状态(工况工况4)抽水后抽水后,封底砼面的标高为封底砼面的标高为4.0m,此标高以下侧板刚度无穷大此标高以下侧板刚度无穷大,肋骨为支承肋骨为支承(zh chn)在在a、b、c、d四点的连续梁，所受的荷载有静水压力、流水压力四点的连续梁，所受的荷载有静水压力、流水压力(较小较小

16、,假假设从上至下均布设从上至下均布)、波浪力、波浪力(根据前面波浪力计算的结果按线性插入来计算不同标根据前面波浪力计算的结果按线性插入来计算不同标高位置由波浪力产生的线荷载高位置由波浪力产生的线荷载)a点线荷载为点线荷载为:qa=(q静静+q流流+q波波d点线荷载为点线荷载为:qb=(q静静+q流流+q波波第23页/共66页第二十三页，共66页。线荷载计算(j sun)中的系数0.4是考虑肋骨的最大间距为0.4 结论：a=17.54 KN Rb=44.93KN Rc=41.04KN Rd=13.77KN 、水下封底状态(工况3)水下封底砼高4m,肋骨为支承在O、h、l、a、b、c、d四点的连续

17、梁，所受的荷载有砼侧压力、流水(lishu)压力(较小,假设从上至下均布)、波浪力(根据前面波浪力计算的结果按线性插入来计算不同标高位置由波浪力产生的线荷载)，a、b、c、d四支点间跨的荷载较小，对0、h、l、a三支点间的三跨荷载影响不大，故取0、h、l、a支点间的三跨计算： 第24页/共66页第二十四页，共66页。o点线荷载为qa=(q静+q流+q波)x0.4=(56+2.23+5)x0.4=25.23KN/mh点线荷载为qb=(q静+q流+q波)x0.4=(0+2.23+7.8)x0.4=4KN/m线荷载计算中的系数0.4是考虑(kol)肋骨的最大间距为0.4 第25页/共66页第二十五页

18、，共66页。结论：结论：O=13.4KN Rh=27.39KN Rl=14.73KN Rl=3.07KN、肋骨强度验算、肋骨强度验算上述两种状态下肋骨最大弯矩此最大值每米宽度荷载产生的弯矩上述两种状态下肋骨最大弯矩此最大值每米宽度荷载产生的弯矩,max=M/W =4.08/(33.94x10-6) =120212KN/m21.4x145000KN/m2=203000KN/m2型钢截面抗剪一般均能满足型钢截面抗剪一般均能满足(mnz),无须验算。无须验算。 第26页/共66页第二十六页，共66页。（二）龙骨验算（二）龙骨验算1 1、 钢吊箱上节横梁钢吊箱上节横梁(hn lin)(hn lin)(

19、高程自高程自+7.0-0.3)+7.0-0.3)横梁(hn lin)采用截面如下(横梁(hn lin)与面板组成组合截面)：计算截面特性：X= =16.25第27页/共66页第二十七页，共66页。I =10.8x(31.1-16.25)2+18x(16.25-15.8)2+0.6x303/12+9.6x(16.25-.4)2=2381.64+3.648+1350+2411.73=6147cm4W=6147/16.25=378cm3,抽水工况下(工况4)横梁受力状态最不利横梁计算(j sun)简化为简支在龙骨上的简支梁,其最大跨度为2.4m,梁上的最大均布荷载q=57.75x(0.45+0.6)

20、=60.64KN/mM=ql22=M/W =43.66/(378x10-6) =115503KN/m21.4x145000KN/m2 可第28页/共66页第二十八页，共66页。1 1、 钢吊箱下节横梁钢吊箱下节横梁( (高程自高程自-0.3-8.0)-0.3-8.0)下节钢吊箱采用下节钢吊箱采用160 x100 x14160 x100 x14A=34.71A=34.71Y0=5.4 Y0=5.4 IX=896.3cm4,IX=896.3cm4,其与面板组成组合其与面板组成组合(zh)(zh)截面如下：截面如下： 计算截面(jimin)特性：X= =9.32cmIx=19.2x(16.4-9.3

21、2)2+34.71x(9.32-5.4)2+896.3 =2392.1cm4 W=2392.1/9.32 =256.66cm3 第29页/共66页第二十九页，共66页。验算图2中b点荷载,荷载q=89.75x(0.55+0.6)=103.2KN/m计算跨度2.4m2=M/W=50.5/(256.66x10-6) =196862.5KN/m21.4x145000=203000KN/m2,可 3、上节主龙骨及下节侧壁桁架验算 上节主龙骨及下节侧壁桁架每2.4m设一道(1)上节主龙骨验算上节主龙骨选用热轧普通I钢(I50B),其截面特性：A=119.25cm2,Ix=48556cm4,W=1942.

22、2cm3上节主龙骨为支承在下节吊箱顶及上节吊箱顶的简支梁,所承受的荷载=静水压力(yl)+流水压力(yl)+波浪力+风力,龙骨间的间距按照2.4m考虑 第30页/共66页第三十页，共66页。结论(jiln)：a=313.1KN Rb=218.68KN =M/W=345.12/(1942.2x10-6) =177695.4KN/m21.4x145000=203000KN/m2,可 第31页/共66页第三十一页，共66页。(2)下节侧壁桁架验算下节侧壁桁架验算、水下封底状态、水下封底状态(工况工况3)此时桁架主要此时桁架主要(zhyo)承受砼侧压力，桁架下部受弯最大，桁架下部受弯横截面如下承受砼侧

23、压力，桁架下部受弯最大，桁架下部受弯横截面如下： Ix=(28x23/12+28x2x742+1.2x2532)x2=836089cm4Wx=Ix/y=836089/75=11147.86cm3A=25x1.2x2=60cm2 第32页/共66页第三十二页，共66页。此状态下桁架承受(chngshu)的荷载：波浪力、水流力、砼侧压力，波浪力及水流力与砼侧压力的方向相反,且其荷载在吊箱底部较小,为了简化计算并偏安全考虑,只计砼侧压力。计算模型：应力(yngl)验算：=M/W =358.4/(11147.86x10-6) =32149.7KN/m21.4x145000=203000KN/m2,可=

24、Q/A=268.8/(60 x10-4)=44800KN/m,可 第33页/共66页第三十三页，共66页。、抽水状态(工况4)封底砼凝固(nngg),抽完水后,水位最高,此时下节侧壁桁架受力较大下节侧壁桁架下端固结在封底砼面,上端为悬臂桁架,所受的荷载有：上节吊箱在上下节连接处传递过来的集中力、静水压力、流水压力、波浪力,a点所受的荷载q=(q静+q流+q波)x2.4=(92+2.23+7.8)x2.4=244.87KN/mb点所受的荷载q=(q静+q流+q波)x2.4=(55+2.23+10.1)x2.4=161.6KN/mb点所受集中荷载(由钢吊箱上下节连接传递的集中荷载)F=218.68

25、KN第34页/共66页第三十四页，共66页。桁架截面特性(txng)如下： 第35页/共66页第三十五页，共66页。A-A截面(jimin)特性：A = 2 x 2 8 x 2 + 1 . 2 x 1 4 6 = 2 8 7 . 2 c m 2 Ix=2x28x23/12+1.2x1463/12+2x28x2x742=924563cm4 W=I/y=924563/75=12327.5cm3B-B截面(jimin)特性：A=2x28x2+1.2x86=215.2cm2Ix=2x28x23/12+1.2x863/12+2x28x2x442=280475cm4W= I/y=280475/45=623

26、2.8cm3C-C截面(jimin)特性：A=2x28x2+1.2x46=167.2cm2Ix=2x28x23/12+1.2x463/12+2x28x2x242=74283cm4W= I/y=74283/25=2971.3cm3第36页/共66页第三十六页，共66页。AA截面(jimin)内力：应力验算：=M/W=2198.14/(12327.5x10-6)=178312KN/m21.4x145000KN/m 2BB截面(jimin)内力：应力验算：=M/W=1145.869/(6232.8x10-6)=183845KN/m21.4x145000KN/m 2CC截面(jimin)内力：应力验算

27、：=M/W=434.3/(2971.3x10-6)=146165KN/m21.4x145000KN/m 2 第37页/共66页第三十七页，共66页。（三）走道兼顶层圈梁验算（三）走道兼顶层圈梁验算(yn sun) (yn sun) 走道兼顶层圈梁平面受力为走道兼顶层圈梁平面受力为228.68/2.4=92KN/m 228.68/2.4=92KN/m 顶层圈梁：顶层圈梁： Qmax=676.38KN Nmax=736.07KN Qmax=676.38KN Nmax=736.07KN内支撑轴力内支撑轴力: :NC1=1009.18KN NC1=1009.18KN NC2=570.069KN NC2

28、=570.069KN NC3=1092.23KN NC3=1092.23KN NC4=1980.83KNNC4=1980.83KNN5=1980.67KN N5=1980.67KN N6=889.44KN N6=889.44KN 第38页/共66页第三十八页，共66页。圈梁截面(jimin)特性: A4 I=2x20 x2.4323/12 =433882cm4W=I/y=433882/60=7231cm3=M/W=1199.66/(7231x10-6) =165905KN/m21.4x145000=203000KN/m2 =Q/ A=676.38/(92.16x10-4) =73392KN/m

29、2,可 第39页/共66页第三十九页，共66页。 下节吊箱重15KN/m,有边上(bin shn)4m宽底板自重传至连接螺栓,4x2.5=10KN/m，合计每米25KN/m,以每米40KN配螺栓,则螺栓按照200mm间距布置显然能满足结构受力要求。 第40页/共66页第四十页，共66页。( (一一) ) 面板验算面板验算面板采用面板采用=6mm=6mm钢板，钢板，A3A3钢，肋骨最大间距为钢，肋骨最大间距为400mm400mm。力学模型简化：板受力按照单向连续板计算。力学模型简化：板受力按照单向连续板计算。1 1、 浇筑封底砼完毕浇筑封底砼完毕(wnb)(wnb)，砼尚未凝固（工况，砼尚未凝固

30、（工况3 3）封底砼高封底砼高4m4m，对底板产生的面载，对底板产生的面载q=13q=13* *4=52KN/m24=52KN/m2板的截面模量板的截面模量W=(6W=(6* *10-3)2/6=610-3)2/6=6* *10-6m310-6m3M=0.1M=0.1* *ql22ql22=M/W=1386667KN/m2=M/W=1386667KN/m2第41页/共66页第四十一页，共66页。根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86），A3纲容许弯曲应力145000KN/m2，根据荷载组合取1.4的应力提高系数。=138667KN/m21.4*145000=203000 KN/

31、m2 可2、 吊箱浮运时（工况4）吊箱重按G吊13000KN计,底板单个A区面积498.88 m2,B区面积688.98 m2吊 箱 浮 运 时 两 个 ( l i n ) A 区 封 闭 ， 面 板 承 受 面 载q=13000/(498.88*2)=13.0KN/m252KN/m2(封底时面载),故此工况不受控制。第42页/共66页第四十二页，共66页。 （二） 肋骨验算1、 中间封底厚2.5m区域肋骨采用80*50*6，最大间距(jin j)400mm。A0=7.56cm2 I0=49.21 cm4 X0=2.65cm肋骨与面板形成组合截面共同受力: 第43页/共66页第四十三页，共66

32、页。组合截面特性:3/12+10.8*(8.3-5.94)2+7.56*(5.97-2.65)2+49.21 =193cm4W=193/5.97=32.33cm3最不利工况为浇筑完封底砼，尚未凝固(nngg)时，肋骨间距按0.4m 计，单根肋骨承受的线荷载q=肋骨简化计算模型为支承在次龙骨上的连续梁, 由于多跨的对称性，在a、d支座处无转动，假定为固结，如下图： 第44页/共66页第四十四页，共66页。max=Mmax/W =5.68/(32.33*10-6) =175688KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算。2、 周边(zhu bi

33、n)封底厚4.0m区域肋骨采用100*80*6，最大间距400mm。A0=10.64cm2 I0=107.04 cm4 X0=2.95cm肋骨与面板形成组合截面共同受力组合截面特性： 3/12+10.8*(10.3-6.65)2+10.64*(6.65-2.95)2+107.04 =396.9cm4 W=396.9/6.65=59.69cm3最不利工况为浇筑完封底砼，尚未凝固时，肋骨间距按0.4m 计，单根肋骨承受的线荷载 第45页/共66页第四十五页，共66页。肋骨简化计算模型(mxng)为支承在次龙骨上的连续梁,由于多跨的对称性，在a、d支座处无转动，假定为固结，如下图：max=Mmax/

34、W =9.09/(59.69*10-6) =152287KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型钢截面抗剪一般(ybn)均能满足,无须验算。第46页/共66页第四十六页，共66页。（三）（三） 龙骨验算龙骨验算1 1、 中间封底厚中间封底厚2.5m2.5m区域区域此区域主龙骨采用轻型此区域主龙骨采用轻型(qn xn)(qn xn)工钢工钢QI36 W=743.2QI36 W=743.2* *10-6m310-6m3浇筑封底砼完毕，砼尚未凝固（工况浇筑封底砼完毕，砼尚未凝固（工况3 3）封底砼产生的均载封底砼产生的均载2.52.5* *13=32.5 KN/m213=32.

35、5 KN/m2底板自重按底板自重按2KN/ m22KN/ m2计计主梁最大分担宽度主梁最大分担宽度3.2m3.2m，则单根主梁承受均布线荷载，则单根主梁承受均布线荷载q=(32.5+2)q=(32.5+2)* *3.2=110.4KN/m23.2=110.4KN/m2第47页/共66页第四十七页，共66页。主梁通过护筒周边(zhu bin)吊点悬挂，其简化力学模型如下图： 只验算(yn sun)中间封底厚2.5m区域)max=Mmax/W =44.4/(743.2*10-6) =59742KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算(yn su

36、n)。 吊箱浮运时（工况1）吊箱浮运时底板防撞桁架与主龙骨共同受力，形成桁架体系，此时主龙骨受力相对较小，故此工况下不需验算(yn sun)。 第48页/共66页第四十八页，共66页。2、 周边封底厚4.0m区域此区域主龙骨采用轻型工钢QI45 W=1219.8*10-6m3浇筑封底砼完毕，砼尚未凝固（工况3）封底砼产生的均载4.0*13=52KN/m2底板自重按2KN/ m2计主 梁 最 大 分 担 宽 度 2 . 9 m ， 则 单 根 主 梁 承 受 均 布 线 荷 载q=(52+2)*2.9=156.6KN/m2主梁通过(tnggu)护筒周边吊点悬挂，其简化力学模型如下图： 第49页/

37、共66页第四十九页，共66页。只验算中间封底厚2.5m区域(qy) Qmax=192.1KN (只验算中间封底厚2.5m区域(qy)max=Mmax/W=65.7/(1219.8*10-6) =53861KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算。 吊箱浮运时（工况1）吊箱浮运时底板防撞桁架及侧板龙骨与主龙骨共同受力，形成桁架体系，此时主龙骨受力相对较小，故此工况下不需验算。 第50页/共66页第五十页，共66页。 （四） 次龙骨验算最不利工况为浇筑完封底砼，尚未凝固时，单根次肋骨最大分担宽度2.2m。1、 中间封底厚2.5m区域单根肋骨承受

38、的线荷载此区域次龙骨采用(ciyng)焊接组合T形钢，与面板共同受力，组合截面特性如下：组合截面特性 =18.49cm I=18*0.63/12+10.8*(35.7-18.49)22+3/12+10*(18.49-0.5)2+10*0.53/12=8505.3cm4第51页/共66页第五十一页，共66页。W=8505.3/18.49=460.0cm3次龙骨两端与主龙骨对接焊，可认为次龙骨与主龙骨固结，其力学模型(mxng)如下： 结论(jiln)：max=Mmax/W =34.32/(460.0*10-6) =74609KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可max=Qm

39、ax/A =85.8/-4 =20705 KN/m21.4*85000=119000 KN/m2 可第52页/共66页第五十二页，共66页。2 2、周边封底厚、周边封底厚4.0m4.0m区域区域 单根肋骨承受的线荷载单根肋骨承受的线荷载(hzi)q=13(hzi)q=13* *4 4* *2.2=114.4KN/m2.2=114.4KN/m此区域次龙骨采用焊接组合此区域次龙骨采用焊接组合T T形钢，与面板共同受力，组合截面特性如下：形钢，与面板共同受力，组合截面特性如下：组合截面特性组合截面特性 =23.03cm =23.03cmI=18I=18* *0.63/12+10.80.63/12+1

40、0.8* *(44.7-23.03)22+(44.7-23.03)22+3/12+103/12+10* *(23.03-0.5)2+10(23.03-0.5)2+10* *0.53/120.53/12 =14281.4cm4 =14281.4cm4W=14281.4/23.03=620.1cm3W=14281.4/23.03=620.1cm3第53页/共66页第五十三页，共66页。次龙骨两端与主龙骨对接(du ji)焊，可认为次龙骨与主龙骨固结，其力学模型如下： max=Mmax/W=54.91/(620.1*10-6) =88550KN/m21.4*145000 =203000 KN/m2

41、可max=Qmax/A =137.28/-4 =29308 KN/m21.4*85000=119000 KN/m2 可第54页/共66页第五十四页，共66页。（五）（五） 孔口吊杆扁担及吊杆验算孔口吊杆扁担及吊杆验算最不利工况为浇筑完封底砼，尚未凝固时，此时孔口周边封底砼浮重全由吊杆扁担传最不利工况为浇筑完封底砼，尚未凝固时，此时孔口周边封底砼浮重全由吊杆扁担传至吊杆，然后通过吊杆传至护筒来承受。至吊杆，然后通过吊杆传至护筒来承受。1 1、 中间封底厚中间封底厚2.5m2.5m区域区域单个护筒吊杆扁担所承担的最大范围：单个护筒吊杆扁担所承担的最大范围：( (没有扣除护筒所占面积没有扣除护筒所占

42、面积(min j)(min j)，偏安全考，偏安全考虑虑) )S=(1.2+1.2+4)S=(1.2+1.2+4)* *(1.2+4+1.54/2)=38.21 m2(1.2+4+1.54/2)=38.21 m2每根护筒共设四根吊杆，则每根吊杆所承担的最大范围为每根护筒共设四根吊杆，则每根吊杆所承担的最大范围为S/4=9.55 m2S/4=9.55 m2，即每根吊杆受，即每根吊杆受力：力： KN KN每根吊杆处吊杆扁担选用每根吊杆处吊杆扁担选用236a236a槽钢，槽钢，W=1319.4 W=1319.4 * *10-6m310-6m3第55页/共66页第五十五页，共66页。简化(jinhu)

43、为跨中承受集中荷载的简支梁，如下图： Mmax=FL/4=128.8 KN.m Qmax=F/2=155.2KNmax=Mmax/W=128.8/(1319.4*10-6) =97620KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型钢截面抗剪一般均能满足,无须验算(yn sun)。吊杆选用210 A=25.48*10-4m2max=F/A=121821 KN/m21.4*140000=196000KN/m2 可 第56页/共66页第五十六页，共66页。 2、 周边封底厚4.0m区域(qy)围堰拐角处的吊杆扁担所承担的最大范围为最大：(没有扣除护筒所占面积，偏安全考虑)S=2*3

44、.81+(2.57+0.36)*3.81/2=13.20 m2该处吊杆受力：F =13.20*13*4=686.4KN吊杆扁担选用240b槽钢，W=1864.4 *10-6m3简化为跨中承受集中荷载的简支梁，如下图： Mmax=FL/4=284.9 KN.m Qmax=F/2=343.2KNmax=Mmax/W=284.9/(1864.4*10-6) =152810KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可第57页/共66页第五十七页，共66页。（六）底板防撞桁架验算（六）底板防撞桁架验算 防撞桁架平面防撞桁架平面(pngmin)(pngmin)示意图如下：示意图如下：第58页/共66页第五十八页，共66页。1 1、控制截面、控制截面1111受力模型受力模型(mxng)(mxng)如下图：（最不利工况：吊箱浮运时）如下图：（最不利工况：吊箱浮运时） Nmax= 175.29KN(压力7#、326#杆件) Qmax=1.89KN(54#、358#杆件 不考虑底板龙骨(lngg) Mmax=1.0 KN.m(54#、358#杆件 不考虑底板龙骨(lngg)2、控制截面55受力模型如下图：（最不利工况：吊箱浮运时） 第59页/共6