厂房钢结构设计计算及有限元分析 土木工程专业

1、厂房钢结构设计计算及有限元分析摘 要根据设计要求设计钢结构厂房，设计地点位于南京市鼓楼区，该工厂主要生产轻型机械零件。厂房结构为单层轻型门式刚架结构，建筑面积2000，共一层，结构安全等级为二级，地面粗糙度类别为B类，抗震设防烈度为7度。该厂房结构整体优势较强，采取重力较轻的材料建成，因此在安装时较为简便，且相对于其他工程来说它的施工周期较短。除此之外，该厂房结构的抗震性能很强，所有材料均为环保材料，不会对环境造成污染，而且投资回收快。以国家规范标准为依据进行厂房计算说明书的编写，在此基础上绘制厂房建筑结构图，最后进行有限元受力分析。关键词：钢结构；门式刚架；轻型工业厂房 ABSTRACTAc

2、cording to the design requirements, a steel structure factory building is designed, which is located in Gulou District, Nanjing. The factory mainly produces light mechanical parts. The workshop structure is a single-storey light-weight portal frame structure with a floor area of 2000 and a total of

3、one storey. The safety grade of the structure is second, the ground roughness is B, and the seismic fortification intensity is 7. The structure of the factory building has a strong overall advantage and is built with lighter gravity material. Therefore, it is relatively simple to install and has a s

4、horter construction period than other projects. In addition, the anti-seismic performance of the building structure is very strong, all materials are environmentally friendly materials, will not cause pollution to the environment, and the investment recovery is fast. Based on the national standard,

5、the calculation instructions of factory buildings are compiled. On this basis, the structural drawings of factory buildings are drawn. Finally, the finite element stress analysis is carried out.Key words: Steel structure; portal frame; light industrial plant目录第一章 建筑设计31.1 工程概况3第二章 结构设计32.1 设计资料32.2

6、结构布置32.2.1 柱网布置32.2.2 横向框架、框架柱合横梁结构的主要尺寸32.2.3 墙架及柱间支撑布置42.2.4 屋盖支撑布置42.3 荷载计算取值 42.4 檩条设计52.4.1 截面选型52.4.2 荷载标准值62.4.3 内力计算62.4.4 截面选择及截面特性72.4.5 强度计算102.4.6 稳定计算102.4.7 挠度计算112.4.8 长细比验算112.4.9 拉条强度验算122.5 墙梁设计122.5.1 截面选型122.5.2 荷载标准值132.5.3 内力计算132.5.4 截面验算152.5.5 强度计算182.5.6 稳定性验算182.5.7 挠度验算19

7、2.5.8 拉条强度验算202.6 抗风柱设计202.6.1 荷载计算202.6.2 内力计算212.6.3 初选截面212.6.4 强度计算212.6.5 稳定计算212.7 吊车梁设计232.7.1 吊车荷载计算232.7.2 内力计算232.7.3 截面选择242.7.4 截面特性252.7.5 截面承载力计算262.7.6 焊缝计算312.7.7 支座加劲肋计算31第三章AUTOCAD厂房框架结构图纸绘制 3 第四章 ANSYS有限元分析第五章 总结 第一章 建筑设计1.1 工程概况第二章 结构设计2.1 设计资料在江苏省南京市鼓楼区，某公司计划建设一间用于金工操作的车间厂房，该厂房在

8、建筑时主要采用单跨双坡吊车门式刚架，车间整体用于加工轻小型金属零件。厂房内的钢架只有一层，总体跨度是18米，整体建筑面积约两千平方米。该厂房内含吊车梁，根据相关标准和等级划分规定，其结构重要性为二级，地面粗糙度等级为B类，抗震性能的设防烈度是七度。设计厂房屋面时采用的钢板型号为YX51-380-760压型钢板，同时在内部填充保温玻璃型的棉板，设计各性能时按照无人屋面设计，房梁以等截面的形式设计，柱选用H型钢一类的材料并将其与基础刚相接。2.2 结构布置2.2.1 柱网布置确定厂房柱网的布局，以确定以下内容：跨度6米，总共有十跨，水平双跨度，18米跨距长度，工艺、结构以及经济三个方面尤为重要，布

9、置柱网时需要综合考虑。2.2.2 横向框架、框架柱及横梁结构的基本尺寸（1）横向框架结构尺寸 工厂结构采用双跨双斜门钢架形式，龙门柱和龙门梁采性连接。钢架柱与地基基础的连接采用地脚螺栓刚性连接； 框架主要尺寸为： 柱高为8m 柱距为6m 跨度为18m （2） 框架柱及横梁框架柱通过使用相等截面为H形钢塔构成。钢制成常用Q235钢，并且所述横截面被焊接用的横截面焊接I形截面。该钢的材料同样采用Q235钢。2.2.3 墙架及柱间支撑布置梁（墙梁）和支架，窗边缘构件，墙框架柱，防风柱等构件构成了厂房的墙框架系统，上述构件确保了强的整体稳定性，从而起到传递力的作用。柱间支撑包括了上柱支撑和下柱支撑,牛

10、腿的上部设置有上柱支撑，牛腿表面的下部设置有下部柱支撑，并且上和下柱的支撑都是交叉的形式。2.2.4 屋盖支撑布置纵向水平支撑，水平水平支撑和拉杆用于在门型框架的屋顶支撑系统。2.3 荷载计算取值荷载取值计算：（1）在屋顶上（水平投影面方向）上的永久负载的标准值如下：单位kN/m2。YX51-380-760压型钢板（内含保温棉板）0.15檩条（含拉条）0.05钢架及支撑0.1钢架斜梁的自重0.1轻质墙面及柱的自重0.5悬挂类的设备设施0.2可变荷载标准值如下：单位kN/m2。活荷载0.5雪荷载0.35风荷载（2）厂房能够接受的的基本风压最大限值是0.4kN/m2，在柱高小于10米的时候，计算时

11、可以忽略高度变化系数，根据建筑结构荷载规范的相关规定，对风荷载体形系数进行取值，系数如下图所示。图2.2 风载体型系数（3）屋面可变荷载标准值（以下数值单位均为kN/m2）由于设计时是按照无人屋面来设计的，因此屋面活荷载可以取值0.5。由于厂房屋面是单跨双坡形式的表面结构，雪载荷的标准值取0.35，测量得知倾斜角度，基本雪压力是0.35。综合上述信息，忽略积灰载荷的作用时，将屋面活荷载和雪荷载数值进行对比得，活荷载数值较大，因此最后取值为。（4）地震作用由于抗震设防烈度大于7度，所以应进行抗震性能计算，查阅门式刚架轻型房屋钢结构技术规程的相关规定后，最后将阻尼比取为0.045。2.4 檩条设计

12、2.4.1 截面选型屋顶的坡度采用i=，檩条高度h=（）l=171.43mm120mm，檩条的跨度为6m，因此主要选择C型檩条16060202.5.根据指定的檩距跨度，距离为1.5m，大于4m的结构需要设置拉条，并在脊和檐口檩条放置刚性撑杆和拉条。如下图所示：图2.3 檩条截面示意图及拉条布置平面图2.4.2 荷载标准值永久负载：单位均为kN/m2 压型钢板（含保温）0.15檩条（包括拉条）0.05合计0.2 可变负载： 将雪荷载和屋面均布荷载进行比较，选择其较大值后决定取0.5。2.4.3 内力计算 内力计算简图如图2.4。图2.4 檩条内力计算简图（1）永久荷载与屋面活荷载组合檩条线荷载

13、弯矩设计值，在受压下翼缘设置拉条 （2）永久荷载与风荷载吸力组合由于房屋高度小于10米，风荷载变化系数取10米高度处的数值，根据建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）要求。边缘带的风荷载体形系数是：，根据门式刚架轻型房屋钢结构技术规程的规定得：（详见附录A）。垂直屋面的风荷载标准值： 檩条线荷载 弯矩设计值，受压下翼缘设置拉条 所以第一种组合在整个结构中起控制作用，根据冷弯薄壁型钢结构技术规范进行设计计算。2.4.4 截面选择及截面特性（1）首次选择的截面尺寸为：C200*70*20*2.5该截面相关特性及信息如下：以毛截面为基准，计算的该截面应力如下： 图2.5 跨中位置最大弯矩所引

14、起的截面应力（符号压为正，拉为负）（1）上翼缘有效宽度上翼缘选用部分加劲板件，在压应力分布不均匀时，系数，由于支承边所承受的压应力是最大的，且，所以单板受压屈曲系数计算为相邻板件属于加劲板件类的腹板，其受压屈曲系数为：，由此可得由上述可得，其中相关参数含义如下：板件相邻板件的宽度（160mm）板件的宽度（60mm）。受压板件的板组约束系数计算过程： ，由于，因此所以板件的有效宽度计算如下：，(2) 腹板有效宽度的计算腹板属于加劲板件，由上述计算可知其板件受压屈曲系数为，相邻板件的受压屈曲系数为，腹板相关尺寸参数为，因此可计算板组约束系数 ，设定，。腹板的有效宽度计算如下：由此可得所以板件的有效

15、宽度为（3）由于下翼缘受拉，所以有效部分是全截面。（4）有效截面的相关特性计算。扣除面积宽度的计算：上翼缘板：腹板：与此同时，腹板内含两个Q235钢制成的拉条，连接孔的直径取，孔的位置分别离上、下翼缘边缘，所以腹板的扣除面积宽度按12计算，则有效净截面模量为：2.4.5 强度计算上述计算可知，强度的计算只需考虑一个点： 可以看出强度满足要求。2.4.6 稳定计算跨中设一道拉条，故，。， 由于风荷载的作用下，使得实腹式檩条下翼缘被压，所以檩条的稳定性为。2.4.7 挠度计算符合标准。2.4.8 长细比验算，符合标准。2.4.9 拉条强度验算拉条处所受的拉力为对拉条进行强度的校验：满足要求。2.5

16、 墙梁设计2.5.1 截面类型的选择在制作壁梁时选择冷弯薄壁卷边槽钢，采用最常用的材料钢，将壁梁的跨度设定为六米，墙梁外挂彩钢夹芯板单侧挂墙板。按规定墙梁跨中设置一道拉条，由于墙梁间距各有不同，因此规定其间距最大限度为。初次选择的截面尺寸为，如图2.6图2.6 墙梁截面该截面的相关特性及参数如下：2.5.2 荷载标准值永久荷载： 压型钢板（含保温） 墙梁（含拉条） 合计 风荷载计算风荷载，按照门式钢架轻型房屋钢结构技术规程CECS102：2002附录A要求迎风面背风面2.5.3 内力计算墙梁的荷载设计值计算如下：具体设计见图2.7。竖向线荷载： 迎风荷载设计值：背风荷载设计值：图2.7 墙梁内

17、力计算简要设计图在进行荷载的组合时应从两方面考虑： 。（1） 竖向荷载产生的最大弯矩跨中的单独一个拉条可以当作是侧向支撑，计算如图2.8图2.8 竖向荷载作用到墙梁时的计算简图因此产生的最大弯矩为：。（2）水平荷载、分别会产生弯矩、墙梁承担的是水平方向荷载作用，因此在设计内力时可以按照单跨简支梁的标准来考虑，计算如下 迎风：背风：。（3）剪切力：在垂直荷载的作用下，跨连续梁的最大剪切力可计算为 按单跨简支梁计算在水平方向的剪力得： 迎风 背风 （4）双弯扭力矩墙梁翼缘上铺墙面板能够起到阻止墙梁翼缘发生侧向变位和扭转的作用，2.5.4 截面验算根据冷弯薄壁型钢结构技术规范第5.6.8条的规定，忽

18、略双力矩，以毛截面为标准计算截面角点处正应力。 （a） （b） 图2.9 引起的正应力符号图 （1）板件3-4的有效宽度3-4为部分加劲板件，其压应力分布不均匀系数计算如下（最大压应力作用在部分加劲边）。，因此单板受压屈曲系数为：，相邻板件的受压屈曲系数为：，设定，由此可得受压板件的板组约束系数为，由此可以判断3-4板件全截面有效。（2）1-3板件有效宽度1-3是加劲板件，板件受压屈曲系数为，相邻板件的受压屈曲系数为，腹板尺寸是，由此可得板组约束系数 ，所以设定，腹板的有效宽度：，由此可得全截面有效。 （3）有效截面模量腹板截面放置一个采用钢制作的拉条，连接孔的孔径尺寸，距下翼缘边缘35，计算

19、腹板的扣除面积宽度时按计算。如图2.10图2.10 钢材有效截面示意图2.5.5 强度计算(1)验算正应力根据得， (2)验算剪应力，2.5.6 稳定性验算在验算稳定性时，计算标准均以毛截面为基准,孔径对腹板截面的削弱作用可暂时忽略不计。计算受弯构件的整体稳定系数时，所需参数值由查表得来，需要注意的是，翼缘在永久荷载与风吸力组合作用下会受到压力的作用。跨中设一道侧向支撑 ，计算墙梁的稳定性按照冷弯薄壁型钢结构技术规范要求长细比验算，满足要求。2.5.7 挠度验算竖直方向的挠度按照两跨连续梁计算得： 水平方向的挠度按照单跨简支梁计算得：。2.5.8 拉条强度验算先计算拉条处所受的拉力得：由此得出

20、拉条强度： 验算得强度符合标准，因此该墙梁无论在平面内外均符合设计规定。2.6 抗风柱设计2.6.1 荷载计算荷载的计算分为恒荷载和风荷载两个部分。（1）恒荷载：山墙墙面板和墙梁的自重取 抗风柱自重取（2）风荷载风压的高度变化系数取。假设两根抗风柱处于厂房的跨中位置，厂房内基本风压0=0.4kN/m2，地面类型采用B类，与边柱和中柱的距离长度都为6m，柱高取8m，由门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（见附录A中表A0.2-4）查出风压体型系数，则可以计算风荷载标准值：除此之外，还需计算单根抗风柱所承受的均布荷载设计值：恒荷载：风荷载：2.6.2 内力计算基础和屋面支撑分别为抗风柱的柱脚和柱顶提供竖

21、向支撑和水平支撑，计算简图如下： 图2.11 抗风支撑简图根据该简图计算得出最大轴力为：，最大弯矩为：。2.6.3 初选截面工字形截面选择尺寸为的截面，截面特性为，2.6.4 强度计算根据钢结构设计规范有满足要求。2.6.5 稳定计算根据钢结构设计规范有（1）在弯矩作用平面内计算稳定性 绕强轴 因为，所以对强轴为a类截面查得所计算段有横向荷载作用但无无端弯矩，所以 （2）弯矩作用平面外的稳定计算绕弱轴需要考虑到墙面墙梁的隅撑作用，墙梁的最大间距2米作为计算长度因为，所以对弱轴为b类截面查得，所以由于段内有端弯矩和横向荷载作用，所述部件段产生同方向的曲率，所以取，因此，无论在平面内外，其稳定性均

22、符合标准。（3）挠度根据钢结构设计规范中的明文规定，经水平等荷载作用计算抗风柱挠度。 挠度满足要求。2.7 吊车梁设计2.7.1 吊车荷载计算取吊车荷载动力系数为，分项系数为吊车荷载设计值分横向和竖向两种，分别计算如下：竖向荷载设计值 横向荷载设计值 2.7.2 内力计算（1）吊车梁的最大弯矩及相应的剪应力如图2.12，可看出吊车梁产生的最大弯矩的位置，梁上吊车荷载的合力为位置计算如下图2.12 产生最大弯矩的荷载位置示意简图，。由于起重机的重量过大，对内力会产生一定的的影响，因此在计算内力时有必要将其乘以增大系数，由此可推算最大弯矩的计算方法：在处相应的剪力为（2）计算吊车梁的最大剪力如图2

23、.13，可以看出荷载位置在何时剪力最大。图2.13 产生最大剪力时荷载位置示意图（3）在水平荷载作用下产生的最大弯矩。2.7.3 截面选择（1）吊车梁高度经济高度最小高度建筑净空无要求，故采用（2）吊车梁腹板厚度按剪力确定腹板厚度腹板厚度选为（3）翼缘的尺寸确定翼缘板截面面积约为翼缘的宽度取值，厚度取值初次选择的截面如下图所示图2.14 吊车梁初选截面示意图2.7.4 截面特性（1）毛截面特性上翼缘对中和轴的毛截面面积矩上翼缘对y轴的截面特性：（2）净截面特征。 上翼缘对y轴的截面特性：2.7.5 截面承载力计算（1）强度的计算。1）正应力的计算上翼缘正应力：符合相关标准。下翼缘正应力 符合相

24、关标准。2）剪应力的计算突缘支座处的剪应力：。3）腹板局部压应力计算。4）上翼缘与腹板交界处的计算为计算方便，且考虑到安全问题，在计算过程中取最大正应力和最大剪应力进行验算。 （2）梁的整体稳定验算梁的稳定性系数为：。整体稳定性为符合相关标准。（3）腹板的局部稳定性计算，因此，在设计时应按构造配置横向加劲肋，腹板两侧应采取成对配置的方法。加劲肋间距，这里取，外伸宽度 ，取厚度，取。起重机梁腹板高度边缘的弯曲压应力计算：。腹板的平均剪应力计算：。腹板边缘的局部压应力计算：。1)计算那么2)计算则 则 3)计算则 则 。跨中区格的局部稳定性计算过程：4）计算临近支座剪力最大处区格 由于弯曲例句在这

25、个地方的正常应力很小，可以近似认为，板部中心处所承受的最不利剪力比最大剪力略小，由于弯曲正应力会对其造成影响，因此采用近似取值的办法。 局部压应力仍为由上可知弯矩最大处区格及剪力最大处区格均符合标准，因此其他各区格也必定符合规定，就不再计算。（4）挠度计算2.7.6 焊缝计算翼缘板和腹板焊接方法是自动焊接，且焊条采用E43型。（1）上翼缘与腹板连接焊缝的计算。 ，取下翼缘与腹板连接焊缝，取2.7.7 支座加劲肋计算支座处平板加劲板的宽度设置为，厚度设成。得承压面积为支座加劲肋的端面承应力计算得：稳定性计算：由上述可得，可以知道的是，b型的横截面不考虑扭转效应，检查表之后可以得到，腹板平面外存在

26、的支撑加强肋，其稳定性可以根据以下公式计算：。支座加劲肋与腹板的连接焊缝计算：焊缝长度需要的焊脚尺寸为，取由于起重机梁为轻型工作起重机，因此不需要进行疲劳验算。2.8 门式刚架计算2.8.1 荷载统计根据建筑结构荷载规范的相关规定，对荷载标准值进行选取。（1）水平投影面的永久荷载标准值取值如下：（以下数值单位均为kN/m2）恒载标准值：压型钢板（含保温）0.15 悬挂设备0.2钢架及支撑0.1钢架斜梁自重0.15檩条（含拉条）0.05合计0.65将其转化为线荷载：（2）可变荷载标准值取值如下：活荷载0.5雪荷载0.35取两者之间的较大值0.5 kN/m2，将其转化为线荷载：。（3）风荷载标准值

27、：基本风压=0.40kN/m2；地面粗糙度系数按B类取值；根据建筑结构荷载规范的规定对风荷载体型系数进行取值，得，高度不超过，不超过，。由得：风载作用见下图图2.15 风载作用简要示意图（单位）（4）吊车荷载的计算。 最大轮压： 最小轮压：吊车竖向荷载标准值计算如下。图2.16 求Dmax、Dmin时吊车梁支座上吊车的位置示意图 吊车横向水平荷载标准值计算如下。起重量时，2.8.2内力计算本设计的内力计算运用结构力学求解器ISBN7-900015-23-X进行计算，其结果如下：（1）恒载作用下的内力图（单位：，）图2.17 恒载作用下弯矩图图2.18 恒载作用下轴力图图2.19 恒载作用下剪力

28、图（2）活荷载作用下内力图（单位：，）图2.20 活荷载作用下弯矩图图2.21 活荷载作用下轴力图图2.22 活荷载作用下剪力图（3）左风作用下内力图（单位：，）图2.23 左风作用下弯矩图（5）吊车荷载作用下内力图为了方便将、等效到柱上进行计算1)在C柱内力图（单位：，）图2.29 在C柱弯矩图图2.30 在C柱轴力图图2.31 在C柱剪力图2）在B柱内力图（单位：，）图2.32 在B柱弯矩图图2.34 在B柱剪力图3）向左内力图（单位：，）2.8.3内力组合对于压弯构件，本文只考虑以下四种内力组合：（1）和对应的N、V；（2）和对应的N、V；（3）和对应的M、V；（4）和对应的M、V。对于

29、受弯构件，本文只考虑以下四种内力组合：（1）和对应的N、V；（2） 和对应的N、V；（3）和对应的M、V；（4） 和对应的M、N。柱和梁的控制截面见图2.41所示。 图2.41 柱和梁的控制截面图单位：，119柱截面内力恒载活载左风右风在C柱在B柱向左作用向右作用A柱内力M30.2023.23-43.3714.120.3824.4123.55-23.55V-12.74-9.8017.63-4.33-6.76-6.47-5.545.54N-36.72-25.1713.057.66-258.21-18.66-0.630.63M-37.31-28.7021.705.36-35.45-9.88-5.8

30、35.83V-12.74-9.806.921.02-6.76-6.47-5.545.54N-35.37-25.1713.057.66-258.21-18.66-0.630.63M-37.31-28.7021.705.3642.75-6.70-10.7710.77V-12.74-9.806.921.02-6.76-6.471.52-1.52N-35.37-25.1713.057.662.47-3.03-0.630.63M-71.71-55.1633.0311.8024.50-24.17-6.686.68V-12.74-9.801.473.75-6.76-6.471.52-1.52N-32.72-

31、25.1713.057.662.47-3.03-0.630.63B柱内力截面内力恒载活载左风右风在C柱在B柱向左作用向右作用M00-12.4212.42-18.920.5224.29-24.29V002.17-2.175.377.27-6.116.11N-78.95-57.6622.4122.41-12.85-256.72-0.060.06M00-0.930.939.5239.07-8.118.11V002.17-2.175.377.27-6.116.11N-76.30-57.6622.4122.41-12.85-256.72-0.060.06M00-0.930.936.34-39.13-13

32、.0513.05V002.17-2.175.377.270.95-0.95N-76.30-57.6622.4122.41-2.223.96-0.060.06M004.92-4.9220.83-19.49-10.5010.50V002.17-2.175.377.270.95-0.95N-74.95-57.6622.4122.41-2.223.96-0.060.06A柱的内力组合方式 荷载组合内力组合1.2恒荷载+0.91.4(两个或两个以上的活荷载)1.2恒荷载+1.4任一活荷载组合项目名称MVN组合项目MVN-+Mmax1.2+0.91.4(+)143.73-48.23-90.431.2+1.

33、470.41-24.35-7.19-Mmax1.2+0.91.4(+)-47.605.39-352.171.2+1.4-24.989.39-25.79Nmax1.2+0.91.4(+)95.66-43.13-401.921.2+1.436.77-24.75-405.56Nmin1.2+0.91.4(+)-17.325.75-50.341.2+1.4-24.489.39-25.79-+Mmax1.2+0.91.4(+)-23.1-7.74-48.721.2+1.4-14.39-5.6-24.17-Mmax1.2+0.91.4(+)-132.95-43.13-400.301.2+1.4-94.40

34、-24.75-403.94Nmax1.2+0.91.4(+)-132.95-43.13-400.301.2+1.4-94.40-24.75-403.94Nmin1.2+0.91.4(+)-23.1-7.74-48.721.2+1.4-14.39-5.6-24.17-+Mmax1.2+0.91.4(+)49.94-17.00-22.101.2+1.415.08-24.75-38.99-Mmax1.2+0.91.4(+)-102.95-33.87-78.771.2+1.4-84.95-29.01-77.68Nmax1.2+0.91.4(+)-102.95-33.87-78.771.2+1.4-84

35、.95-29.01-77.68Nmin1.2+0.91.4(+)49.94-17.00-22.101.2+1.415.08-24.75-38.99-+Mmax1.2+0.91.4(+)-5.15-23.89-18.921.2+1.4-39.81-13.23-20.99-Mmax1.2+0.91.4(+)-194.40-33.87-75.591.2+1.4-163.28-29.01-74.50Nmax1.2+0.91.4(+)-194.40-33.87-75.591.2+1.4-163.28-29.01-74.50Nmin1.2+0.91.4(+)-5.15-23.89-18.921.2+1.4

36、-39.81-13.23-20.99B柱的内力组合方式 荷载组合内力组合1.2恒荷载+0.91.4(两个或两个以上的活荷载)1.2恒荷载+1.4任一活荷载组合项目名称MVN组合项目MVN-+Mmax1.2+0.91.4(+)46.91-1.27-462.701.2+1.417.39-3.04-63.37-Mmax1.2+0.91.4(+)-70.0917.20-155.271.2+1.4-26.498.02-112.73Nmax1.2+0.91.4(+)31.261.46-490.931.2+1.40.7310.18-454.15Nmin1.2+1.417.39-3.04-63.37-+Mma

37、x1.2+0.91.4(+)60.6214.12-459.371.2+1.454.7010.18-450.97-Mmax1.2+0.91.4(+)-1.172.73-135.981.2+1.4-1.323.04-60.19Nmax1.2+0.91.4(+)39.011.46-487.751.2+1.454.7010.18-450.97Nmin1.2+1.4-1.323.04-60.19-+Mmax1.2+0.91.4(+)25.602.84-138.701.2+1.48.887.52-94.67-Mmax1.2+0.91.4(+)-66.9213.09-131.061.2+1.4-54.781

38、0.18-86.02Nmax1.2+0.91.4(+)-8.457.96-167.081.2+1.400-172.28Nmin1.2+0.91.4(+)-34.0310.70-58.261.2+1.4-1.303.04-60.19-+Mmax1.2+0.91.4(+)45.688.30-137.081.2+1.429.167.52-93.05-Mmax1.2+0.91.4(+)-43.997.62-129.441.2+1.4-27.2910.18-84.40Nmax1.2+0.91.4(+)13.027.96-165.461.2+1.400-170.66Nmin1.2+0.91.4(+)-5.

39、1310.70-56.641.2+1.46.863.04-58.57梁截面内力恒载活载左风右风在C柱在B柱向左作用向右作用D梁内力M-71.71-55.1633.0311.8024.50-24.17-6.686.68V32.0524.65-12.96-7.46-2.802.700.70-0.70N-14.38-11.042.124.13-6.63-6.611.48-1.48M59.9446.11-22.41-15.74-0.750.15-0.340.34V-3.10-2.380.441.22-2.802.700.70-0.70N-14.38-11.042.124.13-6.63-6.611.4

40、8-1.48M33.1025.46-10.02-11.5611.87-12.01-3.513.51V14.4711.13-6.15-2.91-2.802.700.70-0.70N-14.38-11.042.124.13-6.63-6.611.48-1.48E梁内力截面内力恒载活载左风右风在C柱在B柱向左作用向右作用M58.7345.18-22.41-14.42-0.750.15-0.340.34V-1.65-1.270.651.64-2.133.350.55-0.55N-14.59-11.232.174.27-6.88-6.311.55-1.55M-114.48-88.0632.6737.59

41、-19.9230.304.63-4.63V-36.79-28.3011.7910.32-2.133.350.55-0.55N-14.59-11.232.174.27-6.88-6.311.55-1.55M11.719.01-7.661.33-10.3315.222.14-2.14V-19.22-14.796.115.77-2.133.550.55-0.55N-14.59-11.232.174.27-6.88-6.311.55-1.55D梁的内力组合方式 荷载组合内力组合1.2恒荷载+0.91.4(两个或两个以上的活荷载)1.2恒荷载+1.4任一活荷载组合项目名称MVN组合项目MVN-+Mmax

42、1.2+0.91.4(+)-5.1517.72-24.801.2+1.4-39.8120.32-14.29-Mmax1.2+0.91.4(+)-194.4273.80-38.011.2+1.4-163.2772.97-32.71Nmax1.2+0.91.4(+)-116.2765.11-41.391.2+1.4-163.2772.97-32.71Vmax1.2+0.91.4(+)-194.4273.80-38.011.2+1.4-163.2772.97-32.71-+Mmax1.2+0.91.4(+)130.64-4.20-41.361.2+1.4136.48-7.05-32.71-Mmax1

43、.2+0.91.4(+)43.71-5.81-21.071.2+1.440.55-3.10-14.29Nmax1.2+0.91.4(+)129.51-11.13-41.391.2+1.4136.48-7.05-32.71Vmax1.2+0.91.4(+)129.51-11.13-41.391.2+1.470.88-7.05-26.54-+Mmax1.2+0.91.4(+)91.1826.98-41.391.2+1.475.3632.95-32.71-Mmax1.2+0.91.4(+)5.6017.98-18.521.2+1.423.5413.29-11.47Nmax1.2+0.91.4(+)9

44、1.1826.98-41.391.2+1.475.3632.95-32.71Vmax1.2+0.91.4(+)52.2435.67-37.631.2+1.475.3632.95-32.71E梁的内力组合方式 荷载组合内力组合1.2恒荷载+0.91.4(两个或两个以上的活荷载)1.2恒荷载+1.4任一活荷载组合项目名称MVN组合项目MVN-+Mmax1.2+0.91.4(+)128.02-0.05-41.561.2+1.4133.73-3.76-33.23-Mmax1.2+0.91.4(+)40.87-3.15-21.491.2+1.439.10-1.07-14.47Nmax1.2+0.91.4

45、(+)126.85-6.96-42.281.2+1.4133.73-3.76-33.23Vmax1.2+0.91.4(+)126.85-6.96-42.281.2+1.469.43-4.96-27.14-+Mmax1.2+0.91.4(+)-46.00-26.23-18.131.2+1.4-84.75-29.70-11.53-Mmax1.2+0.91.4(+)-279.26-83.18-42.281.2+1.4-260.66-83.76-27.14Nmax1.2+0.91.4(+)-279.26-83.18-42.281.2+1.4-260.66-83.76-27.14Vmax1.2+0.91.4(+)-279.26-83.18-42.281.2+1.4-260.66-83.76-27.14-+Mmax1.2+0.91.4(+)48.95-29.26-32.281.2+1.435.36-18.09-26.34-Mmax1.2+0.91.4(+)-11.31-