锅炉事故案例汇编

1、目 录1. 鞍钢某选矿厂锅炉烧坏事故12. 南京化学纤维厂锅炉爆管13. 天津某厂锅炉爆炸事故24. 天津大港电厂锅炉炉膛爆炸事故35. 设计缺陷终酿事故46. 嘉兴市某厂锅炉过热器爆管事故57. 某公司锅炉炉膛煤气爆炸事故68. 延安双翼石化公司锅炉炉膛爆炸事故79. 郑州某厂锅炉烧干锅事故810. 天津外运公司汽车队锅炉炉胆烧塌911. 佛山市某公司锅炉水冷壁爆管事故912. 河南某锅炉公司锅炉炉膛爆炸1013. 山西某造纸厂锅炉爆炸1214. 一起罕见的锅炉水冷壁爆管事故1215. 宁波市北仑港发电厂锅炉爆炸事故分析1316. 某造纸厂锅炉爆炸事故1617. 北京市昌平县回龙观区霍营乡塑

2、料厂锅炉爆炸1718. 朝阳市长征轮胎厂锅炉炉管烧化1719. 哈尔滨新香坊化立厂锅炉爆炸1820. 河南某化工厂锅炉锅筒产生裂纹1921. 黑龙江安达糖厂锅炉爆炸1922. 辽源东丰啤酒厂锅炉爆炸2023. 黑龙江省五建公司锅炉爆炸2124. 天津某化工厂锅炉炉胆烧塌事故2125. 一起锅炉受热面泄漏事故案例2226. 牡丹江制油厂锅炉爆炸231. 鞍钢某选矿厂锅炉烧坏事故 一、事故概况及经过 1990年2月16日，鞍钢矿山公司某选矿厂，动力车间2#锅炉SZZl01.25蒸汽采暖锅炉发生重大缺水事故，造成炉膛内71根水冷壁管变形，其中严重变形21根，锅筒部分脱碳，直接经济损失39000元。

3、2月15日14时30分，司炉工在清理锅炉房时，2号锅炉处停炉压火状态，甲班司炉长发现双色水位计失灵，找仪表工检修。仪表工检查认定双色水位计12孔插头进水，暂时不起作用，便将双色水位计电源开关拉开断电，并告诉司炉班长。22时40分交接班时，甲班司炉班长未交待给乙班上述情况，乙班起动2#锅炉时发现水位计全绿色指示，就认为锅炉满水，当即开启两组排污阀放水，排污20分钟后见水位绿色指示还不下来就开启总排污阀。直到23时45分，才发现炉膛正压，到炉顶看水位时，发现水冷壁已经烧红，等到关闭排污阀、停炉已是16日0点10分。 二、事故原因分析 1交接班不清，甲班已知道双色水位计失灵，不能再用，但没有将此情况

4、交待给乙班，交接班记录也未填写。 2司炉工未认真执行操作规程，锅炉启动前未认真检查水位。 3乙班司炉发现水位连续长时间报警却不作认真检查，长时间排污却不去核查实际水位。 4领导管理不力，规章制度不落实。 三、防止同类事故的措施 严格执行交接班制度，并认真填写交接班记录。水位计失灵应有标记，可有助于接班人员注意。接班人员在接班时应全面检查锅炉运行状态。2. 南京化学纤维厂锅炉爆管一、事故概况及经过 1986年4月22日，南京化学纤维厂SHL201.27型蒸汽锅炉因缺水而造成严重损坏， 直接经济损失达30000元以上。 4月22日11时，该锅炉升火给车间供汽，至14时锅炉负荷开始增大，15时司炉工

5、在仪表控制室听到高水位报警并看到黄色指示灯亮，仪表盘上的色带水位指示偏高便开始排污50秒钟, 但这样处理后半小时，色带指示又在高水位的位置。而炉前平板玻璃水位计已看不见水位，只认为是轻微缺水，于是到炉顶叫水, 看到有少量的水上来(实际上是因水连管连接不当造成的假水位)，就按轻微缺水处理，加大进水，可仍不见水位上升，而见到省煤器安全阀有汽喷出。于是立即停泵，到炉前打开看火门时，听到炉内有响声，这时才判定是炉管爆破，采取紧急停炉措施。后经检查发现，34根炉膛水冷壁管和259根对流管均已不同程度因过热而后损坏, 其中一根对流管爆破，破口为140×100mm。锅炉被迫停炉大修，更换全部对流管

6、束和水冷壁管。 二、事故原因分析 1、司炉工技术水平低，当发现仪表盘上色带水位指示偏高后，没有进一步核对炉前水位计和电接点液位指示信号，就轻率地判定为锅炉满水，并错误地采取了排污措施，导致锅炉严重缺水。 2、该炉原设有三冲量给水自动调节系统，后在4月15日检查时，仪表工临时将三冲量调节改为单冲量调节，事后没有恢复也没有向车间和司炉人员交待锅炉水位是用单冲量控制的。事故前锅炉负荷突然增大时，锅内压力降低，锅水大量沸腾，在锅内出现虚假水位，于是单冲量控制系统发出高水位假信号，导致给水调节阀关闭，造成缺水。 3、发现平板玻璃水位计无水位后，仍错误地认为是轻微缺水，延误了处理事故的时间，使事故进一步扩

7、大。 3. 天津某厂锅炉爆炸事故一、事故概况及经过1955年4月25日，天津某厂一台最高许可工作压力为2.45兆帕的日本田熊1625型锅炉，在正常工作压力下突然发生爆炸，造成死8人，重伤17人，轻伤52人，经济损失369000余元。该锅炉在二月份就已经开始漏水且日益严重，三月底下锅筒接口处有的裂纹可通进8号铁丝一寸多深，漏水的地方已达到两米多长，到四月份每小时锅炉的漏水量在1.5吨以上，锅炉房地面积水一寸多深，这已是事故前的严重征兆，但未能引起厂方重视而导致锅炉爆炸，爆炸部位发生在锅筒的铆接处，上下锅筒的连接管飞出75米，烟囱震斜57厘米，炉墙被严重破坏。二、事故原因分析造成事故的直接原因是该

8、厂对锅炉设备缺乏认真的检查和忽视日常维护检修工作。经技术鉴定，锅炉爆炸系下锅筒钢板苛性脆化所致。造成脆化的原因是：厂动力部门对锅炉长期渗漏不及时修理，再三拖延，以致使锅炉钢板的裂缝占爆破断口的79；锅炉给水质量十分低劣，渗漏处碱垢极其严重，为钢板苛性脆化的形成和发展提供了必要条件，(高应力，高浓度，介质有浸蚀性)最终使锅炉钢板强度下降不足以承受正常工作压力而发生爆炸。另外，此次事故的发生是和该厂的领导干部存在严重忽视安全的错误思想和官僚主义工作作风分不开的，对动力部门的管理混乱和锅炉的严重渗漏情况，从未检查，毫无所知，更为严重的是当该厂安全部门提出要审查动力部门人员，进行安全知识测验，鉴定动力

9、设备的具体建议时，厂领导却把它搁在一边，没有采纳，也是这次事故发生的重要原因。4. 天津大港电厂锅炉炉膛爆炸事故一、事故经过1979年3月1日，天津大港电厂1台300MW发电机组亚临界锅炉在运行中发生炉膛爆炸。该锅炉系从意大利进口，额定蒸发量为1025t/h，额定蒸汽压力17.8MPa，额定蒸汽温度540/540。事故发生前，锅炉控制室接到中心调度室的命令，要求发电机组减负荷20MW，在尚未进行操作，发现锅筒水位下降，蒸汽压力下降到10MPa。而燃油和总风量却同时上升，燃油量由43t/h增至50t/h，各风压表指示均达最大值。锅炉操作人员发现异常，立即进行处理，给水切为手动，水位由-100mm

10、调整到正常水位；主控制器切为手动未成；燃油切为手动，燃油量回落到43t/h。在进行处理的同时又发现，2台送风机导向板开度已达100%，所有风压表指示已达最大值；火焰电视显示无火焰，2个火焰扫描器指示灯却亮着，当即按下电视伸进按钮以消除摄影机未伸进的可能性，火焰扫描器指示灯仍然未灭，当即判断燃烧不正常是由于送风挡板自动失灵，进风量过大造成。将送风自动切为手动，并将挡板关小。由于燃烧不好，汽压继续下降，负荷也自动下降。当送风挡板关到40%位置时，各风压表指示仍在最大值附近摆动。此时一声巨响，发生炉膛爆炸，“火焰故障”自动跳闸。事故发生后，炉膛甲乙两侧燃烧器的风箱的风道均被炸开，甲侧比乙侧严重；甲侧

11、空气预热器出口风道变形，乙侧空气预热器出口风道破裂；烟气再循环入口烟道和部分伸缩节也有损坏；燃油变压器的电缆遭到破坏。直接经济损失40万元，停发电半年。 二、事故原因分析1、锅炉烟道出口挡板既无操作机构，又无固定装置，锅炉运行时烟道挡板自行关闭。由于锅炉运行时烟道产生震动，而烟气流动时对挡板形成一个自行关闭的趋势。同时，挡板结构上10个中轴的曲臂和公共连杆自重较大，对挡板也产生一个自行关闭的力矩。挡板关闭后，炉膛燃烧产物无法排出，造成炉膛压力升高，燃烧恶化。由于正常燃烧工况遭到破坏，蒸汽压力和负荷下降，自动调节系统动作，加大给油（由43t/h增至50t/h）和进风（各风压表指示均达最大值），进

12、一步恶化了燃烧工况，造成炉膛灭火。灭火后并未立即切断给油与进风，使炉膛中的油与空气混合物达到爆炸极限。此时炉膛第一层燃烧器的点火装置仍在运行以及炉膛灭火后炉墙的高温蓄热，引起炉膛爆炸，是一起典型炉膛灭火而引发的炉膛爆炸事故。 2、炉膛超压保护装置未投入使用。该锅炉设计有炉膛超压保护装置，从试运行直至事故前，该保护装置由于未调试好，一直未投入使用。按超压保护要求，当炉膛压力超过6kPa时，自动立即切断给油与送风。但由于未投入炉膛超压保护装置，烟道挡板关闭，炉膛压力超过了规定值，无法自动切断给油与送风，进一步恶化了燃烧工况，造成灭火爆炸。 3、燃烧器的火焰扫描器灵敏度未进行调整，不能反映燃烧器运行

13、状态。当燃烧恶化，电视显示无火焰时，火焰扫描器的指示灯却依然亮着。为操作人员正确判断延误了时间。 4、由于相关保护装置或未投入，或灵敏度未调试，不能为操作人员判断提供正确信息，致使操作人员错误判断炉膛燃烧不好是由于送风机挡板失灵所致，错过了采取紧急措施的时机。 5. 设计缺陷 终酿事故一、事故经过 某厂对某循环流化床锅炉进行为期一个月的检修，检修完成后请当地特种设备检测机构对锅炉进行安全检测。特种设备检测机构根据锅炉检测检验规程，要求对锅炉进行煮炉处理。煮炉完成后，按常规操作正式起火开炉，第一次起火由于炉膛底料结焦，导致第一次起火失败。工人师傅将主床底料全部清除并检查风帽有无堵塞，检查工作完成

14、后在主床铺底料（底料为煤燃烧后剩余的大颗粒残余物），底料层厚250300mm，然后加入木柴燃烧，打开炉门将未燃烧的木柴清除，留下炙热的木炭，然后开启鼓风机，随后开引风机，给煤起火，刚给煤不到两秒钟就听到主炉膛上方闷响。锅炉作业人员迅速停鼓风机、引风机和给煤机，然后到锅炉上方检查，发现锅炉主燃烧室炉拱被爆燃冲击波炸开约2左右的大孔，炉顶部分仪表管道也被炉拱耐火砖砸变形。此次事故虽无人身伤害，但造成直接经济损失40000余元。二、事故原因分析直接原因1、设备缺陷。由于锅炉没有防爆门，炉膛内发生爆燃时，炉膛内气体体积迅速膨胀从薄弱部位涌出。2、违反作业规程。在第二次铺好底料加入木柴燃烧后未先抽出木柴

15、燃烧过程产生的部分可燃气体。3、外部原因。该厂锅炉用煤经过粉碎后存放在煤仓里，由于停机检修，原来粉碎好的煤存放在煤仓里近一个月的时间。由于该厂所在地气温较高，煤仓里的煤热量积聚，并释放出甲烷等可燃气体。在给煤之前进煤端处于封闭状态，可燃气体不易外泄。开启给煤机，把煤粒吹入炉膛，同时也把大量可燃气体吹入炉膛，从而引起爆燃。巨大的燃烧冲击波把主燃烧室顶部炉拱炸开。间接原因1、交接班不严格。此次事故正好发生在中夜班交班后十分钟，交班人员未把情况交待清楚就下班，而接班人员也稀里糊涂地接班。2、设备作业规程不完善。该厂在整理设备作业指导书时出于精简需要将大部分设备操作规程删除，对锅炉常见事故的预防措施无

16、指导性规定。3、对职工的培训不够全面。该厂每年都要对职工进行职业技能培训，但侧重生产工艺的培训，很少涉及锅炉安全知识培训以及煤的相关知识培训。4、据事后调查，当班司炉工虽从事本工种三年，但在此之前未从事过锅炉的开炉起火作业，缺乏锅炉开炉起火的实际经验。三、预防措施1、在修复锅炉炉拱时按相关规定设计安装防爆门。2、坚持特种设备作业人员持证上岗制度，杜绝无资质人员作业。3、完善设备作业规程，对锅炉常见事故做出预防措施。4、加强对职工进行技术教育培训，应针对岗位特点进行。5、严格遵守作业规程。锅炉起火前应当先开引风机，后开鼓风机和给煤，缓慢调节风量、给煤量。6、粉碎后的煤不应长时间存放在煤仓中，应将

17、煤散放在场地上。7、定期开展锅炉事故应急预案的演练，提高岗位职工对事故的预防和处理能力。 6. 嘉兴市某厂锅炉过热器爆管事故一、事故原因2005年嘉兴市某厂新安装了1台型号为SHL202.45400的双锅筒横置式链条锅炉，该炉投产后半年内先后共有13根低温过热器管爆管，被迫停炉大修。二、爆管原因分析1、该炉运行不到半年已有13根过热器管爆管，割管后对直管段及弯头处盐垢成分进行了分析，直管段盐垢主要为：Na2SO435.3，Na3PO4 23.5，Na2CO32 2.0，弯头处盐垢成分主要为Na2PO436.6，NaOH28.1及Fe2O312.8。过热器弯头处盐垢成分与煮炉期间炉水成分一致，可

18、见该炉低温过热器管爆管的主要原因，是煮炉时大量碱液进入了过热器中，使其管内弯头处沉积了大量盐垢。煮炉时，为了尽可能提高煮炉效果，一般控制药液在高水位处，如果控制排汽量过多，水位控制过高，或者煮炉排污换水过程中进水排水操作不当，使高碱度药液进入过热器中，另外，煮炉后未按规程多次排污换水以便将锅内残余药液清洗干净，即进行蒸汽严密性试验及安全阀调试，安全阀起跳时，蒸发量突增，水位上升，易导致锅内残余的高浓度碱液进入过热器中。该炉设计中无过热器反冲洗管路，煮炉后无法对过热器进行冲洗。2、爆破管破口前后结有厚1.53mm不等的盐垢，从取样分析的结果表明直管段盐垢基本为钠盐，是由于蒸汽严重带水所致。经检查

19、、分析，造成该炉蒸汽带水的原因为：该炉长期高水位运行，减小了锅筒内蒸汽空间高度，降低了汽水分离的效果。停炉后检查中发现上锅筒内壁留有高水位运行的痕迹，查看运行日志，司炉工一直将水位控制在水位计最高可见水位附近，问其原因，司炉工原操作无过热器的工业锅炉，由于缺水危害明显而满水危害较小，所以有宁“满”勿“缺”的想法，一直采用高水位运行，降低了锅筒内蒸汽空间高度。蒸汽空间高度减小，会使蒸汽带水量增多。一般要求蒸汽空间高度在0.6 m以上。锅筒内汽水分离装置未按设计要求安装。在停炉检查中发现，上锅筒汽水分离装置两端弧形板与锅筒内壁未满焊，而是间断点焊，波纹百叶窗分离器与锅筒连接处也有较大缝隙，有多处缝

20、隙在79mm之间，这样，部分汽水混合物未经分离直接进入过热器，导致蒸汽带水。锅炉长期超负荷运行。运行记录显示该炉负荷经常超过额定蒸发量，随着锅炉负荷增加，蒸发面上的蒸汽平均流速增大，因而蒸汽带水量增大；另外。若锅炉负荷超过锅内旋风分离器的允许负荷，也会影响汽水分离效果，造成蒸汽带水。三、改进措施1、由于煮炉中碱液进入低过，盐垢较难清除，决定在大修中更换全部41根低温段过热器管子，并将低温段过热器的材质更换为15CrMo。2、将排污短管斜切口下端位置调整为比最低水位低40mm。3、将上锅筒汽水分离装置两端弧形板与锅筒内壁满焊，波纹百叶窗分离器与锅筒连接处加装密封垫片，消除缝隙。4、适当控制负荷，

21、运行中控制水位在正常水位间波动。5、增加过热器反冲洗管路。7. 某公司锅炉炉膛煤气爆炸事故山西省潞城市潞宝焦化实业总公司所属煤气发电厂于2000年9月23日发生了一起锅炉炉膛煤气爆炸事故。此锅炉型号为SHS202.45400Q，用于发电，于1999年11月制造。此次爆炸事故造成死亡2人、重伤5人、轻伤3人，直接经济损失49.42万元。一、事故发生经过及破坏情况 2000年9月23日上午10时15分，潞宝煤气发电厂厂长指令锅炉房带班班长对锅炉进行点火，随即该班职工将点燃的火把从锅炉南侧的点火口送人炉膛时发生爆炸事故。 尚未正式移交使用的煤气发电锅炉在点火时发生炉膛煤气爆炸，炉墙被摧毁，炉膛内水冷

22、壁管严重变形，最大变形量为1.5米。钢架不同程度变形，其中中间两根立柱最大变形量为230，部分管道、平台、扶梯遭到破坏，锅炉房操作间门窗严重变形、损坏。锅炉烟道、引风机被彻底摧毁，烟囱发生粉碎性炸毁，砖飞落到直径约80米范围内，砸在屋顶的较大体积烟囱砖块造成锅炉房顶11处孔洞，汽轮发电机房顶13处孔洞，最大面积约15平方米，锅炉房东墙距屋顶1.5米处有12米长的裂缝。炸飞的烟囱砖块将正在厂房外施工的人员2人砸死，另造成5人重伤，3人轻伤。爆炸冲击波还使距锅炉房500米范围内的门窗玻璃不同程度地被震坏。 事故发生后，当地有关部门非常重视，迅速赶赴事故现场组织抢救，对死伤人员进行了妥善处置。潞城市

23、政府责成有关部门和人员对事故进行了调查。二、事故原因分析 此次爆炸事故是由于炉前2号燃烧器(北侧)手动蝶阀(煤气进气阀)处于开启状态(应为关闭状态)，致使点火前炉膛、烟道、烟囱内聚集大量煤气和空气的混合气，且混合比达到轰爆极限值，因而在点火瞬间发生爆炸。具体分析如下： 1、当班人员未按规定进行全面的认真检查，在点火时未按规程进行操作，使点火装置的北蝶阀在点火前处于开启状态，是导致此次爆炸事故的直接原因。2、煤气发电厂管理混乱，规章制度不健全，厂领导没有执行有关的指挥程序，没有严格要求当班人员执行操作规程，未制止违规操作行为，职责不明，规章制度不健全也是造成此次爆炸事故的原因之一。 3、公司领导

24、重生产、轻安全，重效益、轻管理，在安全生产方面失控，特别是在各厂的协调管理方面缺乏有效管理和相应规章制度，对各厂的安全生产工作不够重视，也是造成此次爆炸事故的原因之一。三、预防事故发生的措施1、潞宝焦化实业总公司要认真贯彻落实国家有关锅炉压力容器的法律、法规和江泽民总书记的重要讲话精神，真正从思想上吸取教训，引以为戒，制定出有效的、详细的安全措施，健全各项安全管理制度。 2、进一步完善各级安全生产责任制，明确锅炉安全管理的有关事项和要求，把锅炉的安全管理工作落到实处。3、各有关部门要严格执行各项规章制度及操作规程，层层落实，责任到人，消除麻痹思想和侥幸心理，操作程序规范化，从组织指挥、安全措施

25、、规章制度、操作规程上彻底堵塞漏洞，消除隐患，从而防止类似事故再次发生。8. 延安双翼石化公司锅炉炉膛爆炸事故一、事故经过2003年10月18日11时30分，陕西省延安双翼石油化工有限责任公司SZSIO-1.0/250-YQ型锅炉第2次点火时，发生炉膛爆炸。该锅炉于10月12日烘炉，10月18日9时55分停炉，更换电动蝶阀，准备调试自动点火程序，11月18日第1次点火失败，第2次点火时发生炉膛爆炸事故，造成1人死亡，4人重伤，直接经济损失23万元，间接经济损失20万元。该锅炉为水管式燃气锅炉，设计工作压力1.OMPa，许可使用压力0.8MPa，额定出力1Ot/h，介质出口温度250。二、事故原

26、因分析1、炉膛爆炸的原因主要是启动主燃料自动运行程序时，控制柜面板显示点火成功，而实际是失败。这时主火炬气管线上的控制阀门全部打开，液态气态混合的液化石油气大量进入炉膛，制造单位的调试人员未查明点火失败的原因，冒然进行第2次启动自动程序，启动后，炉膛内液化石油气达到爆炸极限，遁火源立即发生爆炸。2、其他原因（1）双冀公司使用液化石油气罐车作为储罐使用，未设调压装置，直接用燃气进行烘炉，煮炉；（2）省石油公司在锅炉未安装完毕的情况下，交无资质的双翼公司继续进行，且无现场配合人员；（3）锅炉控制柜距离锅炉过远，不利于操作和控制锅炉参数。三、预防同类事故的措施1、事故隐患的原因不清时，严禁冒然作业。

27、2、调试人员只能在自己的职责范围内进行作业。3、管理人员应熟悉相应的标准规范。4、自动控制程序及器件，必须安全可靠，调试若发现异常，必须排除发生异常的原因，按规定程序进行炉膛吹扫后，再进行调试。5、调试或使用的燃气，严禁将液态的气体直接进入锅炉炉膛，必须经过降压气化，按规定压力输送气体燃料。9. 郑州某厂锅炉烧干锅事故一、事故经过1988年10月21日3时40分，郑州某厂一台SZW10一1.27型锅炉发生严重烧干锅事故，造成对流管、水冷壁管全部烧坏，上、下锅筒严重脱碳，过渡烟道烧化，空气预热器损坏225根管，这几部分失去使用价值而报废。这次事故的直接损失95000元，间接损失150000元。1

28、0月20日晚，当班司炉工未认真检查水位的情况下，错误地将缺水判为满水而关给水泵。当发现汽压下降，炉膛出现正压现象时，又错误地判断为车间用汽量大而增大了锅炉的给煤量。当发现上锅筒、下锅筒均已烧红，炉顶烧塌，炉膛内听到倒塌声音后才布置停炉。此后虽采取了一系列措施，但锅炉已严重损坏。二、事故原因分析1、司炉工严重失职，违章操作。当班司炉工在未认真观察到水位表的水位情况下，又没有采取叫水措施就认为是满水(分析认为已经缺水)而关闭了给水泵，加剧了锅炉缺水程度；后虽发现缺水开启了3号给水泵，但给水泵的进出口阀门均未打开，形成泵的空转；当锅炉汽压不断下降时又认为车间用汽量大，又增加了锅炉给煤量，加快了锅炉烧

29、坏的程度。 2、劳动纪律松懈，管理不善。 锅炉房虽有交接班制度，司炉工在交接班时未认真执行；司炉班长擅自将司炉工分成小班。3、安全附件失灵，自动水位调节器有故障，但未采取措施。三、防止同类事故的措施1、严格执行规章制度，对违章操作的，严重失职的人员要处理。2、要经常保持设备和安全附件处于完好状态。 10. 天津外运公司汽车队锅炉炉胆烧塌一、事故概况及经过1989年1月16日17时25分，天津外运公司汽车队WNL2-1.25型锅炉发现严重缺水事故，炉胆烧塌变形555，直接经济损失为15000元。 1月15日，该锅炉新安装高低水位指示灯，初步调试后认为尚未成功，但未向操作工明确交待指示灯还不能作为

30、水位的指示依据。1月16日中午12时20分锅炉发出高水位报警信号，经过排污处理，警铃停止报警。此后，司炉工每隔半小时就到炉前检查一次，以为新装水位报警装置的红绿指示灯可以使用，所以只要看见绿色指示灯亮着就以为锅炉水位正常，没有认真观察水位表，没有及时发现锅炉缺水。 下午5时25分，司炉工发现前炉门冒烟，以为是引风机出了故障，经检查，引风机工作正常，再从锅炉的后观察孔观察炉内，发现炉胆已经烧塌，马上采取停炉措施。 二、事故原因分祈1、高低水位报警器安装错误。安装高低水位报警装置时，把锅炉正常水位绿色指示灯接在原来的浮球水位控制器的极限低水位触点上，这样当锅炉严重缺水时，绿色的正常水位指示灯依然显

31、示。2、司炉工违章。司炉工没有按操作规程认真观察水位表，而以错误的指示灯为依据进行操作，未能及时发现锅炉严重缺水。同时司炉工有脱岗现象，以致延误了及时发现异常并处理险兆的有利时机，致使缺水现象不断恶化。3、其他设备失修。锅炉自动给水系统由于年久失修，不能完全正常工作，低水位报警系统不灵，警铃有时不响，同时继电器也不能作出相应的停炉动作。4、锅炉运行管理规章制度落实不严。 11. 佛山市某公司锅炉水冷壁爆管事故佛山市顺德区某公司1台SHFx20-2.45/400-P型锅炉发生水冷壁管爆管事故。事故间接造成1人死亡，直接经济损失达30余万元。并使该公司停产一周。一、事发经过及锅炉概况事发当日凌晨约

32、1时许，当班司炉工忽然昕到锅炉发出一声沉闷的声音，接着，锅筒蒸汽压力突降，炉膛正压，整个锅炉房一片烟雾弥漫，初步判断为锅炉发生了爆管事故，当班司炉工立即按照操作规程进行紧急停炉处理。事故发生前锅炉运行参数为：蒸汽压力为203MPa，蒸汽出口温度为417，过热器前烟气温度为809，汽包(上)水位正常。锅炉额定蒸发量：20t/h：额定蒸汽压力：2.45MPa；额定蒸汽温度：400。该炉2003年6月安装投入使用，至事故发生时累计运行时间为1.5万小时。锅炉蒸发受热面主要由锅膛水冷壁(下部为埋管)和对流管束组成，沸腾段布置有布风板和埋管，而在悬浮段左上方布置一砖砌直径为1400mm的旋风筒，烟气切向

33、进入旋风筒，逆时针方向旋转后进入燃烬室，大部分较粗颗粒被分离出来，返回炉膛再循环，烟气则经过热器、对流管束、省煤器和空气预热器后经烟囱排出，燃烬室两侧墙各布置7根51×3.5水冷壁管，材质20(G113087-1999)，锅炉燃用无烟煤，低位热值为6359卡/kg，燃煤颗粒度在012mm范围。二、爆管原因分析根据现场检查，爆破口周围管子磨损减薄厉害，爆裂口边缘管壁实测厚度仅0.30.5mm，裂口终端外管壁1.5mm，爆裂口管材金相组织没有明显变化，但具有明显的塑性破坏特征，可以判定燃烬室水冷壁管是因磨损导致强度不足所致。厂家在锅炉结构设计时，在埋管、过热器进口等通常磨损较严重部位，采

34、取了相应的防磨措施，如采用厚壁管、装设防磨瓦等，而对燃烬室内水冷壁管没有这方面的考虑，由于燃气从旋风筒出来，仍然夹带大量灰坐粒子，而且旋风筒偏向左侧布置，旋风筒边缘距离左侧墙仅520mm，燃烬室深度实测仅820mm，因此烟气对右侧水冷壁冲刷磨损很强并在墙角处形成涡流，这种气流工况对与旋风筒标高相近的左侧水冷壁管段造成了严重磨损，最终导致爆管事故。三、预防措施1、考虑到该炉旋风筒出口处的磨损特点，为确保锅炉安全运行，在更换爆裂管管段后，应在该处管束易磨损区用耐火混凝土灌注封盖旋风筒出口对面隔墙的局部裸露管段。并定期检查其完好情况，以防止类似事故再次发生。2、在检查中还发现，水冷壁管内壁积有水垢(

35、厚度达0.30.5mm)，查阅水质化验记录，锅炉水质时常不合格。为防止受热面过热爆管事故，建议使用单位要加强水质管理，确保锅炉水质符合有关标准要求。3、对循环流化床锅炉来讲，飞灰磨损在所难免，使用单位一定要定期对备受热面的磨损情况及各受热面的防磨设施进行检查，发现问题及时采取补救措施，以防止事故发生。12. 河南某锅炉公司锅炉炉膛爆炸某公司一台KG-25/3.8-M型流化床锅炉，在2004年8月2日压火后重新运行时，烟道内突然“砰”的一声发生爆炸，周围浓烟四起，炉砖向炉后四处散落，锅炉严重损坏。事故造成了近十万元的经济损失，所幸未造成人员伤亡。一、事故经过发生事故的锅炉是河南某锅炉有限公司试制

36、的25吨流化床锅炉。2003年12月，锅炉开始安装，今年7月28日，由施工单位操作人员进行操作，开始锅炉点火试运行，8月2日上午10点由于车间检修，锅炉开始压火，司炉人员在床温850时停止给煤，床温再次回落时停止送风，风机档板关到零位。下午7点35分左右起重新起火升压，按正常操作，先启动引风机，引风机启动后，显示炉膛负压为400mm水柱,再启动一次风，少量给煤，炉墙负压显示为200mm水柱，稍后仪表显示床温稍有升高，忽然发现炉膛内出现正压，接着听到锅炉内一声爆响，锅炉烟道内发生爆炸。现场勘察发现：锅炉受热面未受到明显损坏，锅炉低位过热器炉墙整体倒塌，省煤气炉墙粉碎性破坏，其余炉墙也出现不同程度

37、外张，并产生裂纹，锅炉上锅筒产生少量位移。经分析认为，这是一起典型的烟道爆炸事故。二、事故原因分析从事故的现象分析，这是一次较为严重的由烟道内可燃物质引发的爆炸事故。从事故的破坏情况分析，爆炸位置是在省煤器附近，由于锅炉投入时间不长，烟道内并未积存太多的未燃尽颗粒，造成爆炸的主要成分应是煤气和挥发分。从操作人员的运行操作看，似乎没有明显的问题，但经过认真的分析，事故的原因主要就是司炉操作人员没有采取正确的操作方式。1、在锅炉压火时没有足够时间地通风，没能吹净炉内存留的可燃气体。事故发生前几天一直下雨，锅炉给煤较湿，锅炉运行时，由于燃料中水分的蒸发，加大了通风量，大大增加了通风负荷。在压火操作时

38、，操作人员按常规进行压火并停止通风，由于通风时间较短，导致大量的可燃气体存留在烟道内，为事故的发生埋下了隐患。2、压火时间较长，启动时没有进行炉膛吹扫。锅炉压火时间已近10小时，炉温已低于500以下，在其期间由于风门关毕、氧气不足，产生的大量的挥发份和CO气体，即C+O2CO，积存在温度较低的烟道内。启动时，操作人员只注意了炉膛负压，没有对锅炉进行足够时间的炉膛吹扫，而且在开始运行时没有打开引风机档板，在锅炉升火过程中，烟道内积存的CO和挥发分遇明火发生爆燃，将省煤气、过热器处的炉墙炸毁，造成锅炉严重事故。3、防爆门设计不合理，也是造成锅炉损坏严重的原因之一。从锅炉损坏情况看，设置防爆门的一侧

39、，炉墙破坏明显轻于其它部分。该锅炉属试制锅炉，锅炉只设计了一个防爆门，尤其是容易造成事故的锅炉尾部受热面，没有设置防爆门，事故造成该锅炉尾部受热面炉墙完全破坏与其防爆门设置不合理也有一定关系。三、事故教训和建议1、锅炉安装单位和使用单位安全意识不强，对锅炉试运行安全没有足够的重视，是造成这一事故的一个重要因素。从锅炉点火到发生事故，由于使用单位没有针对炉型及时培训司炉人员，司炉操作全部由安装单位临时负责。安装单位仅是聘请了电厂的司炉人员，而没有针对安装单位本身特点培训司炉操作人员，没有针对锅炉特点制定相应的操作规程和规章制度，没有根据特殊工况制定相应措施，为锅炉运行造成了许多不安全因素。锅炉安

40、装单位往往重视安装过程，而忽视了对司炉操作人员的培养，此次事故为安装单位敲响了警钟。锅炉安装单位所操作的都是新安装的锅炉，炉型不固定，操作规程也不健全，对司炉操作人员的专业素质、应急处理能力和工作责任心应该有更高的要求。安装单位必须进一步提高对锅炉试运行阶段安全的重视程度，增强自身安全运行能力和对用户的服务水平。2、制造单位应当针对这次锅炉事故所暴露出来的问题，认真地查找制造方面的原因，采取加强联锁保护、增加防爆门和对炉墙进行加强等改进措施，以尽可能地减少事故可能造成的危害。3、制造单位安装使用说明书对使用操作没有做出明确的要求，也是制造单位工作的明显不足。事故发生后，我们对锅炉说明书进行了认

41、真阅读，结果发现，安装使用说明书编写的非常笼统，尤其是对锅炉使用操作部分起不到真正的指导作用，对锅炉压火及其启动也没有做出明确的规定，对锅炉可能发生的故障也没有制定出预防其处理措施。作为锅炉的制造单位，防止锅炉事故发生是应尽的义务，应尽量为锅炉用户考虑周全，尤其是对容易出事故的环节，如点火、压火等阶段，还应明确告知注意事项，以最大程度减少此类事故的发生。13. 山西某造纸厂锅炉爆炸 一、事故概况及经过 1989年1月20日15时50分，山西省运城地区夏县禹都造纸厂，一台DZG2-069型锅炉发生爆炸，锅壳爆破，因锅炉严重缺水，爆破能量较小，形成的冲击波力量较弱，未造成人员伤亡，但锅炉无法修复而

42、报废，造成的经济损失达4万多元。 从事故发生后的现场来看，辐射受热面的锅壳大面积鼓疱变形，鼓疱面积为1100mm×1500mm，鼓疱高度为150mm，锅壳爆破裂缝长度为620mm，裂缝最宽处为32mm，裂口呈45度刀刃状；是典型塑性剪断。绝大多数烟管，因严重缺水过热表面已变成蓝色，左右侧水冷壁管及后部顶棚管色因过热呈蓝色。 二、事故原因分析 1、司炉工未认真监视水位、误操作 从事故现场来看，这台锅炉是因司炉工未认真监视水位，严重缺水后长时间过烧造成的。当班司炉在发现锅壳过热严重变形后，没有采取紧急停炉措施，而偷偷上水，造成沿锅壳纵向中心线的右侧锅壳过热处首先与补充水接触的部位撕开。

43、2、工厂对安全生产不够重视，锅炉房无任何规章制度和安全操作规程，平时未对司炉工进行安全教育。 三、防止同类事故的措施 加强使用管理，建立和健全规章制度；提高人员素质，防止误操作。 14. 一起罕见的锅炉水冷壁爆管事故一、锅炉概况该炉为双锅筒纵置式布置，两侧各一根集箱，两根下降管对称布置于炉膛前部，烟气自炉膛右侧烟窗进入，经对流管换热后排出。该炉平时满负荷运行运行压力0.45MPa左右，炉膛温度1000(测温点位于炉膛右侧中上部)左右，排烟温度约270。二、事故经过某夜班司炉工反映炉膛内有异常响声，早班人员接班后，未加注意；早、中班交接时，炉膛内声音变大烟囱冒白烟，此时，压力仅能维持在0.35M

44、Pa左右排烟温度在290 ，水位也能维持。由于生产需要该炉仍满负荷运行近20小时才停炉。三、事故原因分析事故的根本原因正是由于在集箱的前端部发生了堆渣，造成爆管部位水循环不良。由于堆渣的形成是一个长期的过程，因而造成金属管壁长期超温。随着堆渣越来越高，最终第1、2、3根管子下管口被堵死，导致水循环完全停止，管壁金属温度急剧升高(控制仪表盘上炉膛温度读数为1000)并发生爆管爆管大体上应先发生在第1、3根管子上，当爆破口产生后水流急速喷出，第1根管子破口下部、第2根管子遇水发生急冷产生淬裂，而第4、5根管子则因供水不足发生变形。另外，从炉内发生轻微泄漏至事故扩大被迫停炉历经20小时左右，且期间仍

45、在维持运行，说明初始阶段只是个别部位开裂，由于未及时停炉处理，才导致爆管事故的扩大。检查时未发现堆渣，是由于爆破口发生后，大量的汽水混合物在锅内压力作用下经爆破口急速喷出在下端管口处形成很强的抽吸作用原来堵塞管口的垢渣被吸走，故而仅留下了堆渣痕迹。垢渣的形成与堆积原因是该厂使用深井水作为锅炉水源。由于水处理不过关，硬度严重超标，加上长期满负荷运行，因此在使用过程中形成大量沉淀物(碳酸盐)并沉淀到下集箱。排污时，这些沉淀物被带到集箱前端部(排污口位于前端部)形成堆积，位置刚好位于爆管区的下部。该炉的排污管设计不合理，前部下降管位于排污管与水冷壁之间，并紧靠排污管。排污时下降管内的水会直接进入排污

46、管，发生所谓的“抢水”现象，一方面在短时间内会影响水冷壁内的供水，破坏正常的水循环，另一方面也降低了排污时对垢渣的抽吸，影响了排污效果.四、应吸取的教训管口堵塞、水循环不良是造成本次爆管事故的直接原因。导致该原因的主要因素是锅炉给水不符合要求及左右集箱排污口位置设计不合理。须消除上述主要危险因素，才能避免类似事故的发生。15.宁波市北仑港发电厂锅炉爆炸事故分析1993年3月10日，浙江省宁波市北仑港发电厂一号机组发生一起特大锅炉炉膛爆炸事故（按电业生产事故调查规程界定），造成死亡23人，重伤 8人，伤16人，直接经济损失778万元。该机组停运132天，少发电近14亿度。一、事故经过1993年3

47、月10日14时07分24秒，北仑港发电厂1号机组锅炉发生特大炉膛爆炸事故，人员伤亡严重，死23人，伤24人（重伤8人）。北仑港发电厂1号锅炉是美国ABBCE公司（美国燃烧工程公司）生产的亚临界一次再热强制循环汽包锅炉，额定主蒸汽压力17.3兆帕，主蒸汽温度540度，再热蒸汽温度540度，主蒸汽流量2008吨时。1993年3月6日起该锅炉运行情况出现异常，为降低再热器管壁温度，喷燃器角度由水平改为下摆至下限。3月9日后锅炉运行工况逐渐恶化。3月10日事故前一小时内无较大操作。14时，机组负荷400兆瓦，主蒸汽压力15.22兆帕，主蒸汽温度513度，再热蒸汽温度512度，主蒸汽流量1154.6吨时

48、，炉膛压力维持负10水柱，排烟温度A侧110度，B侧158度。磨煤机A、C、D、E运行，各台磨煤机出力分别为78.5、73、59、38，B磨处于检修状态，F磨备用。主要CCS（协调控制系统）调节项目除风量在“手动”调节状态外，其余均投“自动”，吹灰器需进行消缺，故13时后已将吹灰器汽源隔离。事故发生时，集中控制室值班人员听到一声闷响，集中控制室备用控制盘上发出声光报警：“炉膛压力高高”、“MFT”（主燃料切断保护）、“汽机跳闸”、“旁路快开”等光字牌亮。FSS（炉膛安全系统）盘显示MFT的原因是“炉膛压力高高”引起，逆功率保护使发电机出口开关跳开，厂用电备用电源自投成功，电动给水泵自启动成功。

49、由于汽包水位急剧下降，运行人员手动紧急停运炉水循环泵B、C（此时A泵已自动跳闸）。就地检查，发现整个锅炉房迷漫着烟、灰、汽雾，人员根本无法进入，同时发现主汽压急骤下降，即手动停运电动给水泵。由于锅炉部分PLC（可编程逻辑控制）柜通讯中断，引起CRT（计算机显示屏）画面锅炉侧所有辅助设备的状态失去，无法控制操作，运行人员立即就地紧急停运两组送引风机。经戴防毒面具人员进入现场附近，发现炉底冷灰斗严重损坏，呈开放性破口。二、事故造成后果该起事故死亡23人，其中电厂职工6人（女1人），民工17人。受伤24人，其中电厂职工5人，民工19人。事故后对现场设备损坏情况检查后发现：21米层以下损坏情况自上而下

50、趋于严重，冷灰斗向炉后侧例呈开放性破口，侧墙与冷灰斗交界处撕裂水冷壁管31根。立柱不同程度扭曲，刚性梁拉裂；水冷壁管严重损坏，有66根开断，炉右侧21米层以下刚性梁严重变形，0米层炉后侧基本被热焦堵至冷灰斗，三台碎渣机及喷射水泵等全部埋没在内。炉前侧设备情况尚好，磨煤机、风机、烟道基本无损坏。事故后，清除的灰渣934立方米。该起事故最终核算直接经济损失778万元人民币，修复时间132天，少发电近14亿度。因该炉事故造成的供电紧张，致使一段时间内宁波地区的企业实行停三开四，杭州地区停二开五，浙江省工农业生产受到了严重影响，间接损失严重。三、事故原因该起锅炉特大事故极为罕见，事故最初的突发性过程是

51、多种因素综合作用造成的。以下，仅将事故调查过程中的事故机理技术分析结论综合如下：1、运行记录中无锅炉灭火和大负压记录，事故现场无残焦，可以认定，并非煤粉爆炸。2、清渣过程中未发现铁异物，渣成份分析未发现析铁，零米地坪完整无损，可以认定，非析铁氢爆炸。3、锅炉冷灰斗结构薄弱，弹性计算确认，事故前冷灰斗中积存的渣量，在静载荷下还不会造成冷灰斗破坏，但静载荷上施加一定数量的集中载荷或者施加一定数量的压力，有可能造成灰斗失稳破坏。4、事故发生后的检验结果表明，锅炉所用的水冷壁管材符合技术规范的要求，对水冷壁管断口样品的失效分析证实，包角管的破裂是由于冷灰斗破坏后塌落导致包角管受过大拉伸力而造成的。5、

52、锅炉投入运行后，在燃用设计煤种及其允许变动范围内煤质时出现前述的严重结渣和再热汽温低、局部管段管壁超温问题，与制造厂锅炉炉膛的结构设计和布置等不完善有直接关系，它是造成这次事故的根本原因。另外，除上述诸技术原因外，北仑电厂及有关单位在管理上存在的一些问题，也是导致这起事故发生的原因：该事故机组自3月1日以来，运行一直不正常，再热器管壁温连续超过报警温度。虽经采取调整火焰中心，加大吹灰和减轻负荷等措施，壁温超限问题仍未解决。按ABB-CE公司锅炉运行规程规定，再热器壁温的报警温度为607度，3月6日至3月10日，再热器壁温多在640度和670度之间，锅炉负荷已从600兆瓦减至500兆瓦，再减至4

53、50兆瓦，到3月10日减至400兆瓦，再热器壁温仍严重超限。按运行规程规定，再热器壁温严重超温采取措施而无效时，应采取停炉措施。运行值班长曾多次向华东电管局总调度和浙江省电管局调度请示，但上级部门非但不同意停炉，而且还要求将锅炉负荷再提高一些，要求锅炉坚持运行到3月15日计划检修时再停炉。结果因结焦严重，大块焦渣崩落，导致该起特大事故发生。因此，该起事故原因的认定结论为：制造厂锅炉炉膛设计、布置不完善及运行指挥失当；是一起锅炉设备严重损坏和人员群亡的责任事故。事故的直接原因是锅炉严重结渣。五、防范措施国内大型电站炉结渣的问题比较普遍，为接受北仑港事故教训，举一反三，电力工业部于1993年9月2

54、4日至28日召开了大型电站锅炉燃烧技术研讨会，邀请科研、制造和大专院校的专家参加，提出技术改进和加强管理的措施，提高电站锅炉的安全运行水平。为预防事故再次发生，具体的防范措施如下：1、制造厂（ABB-CE）应采取措施，解决投产以来一直存在的再热器汽温低和部分再热器管壁温度严重超限的问题。2、制造厂应研究改进现有喷燃器，防止锅炉结焦和烟温偏差过大的问题。在未改进前，制造厂应在保证锅炉设计参数的前提下，提出允许喷燃器下摆运行的角度和持续时间。3、锅炉设计中吹灰器布置密度低，现在吹灰器制造质量差，制造厂应采取措施加以改进。在未改进前，电厂应加强检修、维护和管理，提高现有吹灰器的可用率，必要时换用符合

55、要求的吹灰器。4、制造厂应研究适当加强冷灰斗支承的措施，以提高其结构稳定性又不致影响环形集箱的安全。5制造厂应采取措施加装必要的监视测点，如尾部烟温、烟压测点、过热器减温器进出口汽温测点、辐射式再热器出口汽温测点等，并送入计算机数据采集系统。此外，还应考虑装设记录型炉膛负压表。6、制造厂应对冷灰斗的积渣和出渣系统的出渣增加必要的监测手段，包括增加必要的炉膛看火孔，以便检查锅炉结渣情况。7、制造厂应对不符合安全要求的厂房结构、安全设施、通道、门、走、平台和扶梯等进行改进，如大门不能采用卷帘门，看火孔附近要有平台等。8、切实加强燃煤管理。电力部和其他上级有关部门应共同解决锅炉燃煤的定点供应问题。电

56、厂要加强对入厂煤、火炉煤的煤质分析和管理，完善配煤管理技术。9、电厂应严格执行运行规程，加强对锅炉的运行分析和管理工作。应及时提出锅炉运行情况的分析意见和异常工况的应急措施。10、对事故中波及的设备和部件进行仔细的检查。恢复运行前必须进行炉内空气动力场和燃烧调整试验。 16. 某造纸厂锅炉爆炸事故 一、事故概况及经过 1979年，某造纸厂一台最高许可工作压力为069兆帕的卧式双火筒兰开夏型锅炉，事故当日早晨6时升火点炉，在正常情况下，点火后两小时压力即可升到039兆帕，这天烧了3小时之久，汽压才升到024兆帕，此时司炉工已听到炉内有异常响声，但由于司炉工缺乏操作知识，不但不进行检查，反而继续加

57、大火力，以致锅炉严重超压，一声巨响，炉胆和封头扳边连接部位被炸开920长的裂口。炉内强大汽浪从破口处猛烈冲出，将前方三道土坯墙，十间草房，九间瓦房推倒。在此同时，炉膛内正在燃烧的炽热煤块、炉排、炉门也飞出50米外的房顶上，引起火灾，将附近一些车间厂房全部烧为灰烬，爆炸产生的冲击波将整个炉体向后移动了500。事故造成死伤各1人，经济损失330000余元。 二、事故原因分析 1、安全附件不全不灵 锅炉未装安全阀，压力表的连通管堵塞，因此锅炉压力指示升不上来，而分汽缸上两个压力表也均失灵，不能回复零位，在无压力的情况下，一表指示为044兆帕，另一表指示为027兆帕。压力表不能正确指示锅炉的真正压力导致锅炉超压发生爆炸。 2、领导忽视安全，司炉工未经技术培训，缺乏操作知识和安全常识。 三、防止同类事故的措施 1、使用单位领导应认真贯彻国家有关安全方面的法规； 2、对操作人员要进行培训考核，以提高人员素质； 3、加强使用管理，建立健全必要的规章制度。 17. 北京市昌平县回龙观区霍营乡塑料厂锅炉爆炸一、事故概况及