模板专项施工方案1123

1、模板施工方案1.工程概况北京西路安置房1楼总建筑面积：m2，地下室建筑面积为m2。2 材料选用2.1 模板 地下室采用 1830×915× 18厚胶合板，± 0.000 以上竖向构件采用 1830× 915×18酚醛树脂双面覆膜胶合板。模板的强度必须符合混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70006-88中有关规定。酚醛树脂双面覆膜胶合板要求如下：1）模板载切、打孔后必须用专用封边漆封闭切口，以防模板吸水变形；如打穿墙螺栓孔，应用专用工具双面对开，以免破坏和起刺；在板上钉钉、打孔时必须在板下垫木枋，谨防悬空造成模板背面出现劈裂；2）模板使用前必须在

2、表面刷脱膜剂（以水性脱模剂最佳，以防污染模板表面），以确保使用寿命；3）模板精度较高，使用时应防止金属锐角划伤、碰伤、摔伤，以确保其正确的几何形状和表面完整；4）拆模后应立即用较宽的刮刀彻底清除模板表面，以利周转使用，并放于干燥处保存；5）模板长期存储应在表面涂油剂，堆放整齐并遮盖雨布，模板下方用不少于3条10*10cm木枋支撑，以利于通风和保证模板不变形；6）模板拼缝处可用普通胶带纸，以保证混凝土成型表面的光洁2.2 木枋 所有加固木枋用 100×50。2.3 对拉螺杆 所有竖向构件螺杆采用高强对拉螺杆，外墙每层距板面100 处，埋设单头螺杆，在模板对拉螺杆的护导管两头加塑料顶头，

3、塑料顶头内设有塑料环，长度为构建截面宽度，其作用为保证柱、墙构件截面，其次保证对拉螺杆能顺利拆除，以便重复利用。2.4 板缝密封材料 为防止模板拼缝间漏浆，竖向模板接缝处贴 18 宽， 10 厚的海面条，板缝间用塑料胶带粘贴。每层外墙模板接缝处也加设海绵条。2.5 模板支撑体系顶板模板满堂架采用碗扣架。2.6 钢钉钢钉长度为 2745mm，每块胶合板与木楞相叠处至少钉2 个钉子，第二块模板的钉子要转向，与第一块模板方向斜钉，使拼缝严密。3 主要构件施工方法竖向构件模板与板面砼接触面易形成缝隙，造成砼楼浆，影响砼的表观质量，因此在支设模板前砼表面与模板接触不平整部分，模板支设完后用水泥砂浆堵缝，

4、防止漏浆。3.1柱模#1 楼标准层为剪力墙结构。负一层、一层有框支柱，外周为剪力墙结构。柱截面为(1) 柱模板按图纸的几何尺寸，结合现场实际情况配制拼装。(2) 木枋加固，距离为中对中 230，高度方向采用钢管在柱角对拉。(3) 柱的对拉螺杆步距根据柱高进行调整，对拉螺杆的起步距为 228.75。柱子模板支撑应与支撑承重架相连，每柱的各面必须设置有两点，三道钢管支撑落地稳定模板，防止砼浇筑时造成位移。(4) 上下层柱靠外墙边加固方法同剪力墙。对拉螺杆护导管对拉螺杆20PVC管18厚模板48钢管柱模板加固图对拉螺杆护导管3.2梁柱节点模板梁柱节点模板就是柱上部、梁、顶板交汇处模板，梁柱节点模板高

5、度到顶板底部。梁柱节点模板每套由四块组成，如没有梁的位置则为一块面板，如有梁的位置则在面板相应的位置上开一洞口。具体尺寸依不同梁的规格而定。柱节点模板每套共配制四块单片模板，采用18mm 厚九夹板，同梁模板一起支设、固定。在柱与梁相交的位置，有梁一侧梁柱节点模板上开口，开口宽度为梁宽2 倍木模板厚（ 18×2=36mm），开口高度为梁高顶板厚+木模板厚（ 18mm）。支模时，梁柱节点模板压梁模板（将梁的侧模及梁底模模板伸入梁柱节点模板预留开口处），接缝贴不透水海绵条。3.3顶板模板顶板模板支撑采用碗扣式脚手架体系。面板用18mm50×100mm 木枋，间距300mm。支撑龙

6、骨用钢管，其间距不超过厚九夹板，次龙骨采用1000mm，木枋表面刨平以保证与模板接合面平整。板缝处触面贴4cm-5cm 宽胶带盖缝，以防漏浆。1） 各层梁板模板安装完毕后，应进行拉线复查，确保梁板的轴线和几何尺寸的正确无误后，方可交付下道工序施工。2） 凡是梁、柱、墙、板交接处的拼装应严格按照图示尺寸配制安装，确保构件准确无误。3.4 楼梯膜板3.5梁模采用 18mm 厚九夹板，次龙骨采用50×100mm 木枋，沿梁纵向一般为三道。梁侧模板采用工具式卡具 - 步步紧和木枋模板斜撑固定，梁高超过 700mm 中间加一道对拉螺栓（ M14 ，穿 PVC 套管）。梁底模主龙骨支撑采用钢管，

7、其间距不超过 1000mm。梁模采用梁侧模包底模，板模上表面与梁侧模上口在板底标高水平拼缝处，上贴4 5cm 宽胶带防止漏浆。如下图：板模板斜撑步步紧木枋3.6梁及顶板模板支撑模板支撑选用碗扣式脚手架支撑系统。支撑间距根据房间尺寸为 1000×1000mm，从拆除时间上分为早拆支撑和晚拆支撑。支撑立杆上设有可调顶托，下可设调底座。梁、顶板支模时，按规范及设计要求起拱。起拱的具体作法为：用碗扣脚手架，上部加可调支撑，以调整高度，木板作辅助，以满足起拱要求。3.7剪力墙模板剪力墙模板制安根据施工图纸的要求，结合现场实际情况配制拼装。竖向木枋加固距离为中对中 230，横向采用钢管加穿墙螺杆

8、对拉，间距为 457.5 ×457.5。剪力墙的加固钢管应与满堂架子连成整体，并且内外墙支撑钢管落地，防止砼浇筑时墙模内外移动，横距支撑为 1500，步距为 1000 一道。剪力墙的上部板的各部位采用铁丝或花篮螺丝进行调节使其上口平直，确保墙体模板在施工中达到横平竖直。剪力墙预留洞口采用定型工具式模板安装，便于安拆。剪力墙模板加固图： 48钢管蝴蝶扣18厚模板n100*50木枋螺帽 14对拉螺杆海面条外墙模板加固图内墙模板加固图模板加工开孔图3.8后浇带模板根据设计要求设置后浇带位置，结合现场情况配制好该后浇带的梁、板模板。1）后浇带位置的梁板支模用的架子，在搭设过程中应与满堂架子全

9、部断开，在加固时应全部连成一个整体，使之既能独立工作又能形成整体受力的承重支模架，以免影响下道工序。2）其它梁板架子拆除时，将后浇带位置的梁和板的架子和模板全部留下，并且进行加固，确保其架子的刚度和稳定，满足上部工程继续施工的要求。3）在后浇带的梁板施工中，应注意在后浇带位置设置一块易拆除的小模板，利于后浇带梁里的杂物和砼的清理，避免在后浇带浇砼时，大面积拆除模板清理梁板后浇带内的建筑垃圾。后浇带跨模板不设早拆，后浇带下模板不拆除，等后浇带混凝土浇筑后再拆除，按下图方法留设。4 模板设计计算4 .1 剪力墙模板设计计算本工程剪力墙模板采用 1.83 ×0.915 的木模板，剪力墙高按

10、 4000，宽按 300mm。外钢楞采用 48×3.的5钢管，间距 457.5；内楞采用 50×100 的木枋，间距 230；穿墙对拉螺杆采用 14圆钢制作，间距 457.5 ×457.5 设计。设计参数：砼自重为 c24KN/m 3，强度等级为 C45，塌落度为 160mm，采用 0.6m3 的吊斗卸料，浇筑速度为 2m/h，砼温度为25，用插入式振捣器振捣。钢材抗拉强度设计值为 215N/mm2，对拉螺栓拉力为 155N/mm2。木模板设计强度和弹性模量如下：顺纹抗压 f c 10N/mm2，顺纹抗剪 fv1.4N/mm2，抗弯 fm13N/mm2，弹性模量

11、E 9000N/mm2，重力密度为 5KN/M 3。钢楞允许挠度 3mm。1、荷载设计值：(1)、砼侧压力标准值砼侧压力标准值按公式：F1 0.22 ct012V 1/2，其中 t0200/(20+15)5.71则:F1 0.22 ×24000×5.71 ×1×1×21/2 42.63KN/m 2F2 cH24×372KN/m 2，取两者中较小值，即 F142.63KN/m2 (2)、砼侧压力设计值 :F F1×分项系数 ×折减系数 42.63 ×1.2 ×0.85 43.48KN/m 2(3)

12、、倾倒砼时产生的水平荷载查表得 :4KN/m 2，荷载设计值为4×1.4 ×0.854.76KN/m 2。(4)、按表进行荷载组合F/43.48+4.7648.24KN/m 22、验算(1)、木模板验算木模板截面特征 Ix bh3/12 915 ×183/12444690mm4 Wx bh2 /6 915 ×182/649410mm3a 木模板承载力计算简图如下：q2222化为线荷载： q1F/×0.915/100044.14N/mm(验算承载力 )b 抗弯强度验算：M 0.107q1L 2 0.107 ×44.14 ×23

13、02 249845.6N·mm 受弯构件的抗弯承载力公式：22 M/W 249845.6 ×6/（ 915×18 ） 5.057N/mm2 f m 13N/mm (满足 )拟采用 50×100 的木枋，间距 230 作为背枋加固木模板，并用间距 457.5 的双钢管加固木枋，木枋各项技术参数如下：Wbh2/650×1002/683.3 ×103mma 计算简图q2222化为线均布荷载：q2F' ×0.4575/1000 48.24 ×0.4575/100022.07N/mm( 验算承载力 ) b 抗弯验算：

14、 M 0.107q2L 20.107 ×22.07 ×457.52 494270N·mm M/W 494270/833005.934N/mm2f m 13N/mm2（满足）4、外楞钢管验算外钢楞采用48×3.5的钢管，间距457.5；穿墙对拉螺杆采用14圆钢制作，间距。钢管、对拉螺杆各项技术参数如下：钢材抗拉强度设计值为 215N/mm2，对拉螺栓拉力为 16.8KN; 截面抵抗矩 Wx 2×5.08cm3。计算简图：面荷载化为点荷载： FF' ×0.23 ×0.23 48.24 ×0.23 ×0

15、.23 2.551kN ( 验算承载力 )抗弯验算：M Fa 2.551 ×115 293000N·mm2 M/W 293000/(2 5080)×28.838N/mm2f m 215N/mm （满足）Fmax2F2×2.5515.102KN fm16.8KN （满足）4.2 梁板模板验算梁板主要为现浇板，只计算梁板底模（梁按板考虑），按照 1000 宽梁计算板。底模验算1）荷载分析：2现浇板砼荷载： q10.1 ×25×1.23 /m模板自重： q2 0.50 ×1.2 0.6KN/m2施工荷载： q3 2×1.

16、42.8KN/m 2 （用于模板楞木）砼堆积厚度： q40.20 ×24 4.8KN/m 2按最不利情况组合荷载： q 0.9 ×(3+0.6+2.8+4.8)10.08KN/m2 2)木模板验算木模板采用 1.85 ×0.95 的木模板，支撑楞木采用 50×100 木枋，间距 300，计算简图如下：2222化为线均布荷载： q1F' ×0.915/1000 10.08 ×0.915/1000 9.223N/mm( 验算承载力 )抗弯验算： M 0.107q1l2 0.107 ×9.223 ×2302522

17、06N·mmM/W 6×52206/(915 ×182)1.057N/mm2f m 13N/mm2（满足）3)支撑木枋验算：支撑木枋采用 48×3.的5钢管，间 距 900×900，计算简图如下：2222化为线均布荷载： q1F' ×0.9/100010.08 ×0.9/1000 9.72N/mm( 验算承载力 )抗弯验算： M 0.105q1l2 0.105 ×9.72 ×9002826686N/mm M/W 826686 ×6/50 ×1002 9.92N/mm2f m 1

18、3N/mm 2（满足）4 2 转换梁模板设计计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（ 3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段 :KZL15 。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.60；混凝土

19、板厚度 (mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距 La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.10；立杆步距 h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m):1.50；梁支撑架搭设高度 H(m) ：5.42；梁两侧立杆间距 (m):1.50；承重架支撑形式 :梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数 :4；采用的钢管类型为 48×3.；5立杆承重连接方式 :可调托座；2.荷载参数模板自重 (kN/m2):0.35 ；钢筋自重 (kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.5 ；新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2):1

20、8.0；倾倒混凝土侧压力 (kN/m2):2.0 ；振捣混凝土荷载标准值 (kN/m2):2.0 ；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2) ：10000.0；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2) ：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2) ：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)： 9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2) ：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数： 6；面板厚度 (mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距 (mm)：150 ，主楞竖向根数： 5；主楞间距为： 450mm，450mm，450mm， 550mm；穿梁

21、螺栓水平间距 (mm)： 400；穿梁螺栓直径 (mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数： 2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度 100mm；次楞合并根数： 2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入算，得 5.714h；0时系统按 200/(T+15)计T -混凝土的入模温度，取20.000；V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -

22、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、 18.000 kN/m2，取较小值 18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图 (单位： mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下 :其中， W - 面板的净截面抵抗矩， W = 100

23、5;2.1 ×2.1/6=73.5cm3；M - 面板的最大弯距 (N·mm)；- 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2)f - 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2) ；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2 1×18×0.9=19.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4 1×2×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度 (内楞间距 ): l = 150mm；面板的最大弯距M=

24、 0.125 ×21.96 ×1502 = 6.18 104N×·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.18 ×104 / 7.35×104=0.84N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2 ；面板的受弯应力计算值 =0.84N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2 ，满足要求！2.挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm；l-计算跨度 (内楞间距 ): l = 150mm；E-面板材质的弹性模量 : E = 9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I

25、= 100 1.×8×1.8 ×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值 := 5 ×21.96 ×1504/(384 ×9500×4.86 ×105) = 0；.031 mm面板的最大容许挠度值 : = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值=0.031mm小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞 (木或钢 )直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度 10

26、0mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 5 ×102×2/6 = 166.67cm3；I = 5 103××2/12 = 833.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下 :其中， - 内楞弯曲应力计算值 (N/mm2) ；M - 内楞的最大弯距 (N·mm)；W - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值 (N/mm2) 。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2 18××0.9+1.4 ×2×0.9) ×1=21.9

27、6kN/m；内楞计算跨度 (外楞间距 ): l = 475mm；内楞的最大弯距 : M=0.101 ×21.96 ×475.002= 5.00 105N×·mm；最大支座力 :R=1.1 ×21.96 ×0.475=3.623 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 5.00 ×105/1.67 ×105 = 3.003 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2 ；内楞最大受弯应力计算值 = 3.003 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2 ，满足要求！（2）.内楞的挠度

28、验算其中 l- 计算跨度 (外楞间距 )： l = 100mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm；E - 内楞的弹性模量：10000N/mm2；I - 内楞的截面惯性矩： I = 8.33 106mm4×；内楞的最大挠度计算值 := 0.677 ×21.96 ×1004/(100 ×10000×8.33 ×106)； = 0 mm内楞的最大容许挠度值 : = 100/250=0.4mm；内楞的最大挠度计算值=0mm小于 内楞的最大容许挠度值 =0.4mm，满足要求！2.外楞计算外楞 (木或钢 )承受内楞传

29、递的集中力，取内楞的最大支座力 3.623kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :截面类型为圆钢管 48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值 (N/mm2)M - 外楞的最大弯距 (N·mm)；W -外楞的净截面抵抗矩；f - 外楞的强度设计值(N/mm2) 。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F× a=1.713 kN ·m；其中， F=1/5×q×h=

30、11.419，h为梁高为 2.6m，a为次楞间距为 150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.71 ×106/1.02 ×104 = 168.591 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2 ；外楞的受弯应力计算值 =168.591N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2 ，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中 E-外楞的弹性模量： 206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=11.419kN；l- 计算跨度： l=400mm；I- 外楞的截面惯性矩： I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值 : =1

31、.615 × 11419.200 × 400.003/(100 × 206000.000 × 243800.000)=0；.235mm根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 0.235 mm 外楞的最大容许挠度值 : = 400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值=0.235mm小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下 :其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径 : 14 mm；穿梁螺栓有效直径 : 11.55

32、 mm；穿梁螺栓有效面积 : A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2 18+1×.4×2) ×0.1 ×1.095 =2.672 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000× = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.672kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.85kN ，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小 ,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载

33、和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 :W = 500 18×18/6 = 2.70 104mm3×；I = 500 18×18××18/12 = 2.43 105mm4×；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值 (N/mm2) ； M - 计算的最大弯矩 (kN ·m)；l- 计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =200.00mm；q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)

34、 ；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2 （×24.00+1.50）×0.50 ×2.60 ×0.90=35.80kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0×.35 ×0.50 ×0.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4 2×.00 ×0.50 ×0.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=35.80+0.19+1.26=37.25kN/m；跨中弯矩计算公式如下 :Mmax = 0.10 ×37.251 ×0.22=0

35、.149kN m·； =0.149 × 106/2.70 × 104=5.519N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.519 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm2 ，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下 :其中， q-作用在模板上的压力线荷载:q =（(24.0+1.50) 2×.600+0.35） ×0.50= 33.32KN/m；l- 计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =200.00mm；E-面板的弹性模量 : E = 9500.0N/mm2；

36、面板的最大允许挠度值 : =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值 := 0.677 ×33.325 ×2004/(100 ×9500×2.43 ×105)=0；.156mm面板的最大挠度计算值 :=0.156mm小于 面板的最大允许挠度值 : = 200 / 250 =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自

37、重 (kN/m) ：q1 = (24+1.5) 2.×6×0.2=13.26 kN/m；(2)模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.35 0×.2 ×(2 ×2.6+1)/ 1=0.434 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值P1= (2.5+2) 0×.2=0.9 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2 13×.26+1.2 ×0.434=16.433 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4 0×.9=1.2

38、6 kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为 :W=5.08cm3I=12.19cm4钢管强度验算 :最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q = 16.433+1.26=17.693 kN/m；最大弯距M =0.1ql2= 0.1 17×.693 ×0.045 ×0.045= 0.004 kN.m；最大应力= M / W = 0.004×106/5080 = 0.72 N/mm2；抗弯强度设计值f=205 N/mm2 ；钢管的最大应力计算值0.72 N/

39、mm2 小于 钢管抗弯强度设计值钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足 :205 N/mm2,满足要求 !其中最大剪力 : V = 0.6 16×.433 ×0.5 = 4.93 kN；钢管的截面面积矩查表得A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =2 ×4929.840/489.000 = 20.163 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值20.163 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算 :最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 13

40、.260 + 0.434 = 13.694 kN/m；钢管最大挠度计算值= 0.677 ×13.694 ×45.4554 /(100×206000×12.19 ×104)=0mm；钢管的最大允许挠度 =0.045 ×1000/250=0.182 ；mm钢管的最大挠度计算值= 0 mm小于 钢管的最大允许挠度 =0.182 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重 (kN/m2) ：q1 = (24.000+1.500) 2.600=× 66.300 kN/m2

41、；(2)模板的自重 (kN/m2) ：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2) ：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2 (66×.300 + 0.350 )+ 1.4 4.500×= 86.280 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为 a， 梁宽为 b，梁高为 h,梁底支撑传递给托梁的集中力为 P，梁侧模板传给托梁的集中力为 N 。当n=2时：当n2时：计算简图 (kN)变形图 (mm)弯矩图 (kN ·m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = R

42、B=0.136 kN ，中间支座最大反力 Rmax=1.256；最大弯矩 Mmax=0.034 kN.m ；最大挠度计算值Vmax=0.019 mm；最大应力 =0.034×106/5080=6.694 N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2 ；支撑托梁的最大应力计算值 6.694 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求 !八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.136 KN.支撑钢管计算

43、简图支撑钢管计算弯矩图 (kN ·m)支撑钢管计算变形图 (mm)支撑钢管计算剪力图 (kN)最大弯矩 Mmax = 0.074 kN ·m ；最大变形 Vmax = 0.051 mm ；最大支座力 Rmax = 1.645 kN ；最大应力 = 0.074 ×106 /(5.08×103 )=14.607 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ；支撑钢管的最大应力计算值14.607 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求 !支撑钢管的最大挠度 Vmax=0.051mm小于 500/150与10 mm,

44、满足要求 !2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.256 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图 (kN ·m)支撑钢管计算变形图 (mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.685 kN ·m ；最大变形 Vmax = 0.471 mm ；最大支座力 Rmax = 15.181 kN ；最大应力 = 0.685 ×106 /(5.08×103 )=134.828 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2 ；支撑钢管的最大应力计算值134.828 N/mm2 小于 支

45、撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求 !支撑钢管的最大挠度 Vmax=0.471mm小于 500/150与10 mm,满足要求 !九、立杆的稳定性计算 :立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算 :其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =1.645 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 0×.139 ×5.42=0.907 kN；N =1.645+0.907=2.551 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积(cm

46、2)： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm2 ； lo - 计算长度 (m) ；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uhk1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155 1.×7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查

47、表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=2551.353/(0.207×489) = 25.205 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.205 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1 =15.181 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 0×.139 ×(5.42-2.6)=0.907 kN；N =15.181+0.907=15.653 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

48、lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08；- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm2 ； lo - 计算长度 (m) ；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uhk1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155 1.×7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=15652.742/(0.207 ×489) = 154.636 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 154.636 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求