落地扣件式脚手架计算书

1、扣件式脚手架计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20163、建筑地基基础设计规范 GB50007-20114、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、混凝土结构设计规范GB50010-2010、脚手架参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 48>3脚手架架体高度H(m)40水平杆步距h(m)1.2立杆纵(跨)距la(m)1.5立杆横距l b(m)1.05内立杆距建筑距离(m)0.2横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵横向水平杆布置方

2、 式纵向水平杆在上横杆上纵杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号 48 >3扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承(kN)80连墙件计算长度a(m)0.2脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系 数丫 01布载分数脚手板类型竹笆片脚手板挡脚板的类型竹用片挡脚板脚手板铺设层数每隔(x) 一设每2步设置一层密目安全网自重标准值 (kN/mA2)0.01实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架荷载标准值 Qkj(kN/mA2)2装修脚手架施工层数nzx1装修脚手架荷载标准值 Qkx(kN/mA2)2横向斜撑每隔(x)跨设置5脚手架

3、上震动、冲击物体自重 QDK(kN/mA2)0.5计算震动、冲击荷载时的 动力系数R1.35脚手板自重标准值 gKi(kN/mA2)0.1脚手架搭设地区河南(省)郑州市(市)基本风压值Wo(kN/mA2)0.3地面粗糙程度B类田野、乡村、 丛林、丘陵以及房 屋比较稀疏的中 小城市郊区架体顶部风压图度变 化系数1.52架体底部风压图度变化系 数1风荷载体型系数1.275地基参数基础类型地基地基承载力特征值fak(kPa)140垫板底回枳A (m )0.25地基土类型岩石三、纵向水平杆验算(图2)落地式脚手架剖面图由于横向水平杆上的纵向水平杆是均等放置的，故纵向水平杆的距离为S=la/(n+1),

4、纵向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。qG=1.2 次+gKi Xb/(n+1)=1.2 (M33+0.1 1 加5/(2+1)=0.082kN/mqQ=1.4 Qk+K Qdk)冼/(n+1)=1.4 (2+1.35 05) K05/(2+1)=1.311kN/m根据规范要求纵向水平杆按三跨简支梁进行强度和挠度验算， 故计算简图如下: 由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算， 那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础 和施工现场实际，抗弯和挠度验算计算简图如下：1、抗弯验算（图3）强度计算受力简图(图4)弯矩图Mmax=0.3

5、63kN m产的X Mmax/W=1X0.363 X06/4490=80.738N/mm2<f=205N/mm 2满足要求2、挠度验算qk=(g+gK1 Xlb/(n+1)=0.033+0.1 1.5/(2+1)=0.083kN/m（图5）挠度计算受力简图（图6）挠度图Max=0.131mm0 丫4 minlb/150, 10=7mm满足要求3、支座反力计算最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，支座反力验算如下：由于支座反力的计算主要是为横向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=2.495kN正常使用极限状态VK=0.137k

6、N四、横向水平杆验算由上节可知F=V,Fk=Vkq=1.2g=1.2 OO33=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下:（图7）强度计算受力简图"VJi-.iso（图8）弯矩图1、抗弯验算Mmax=0.878kN m产的X Mmax/W=ix0.878 X06/4490=195.632N/mm2<f=205N/mm满足要求2、挠度验算（图9）挠度计算受力简图（图10） 挠度图vmax= 0.277mm< v 牛 minl a/150, 10=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.017kN m

7、五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=5.017kN &Rc=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h,y Z=121、立杆承受的结构自重标准值NG1kNGiK=Hgk+y(lb+ai)ng/2+0.0146n/2=40 0.214+12 (1.05+0.15) 2>0.033/2+0.0146 义 2/2=9.044kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3X1.05+0.15) 1.5 0.1/2+3 0.17 1.5+1.5 40 &g

8、t;0.01=1.635kN3、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即可 满足实际情况。ZNQK=(njgQkj+nzxQkx+kQDK)(lb+a1)la/2=(1 2+1X2+1.35 0.5) (1.05+0.15) 1.5/2=4.207kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数”=1连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处 的风荷载高度变化系数z=1.52风荷载标准值：2如=%内切o=1M.275 0.3=0.382kN/m根据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210） 6.2

9、.舔规定，取风荷载组合值系数Ww=0.6,根据连墙件的步距可确定1=0.6,连墙件竖向间距Hi=2.4。22 ,Mwk=0.05E icoklaHi =0.05 0.6 0.382 1.5 2.4 =0.099kN mMwd=Ww T QM wk=0.6 X.4 O.099=0.083kN m立杆荷载组合：根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210) 6.2.舔规定进行计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4£NQK=1.2 )(9.044+1.635)+1.4 4.207=18.705kN长细比验算：l°=kNh=1.155 1.5 1.2=2.079m=

10、l0/i=2.079 1000/15.9=130.7554 =210满足要求根据，值查规范JGJ130-201H录A.O.6得到中二0.392则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：70XNd/M=1X(18.705 t000)/(0.392 424)=112.477N/mm2<f=205N/mm2B ?X 丫 H(T组合风荷载：70XNd/中A+70>Mwd/W=1X(18.116 t000)/(0.392 424)+1 8.083 106/4490=127.4842 _ _2N/mm &f=205N/mmB ?X 丫 H(T七、允许搭设高度验算不组合风荷载：H=5Af-(1

11、.2NG2K+1.4£NQK)/1.2gk=(0.392 424>205-(1.2 1泌35 1000+1.4 4.207 M000)/(1.2 0.214 1000)=102.299m组合风荷载：H= Af-1.2N G2K+0.9 1.4(NNQK+Mwk/W)/1.2g k=(0.392 424 >205-(1.2 1>635 1000+0.9 1.4 (4.207 1000+0.099 M06/4490)/(1.2 0.214 1000)=104.488mH=40m&H=102.299m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.

12、2 1000=200mm,Z=a0/i=200/15.9=12.579<Z=210根据，值查规范JGJ130-2011 付录A.O.6得到中二0.967风荷载标准值：8k=火冉。0=1.52 1.275 0.3=0.581kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nwid二 YQ»kLiHi=1.4 )0.581 7.2=5.861kN连墙件的轴向力设计值：Nid=Nwid+N0=5.861+3=8.861kN其中N0由根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210) 6.2.7条规定进 行取值。将Ni、中带入下式：强度：o=Ni/Ac=8.861 1000/424=20.897N/mm2<0.85f=0.85x205=174.25N/mm2稳定：Ni/M=8.861 >1000/(0.967 424)=21.614N/mm2<0.85f=0.85x205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Ni=8.861kN< Rc=12kN满足要求九、立杆地基承载力验算根据建筑施工碗扣式安全技术规范(JGJ166-2016)5.4.1条规定，直接采用立杆稳定验算中的轴力设计值进行