岩土三轴压缩实验

1、三轴压缩实验实验性质：综合性实验一、概述1910年摩尔Mohr提出材料的破坏是剪切破坏，并指出在破坏面上的剪应力是为该面上法向应力的函数，即f f()图4-1 摩尔包线这个函数在 f 坐标中是一条曲线，称为摩尔 包线，如图4-1实线所示。摩尔包线表示材料受 到不同应力作用到达极限状态时， 滑动面上法向 应力 与剪应力 f的关系。土的摩尔包线通常 可以近似地用直线表示，如图4-1虚线所示，该直线方程就是库仑定律所表示的方程 C tg 。由库仑公式表示摩尔包线的 土体强度理论可称为摩尔-库仑强度理论。当土体中任意一点在某一平面上的剪应力到达土的抗剪强度时，就发生剪切破 坏，该点也即处于极限平衡状态

2、。根据材料力学，设某一土体单元上作用着的大、小主应力分别为1和3，那么在土体内与大主应力1作用面成任意角的平面a a上的正应力和剪应力 ，可用坐标系中直径为13的摩尔应力圆上的一点逆时针旋转2 ,如图4-2中之A点的坐标大小来表示，即1 12( 1 3)2( 1 3)cos23)sin 2将抗剪强度包线与摩尔应力画在同一张坐标纸上，如图4-3所示。它们之间的关系可以有三种情况：整个摩尔应力圆位于抗剪强度包线的下方圆I，说明通过该点的任意平面上的剪应力都小于土的抗剪强度，因此不会发生剪切破坏； 摩尔压力圆与抗剪强度包线相割圆川，说明该点某些平面上的剪应力已超过了土的抗剪 强度，事实上该应力圆所代

3、表的应力状态是不存在的；摩尔应力圆与抗剪强度包线相切圆n，切点为A点，说明在A点所代表的平面上，剪应力正好等于土的抗剪 强度，即该点处于极限平衡状态，圆n称为极限应力圆。学习文档仅供参考图4-3摩尔圆与抗剪强度包线之间的关图4-2用摩尔圆表示的土体中任意点的应力三轴压缩实验亦称三轴剪切实验 是以摩尔-库仑强度理论为依据而设计的三 轴向加压的剪力试验，试样在某一固定周围压力3下，逐渐增大轴向压力1，直至试样破坏，据此可作出一个极限应力圆。用同一种土样的34个试件分别在不同的周围压力 3下进行实验，可得一组极限应力圆，如图4-4中的圆I、圆H和圆川。作出这些极限应力圆的公切线，即为该土样的抗剪强度

4、包络线，由此便可求得土样的抗剪强度指标。图4-4 三轴实验根本原理a试样承受 3作用；b破坏时土样应力状态；c 土样的极限应力圆与抗剪强度包线 三轴压缩实验是测定土体抗剪强度的一种比拟完善的室内实验方法，可以严格控制排水条件，可以测量土体内的孔隙水压力，另外，试样中的应力状态也比拟明确， 试样破坏时的破裂面是在最薄弱处，而不像直剪试验那样限定在上下盒之间，同时三轴压缩试验还可以模拟建筑物和建筑物地基的特点以及根据设计施工的不同要求确 定试验方法，因此对于特殊建筑物构筑物、高层建筑、重型厂房、深层地基、海洋工程、道路桥梁和交通航务等工程有特别重要的意义。二、实验方法根据土样固结排水条件和剪切时的

5、排水条件，三轴试验可分为不固结不排水剪实验UU、固结不排水剪实验CU、固结排水剪实验CD以及Ko固结三轴实验等。1 不固结不排水剪实验 UU试样在施加周围应力和随后施加偏应力直至破坏的整个试验过程中都不允许排 水，这样从开始加压直至试样剪坏，土中的含水量始终保持不变，孔隙水压力也不可 能消散，可以测得总应力抗剪强度指标 cu ， u。2 固结不排水剪实验 CU 试样在施加周围压力时，允许试样充分排水，待固结稳定后，再在不排水的条件 下施加轴向压力，直至试样剪切破坏，同时在受剪过程中，测得土体的孔隙水压力， 可以测得总应力抗剪强度强度指标 ccu， cu 和有效应力抗剪强度指标 c ， 。3 固

6、结排水剪实验 CD 试样先在周围压力下排水固结， 然后允许试样在充分排水的条件下增加轴向压力 直至破坏， 同时在试验过程中测读排水量以计算试样的体积变化， 可以测得有效应力 抗剪强度指标 cd ， d 。4 . Ko固结三轴实验常规三轴试验是在等向固结压力 123 条件下排水固结，而 K0 固结三轴试验是按 32 k0 1施加周围压力，使试样在不等向压力下固结排水，然后再进行不排水剪或排水剪试验。三、实验设备1 三轴仪 三轴仪根据施加轴向荷载方式的不同，可以分为应变控制式和应力控制式两种， 目前室内三轴试验根本上采用的是应变控制式三轴仪。应变控制式三轴仪由以下几局部组成如图4-5 ：1三轴压力

7、室。压力室是三轴仪的主要组成局部，它是由一个金属上盖、底座以 及透明有机玻璃筒组成的密闭容器， 压力室底座通常有 3 个小孔分别与围压系统、 体 积变形以及孔隙水压力量测系统相连。 2 轴向加荷系统。采用电动机带动多级变速的齿轮箱，或者采用可控硅无级 变速，并通过传动系统使压力室自下而上的移动，从而使试样承受轴向压力，其加荷 速率可根据土样性质和试验方法确定。3轴向压力测量系统。施加于试样上的轴向压力由测力计量测，测力计由线 性和重复性较好的金属弹性体组成，测力计的受压变形由百分表或位移传感器测读。4周围压力稳压系统。采用调压阀控制，调压阀控制到某一固定压力后，它 将压力室的压力进行自动补偿而

8、到达稳定的周围压力。5孔隙水压力量测系统。孔隙水压力由孔压传感器测得。6轴向变形量测系统。轴向变形长距离百分表030mm百分表或位移传感器测得。图4-4 应变控制式三轴仪1-调压筒；2-周围压力表；3-周围压力阀；4-排水阀；5-体变管；6-排水管；7-变形量表；8-量力环；9-排气孔；10-轴向加压设备；11-压力室；12-量管阀；13-零位指示器;14-孔隙压力表；15-量管；16-孔隙压力阀；17-离合器；18-手轮；19-马达；20-变速箱7反压力体变系统。由体变管和反压力稳压控制系统组成，以模拟土体的实 际应力状态或提高试件的饱和度以及量测试件的体积变化。2 附属设备1击实筒和饱和器

9、2切土盘、切土器、切土架和原状土分样器3承膜筒和砂样制备模筒4天平、卡尺、乳胶膜等四、试样的制备与饱和1 .试样制备试样应切成圆柱性形状，试样直径为 39.1mmmm101mm相应的试样高 度分别为80mm 150mm 200mm试样高度与直径的关系一般为 22.5倍，试样的允 许最大粒径与试样直径之间的关系见表 4-1。表4-1 试样的允许最大粒径与试样直径之间的关系见表试样直径D(mm)允许最大粒径 d(mm)d<D/10d<D/10d<D/5对于较软的土样，用钢丝锯或切土刀在切土盘上制样；对于较硬的土，用切土刀 和切土器在在切土架上制样。称取切削好试样的质量，准确至0.

10、1g，试样的高度和直径用卡尺量测，并按下式计算平均直径D1 2D2 D3 D -4式中Di D- D-分别为试样上、中、下部位的直径。与此同时，取切下的余土，平行 测得含水量，取其平均值为试样的含水量。2 .试样饱和1真空抽气饱和：将试样装入饱和器，置于真空缸内，进行抽气，当真空压 力到达1个大气压时，开启管夹，使清水注入真空缸内，待水面超过饱和器后，即可 停止抽气，然后静止大约 10h左右，使试样充分吸水饱和。2水头饱和：将试样装入压力室内，施加 20kPa的周围压力，使无气泡的水 从试样底座进入，待上部溢出，水头高差一般在1m左右，直至流入水量和溢出水量相等为止。3反压力饱和：试样饱和度要

11、求较高时采用祥见实验规程。五、操作步骤这里只介绍不固结不排水剪。1对仪器各局部进行全面检查，周围压力系统、反压力系统、孔隙水压力系统、 轴向压力系统是否能正常工作，排水管路是否畅通， 管路阀门连接处有无漏水漏气现象。乳胶膜是否有漏水漏气现象。2 拆开压力室的有机玻璃罩子，将试样方在试样底座的不透水圆板上，在试样 的顶部放置不透水试样帽。3 将乳胶膜套在承膜筒上，两端翻过来，用吸咀吸气，使乳胶膜贴紧承膜筒内 壁，然后套在试样外放气，翻起乳胶膜，取出承膜筒，用橡皮圈将乳胶膜分别扎紧在 试样底座和试样帽上，4 装上受压室外罩，安装时应先将活塞提高，以防碰撞试样，然后将活塞对准 试样帽中心，并旋紧压力

12、室密封螺帽，再将测力环对准活塞。5 向压力室充水，当压力室快注满水时，降低进水速度，当水从排水孔溢出时，关闭排水孔。6 开空压机和周围压力阀，施加所需的周围压力，周围压力的大小应根据土样埋深和应力历史来决定，也可按100、200300kPa施加。7 旋转手轮，当测力环的量表微动，表示活塞与试样接触，然后将测力环的量 表和和轴向位移量表的指针调整到零位。8 启动电动机开始剪切，剪切速率宜为每分钟应变0.5%1.0%。80mm高的试样速率为0.40.8mm/min。开始阶段，试样每产生垂直应变 0.30.4%时记测力环量表 读数和垂直位移量表读数各一次。当接近峰值时应加密读数，如果试样特别松软和硬

13、脆，可酌情减少或加密读数。9 .当出现峰值后，再进行 3%5%的垂直应变或剪至总垂直应变的15%后停止试验，假设测力环读数无明显减少那么垂直应变应进行到20%10. 试验结束后，关闭电动机，关周围应力阀，拔开离合器，倒转手轮，然后打开排气孔，排去压力室内的水，拆去压力室外罩，取出试验，描述试样破坏的形状， 并测得试验后的密度和含水量。11. 重复以上步骤分别在不同的围压下进行第二、三、四个试样的试验。六、成果整理1. 计算轴向应变100%式中 1轴向应变h 轴向变形(mm)；h° 土样初始高度mm。2 .计算剪切过程中试样的平均面积:cm2Aa式中 Aa 剪切过程中平均断面积A -土

14、样初始断面积cm21 轴向应变3.计算主应力差1CRAaCR(1 JA式中13 主应力差kPa1 大主应力kPa3 小主应力kPaC 测力计率定系数N/mmR mm10 单位换算系数。4 .绘制主应力差与轴向应变关系曲线以主应力差13为纵坐标，轴向应变1为横坐标，绘制主应力差与轴向应变关系曲线图 4-5，假设有峰值时，取曲线上主应力差的峰值作为破坏点；假 设无峰值时，那么取15%轴向应变时的主应力差值作为破坏点。图4-5主应力差与轴向应变关系曲线图4-6不固结不排水剪强度包线5 绘制强度包线以剪应力为纵坐标，法向应力为横坐标，在横坐标轴上以破坏时的_2ff 为圆心，以 f 为半径，在 坐标系上

15、绘制破坏总应力圆，2 2并绘制不同周围应力下诸破坏总应力圆的包线图4-6，包线的倾角为内摩擦角u ,包线在纵坐标上的截距为粘聚力cu。七、思考题1 .什么是土的抗剪强度？ 土的抗剪强度是不是一个定值？2. 什么是土的抗剪强度指标？对于一种土，其抗剪强度指标是否为一个定值？ 为什么？3. 分别简述直剪实验和三轴实验的原理。比拟二者之间的优缺点和适用范围？八、实验报告此报告格式仅供参考，同学可以参照此原那么自定报告形式。在实验报告的最后部分，同学要综合所学知识及实验所得结论，认真答复思考题并可以提出自己的见解、 讨论及存在的问题。1. 实验目的：2. 实验设备3. 实验记录及成果分析1三轴实验记录

16、周围 压力 (kPa)量力环 读数(0.01mm)轴向荷重(N)轴向变形(0.01mm)轴向应变(%)校正后 试样面积(cm主应力差与轴向应变关系曲线)主应力差(kPa)轴向应 力(kPa)3RP CRhh hoAa亠a 1 1P1不固结不排水剪强度包线入1土工实验资料的整理与实验报告通过土工实验我们得到了土样的各种参数指标，而工程上应用的是代表整个土层饿综合性指标，因此要对试验指标进行去粗取精，去伪存真的综合整理。从而得到对 某一土层的代表性指标，选取工程上应用的计算指标。二、方法和步骤1.为使实验资料可靠和适用，应进行正确的数据分析和整理。整理时对实验资 料中明显不和理的数据，应通过研究，

17、分析原因试样是否具有代表性、试验过程中 是否出现异常情况等或在有条件时，进行一定的补充试验后，可决定对可疑数据取 舍或改正。2 .舍弃实验数据时，应根据误差分析或概率的概念，按三倍标准差即土3s作为舍弃标准，即在资料分析中应该舍弃那些在土 3s以外的测定值，然后重新计算整理。3 土工实验测得的土性指标，可按其在工程设计中的实际作用分为一般特性指 标和计算指标。前者如土的天然密度、天然含水量、土粒比重、颗粒组成、液限、塑 限、有机质、水溶盐等，系指作为对土分类定名和说明其物理化学特性的土性指标； 后者如土的粘聚力、内摩擦角、压缩系数、变形模量、渗透系数等，系指在设计计算 中直接用于确定土体的强度

18、、变形和稳定性等力学性的土性指标。4 .对一般性指标的成果整理，通常可采用屡次测定值 xi的算数平均值X，并计 算出相应的标准差 和变异系数，以反映实际测定值对算数平均值的变化程度， 从 而判别其采用算数平均值的可靠性。nXii 11算数平均值X按下式计算-1x -nn式中： xii 1n2标准差按下式计算n 11nx23变异系数按下式计算，并按下表评价变异性。5 对主要计算指标的成果整理，如果测定的组数较多，此时指标的最正确值接近于诸测值的算数平均值，仍可按一般特性指标的方法强度其设计计算值，即采用算数平均值。但通常由于试验的数据较少，考虑到测定误差、土体本身的不均匀性和施 工质量的影响等，为平安考虑，对初步设计和次要建筑物宜采用标准差平均值，即对算数平均值加或减一个标准差的绝对值x ± s。6 对不同应力条件下测得的某种指标如抗剪强度应经过综合整理求取。在有些情况下，尚需求出不同土体单元综合使用时的计算指标。这种综合性的土性指标，一般采用图解法或最小二乘方分析法确定。1图解法：将不同应力条件下测得的指标值如抗剪强度然后以不同的应力为横坐标，指标平均值为纵坐标作图，并求得关系曲线，确定其参数如土的粘聚 力