居住用房地下室顶板PC堆场及运输道路加固方案

1、凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目标段（居住用房）地下室顶板PC堆场及运输道路加固方案编制人：职称：审核人：职称：审批人：职称：编制日期：XX建设集团有限公司目录第一章工程概况1第二章编制说明及依据1一、编制说明1二、编制依据1三、设计数据2四、原设计承载能力验算2第三章施工进度计划2第四章施工准备与资源配置计划2一、材料准备2二、人员准备3第五章支撑架设计计算3一、板下支撑体系设计3二、梁下支撑体系设计3三、荷载参数3四、满堂支撑架计算书4第六章、支撑架搭设及拆除11第七章、支撑架的使用、保养与拆除12第八章、安全保障措施13附件：预制构件堆场底部加固及运输范围示意图第一章工程概况凤山路东侧、

2、南河沿路南侧地块项目标段（居住用房）工程位于：余姚市凤山路东侧、南河沿路南侧， 交通便捷通畅，配套设施齐全，环境优美舒适。 工程总建筑面积约11.3万 ，拟建建筑单体包括： 3 幢 25 层高层住宅、 4 幢 26 层高层住宅、 5 幢 4 层排屋、 3 幢3 层排屋、 3 幢 1 层配电房和 1 层整体地下车库，。高层结构形式为剪力墙结构，多层排屋结构形式为框架结构，结构设计使用年限为 50 年。建筑结构安全等级为二级。建筑抗震设防烈度为六度。第二章编制说明及依据一、编制说明为按时完成建设单位进度要求，我方要求PC厂方现场始终留设一层PC构件，确保构件供应不耽误现场进度。由于现场施工条件限制

3、，塔吊（QTZ7020）只能附在 5#楼西山墙位置，且因隔壁河姆渡项目房子局部部位在塔吊旋转半径之内，塔吊大臂只能由70米缩短至 55 米，因构件重量因素导致在凤山路一侧围墙外面无法吊装，只能另开设西大门并修 200mm厚、6 米宽 C30 混凝土马路进场，根据现场实际情况及吊装要求，运输PC构件的车辆必须开到地库 6#楼南面地库顶板上吊装， 且因现场场地限制， 除地库顶板外没有地方可以设置 PC构件堆场，经项目部研究决定在 6#楼南面及 5#楼西南角地库顶板设置 PC 构件临时堆场。因 PC构件分量重，每一块基本在 3-5.2 吨不等，一车构件 22 块，施工及堆放期间的荷载远大于设计荷载，

4、需对 PC构件堆场位置及运输道路部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见预制构件堆场及地库顶板运输道路底部加固范围示意图）。二、编制依据1、凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目标段（居住用房）工程设计图纸2、凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目标段（居住用房）施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20144、建筑施工安全检查标准JGJ59-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（ 2011 版）7、工程建设标准强制性条文2013 年版8、建筑工程施工质量验收统一标准 （ GB50300-2

5、013）9、凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目标段（居住用房）工程现场实际情况12、根据现场构件载重货车75 吨、材料堆放最大荷载20.0kN/m 2 进行编制。三、设计数据地下室顶板板厚： 250mm主梁最大间距为8.50m；主梁断面 350 600次梁间距为 6.00m；次梁断面 350600顶板上设计回填土厚度为1.2m活动荷载： 2.5 KN/m 2地库顶板消防车道设计荷载：2，220KN/m 其余顶板设计荷载：4KN/m四、原设计承载能力计算1）查建筑结构荷载规范 GB50009-2012附录表 A 中 A.1.43得：粘土自重为 18 KN/m2）地下室顶板覆土 1.2M 每平方米荷

6、载： 18 KN/m3 1.2 M =21.6KN/m 22223）地下室顶板可承受荷载为： 21.6 KN/m（活动荷载 2.5 KN/m）=24.1 KN/m24）本工程顶板可承受荷载折算后为：22.8KN/m第三章施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：搭设部位搭设高度搭设时间完成时间构件车道、构件堆场3.2 米方案审批完成后3 天内开始开始后7 天内完成本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后10 个月。第四章施工准备与资源配置计划一、 材料准备钢管：采用外径 48mm，壁厚 3.5mm的 Q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB

7、/T700-2006）中 Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。 立杆、纵向水平杆的钢管长度为 3.2 6m或每根最大重最不超过 25kg 为宜，钢管应全涂防锈漆。扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件， 其材质应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件（ GB15831-2006）的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65NM时不得发生破坏。钢管 (mm):483.5，支撑架体上端钢管接触加顶托。加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的

8、材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设， 架工必须持证上岗。 搭设前必须由技术、 安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。第五章支撑架设计计算一、板下支撑体系设计按现场施工的需要，加固区域为PC 堆场及地库顶板构件运输通道，详见预制构件堆场及地库顶板运输道路底部加固范围示意图立杆横向间距或排距(m):0.60 ； 立杆纵距 (m):0.60 ；立杆步距 (m):1 ；模板支架搭设高度 (m):3.2；采用的钢管 (mm):483.5 ；

9、离地 200mm设置扫地杆；立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm；在支撑体系四周搭设连续剪刀撑、内部纵横向每隔6 米搭设剪刀撑。扣件连接方式 : 双扣件，取扣件抗滑承载力系数 :0.80；钢管基脚 200mm200 50mm木板二、梁下支撑体系设计立杆横向间距或排距 (m):0.50 ； 立杆纵距 (m):0.50；立杆步距 (m):1 ；模板支架搭设高度 (m):3.2；采用的钢管 (mm):483.5 ；离地 200mm设置扫地杆；立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm；在支撑体系四周搭设连续剪刀撑、内部纵横向每隔6 米搭设剪刀撑。扣件连接方式 : 双扣件，取扣件

10、抗滑承载力系数 :0.80；钢管基脚 200mm200 50mm木板三、荷载参数查建筑结构荷载规范GB50009-2012，满载 300KN的消防车对地库顶板产生的均布2活荷载为 20KN/M，构件总重 67.8 吨，故按照 75吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为22，250KN/M。 设计顶板可承受荷载为 22.8kN/m，则按照 28kN/m进行计算。钢管自重 (kN/m):0.038 ；材料堆放最大荷载 (kN/m2):20.000；地库顶板均布荷载 (kN/m2):28 ；四、满堂支撑架计算书计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑施工高处作业安

11、全技术规范JGJ80-20163、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、建筑结构荷载规范 GB50009-20125、钢结构设计规范 GB50017-2003（一）、架体参数满堂支撑架的宽度B(m)10满堂支撑架的长度 L(m)满堂支撑架的高度H(m)3.2脚手架钢管类型立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.2立杆纵距 la(m)立杆横距 lb(m)0.6立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(m)剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数1非顶部立杆计算长度系数1.6562（二）、荷载参数10483.51.20.60.21.494每米钢

12、管自重 g1k(kN/m)0.038脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值 g2k(kN/m 2)0.3每米立杆承受结构自重标准值 0.22gk(kN/m)材料堆放荷载 g5k(kN/m 2)20施工均布荷载 qk(kN/m 2)28平台上的集中力 F1(kN)0（三 )、设计简图搭设示意图：平面图侧立面图(四）、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数 n42材质及类型截面类型 (mm)483.5次梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)412.19次梁抗剪强度设计值2次梁截面惯性矩 I(cm )(N/mm )次梁截面抵抗矩 W(cm 3)5.08次梁弹性模量 E(N/mm 2)次梁自重标准值 Nc(kN

13、/m)0.038次梁验算方式G1k=Nc=0.038kN/m；G2k= g2klb/(n4+1)= 0.30.6/(2+1)=0.06kN/m；G3k= g5klb/(n4+1)= 20 0.6/(2+1)=4kN/m；Q1k= qklb/(n4+1)= 28 0.6/(2+1)=5.6kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。满堂支撑架平台上无集中力q1=1.2 (G1k+G2k+G3k)= 1.2 (0.038+0.06+4)=4.918kN/m钢管205125206000三等跨连续梁q2=1.4 Q1k= 1.4 5.6=7.84kN/mq=q1+q2=4.9

14、18+7.84=12.758kN/m计算简图M max=0.100qll2 +0.117q2l2=0.100 4.918 0.62 +0.117 7.84 0.62=0.507kN m Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100 4.918 0.6+1.200 7.84 0.6=8.891kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6 4.918 0.6+0.617 7.84 0.64.673kNmax2V max/A=2 4.673 1000/489=19.112N/mm2 =125N/mm 2满足要求！ =Mmax/W=0.507 106/(5.08 103)

15、=99.803N/mm2 f=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q1=G1k+G2k +G3k=0.038+0.06+4=4.098kN/mq2=Q1k=5.6kN/mRmax=1.100q1l+1.200q2 l=1.100 4.098 0.6+1.200 5.6 0.6=6.737kNmax=(0.677q1 l4+0.990q2 l4)/(100EI)=(0.677 4.098 (0.6 103)4+0.990 5.6 (0.6 103)4)/(100 2.0 610512.19 104)=0.429 mm min600/150，10=4mm满足要求！（五）、

16、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型 (mm)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁截面惯性矩 I(cm 4)12.19主梁抗剪强度设计值212535.08(N/mm )主梁截面抵抗矩 W(cm )主梁弹性模量 E(N/mm 2)206000主梁自重标准值 Nz(kN/m)0.038主梁验算方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑钢管传递最大支座力。满堂支撑架平台上无集中力q=1.2Nz=1.2 0.038=0.046kN/mq=Nz=0.038kN/mp=Rmax/2=8.891/2=4.446kNp=Rmax/2=6.

17、737/2=3.369kN计算简图弯矩图 (kN m)M max=0.713kN m =Mmax/W=0.713 106/(5.08 103)=140.354N/mm2 f=205N/mm2满足要求！剪力图 (kN)Rmaxf=10.107kNV maxf=5.648kN 2V/A=2 5.648 1000/489=23.1N/mm =125N/mmmaxmax22满足要求！变形图 (mm)max=0.555 mm min600/150，10=4mm满足要求！（六）、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值NkN按上节计算可知，可调托座受力N=2Rmax+F1=2 10.107+0

18、=20.214kN N30kN满足要求！（七）、立杆的稳定性验算钢管类型483.5立柱截面面积 A(mm 2)立柱截面回转半径 i(mm)15.8立柱截面抵抗矩 W(cm 3)抗压强度设计值 f(N/mm 2)205次梁增加根数 n4立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点0.2剪刀撑设置类型的长度 a(m)顶部立杆计算长度系数 1.494非顶部立杆计算长度系数 12每米立杆承受结构自重标准值0.22gk(kN/m)304895.082加强型1.656立杆底部荷载： NG1=gkH+l an4Nc+lbNz=0.22 3.2+0.6 20.038+0.6 0.038=0.772kN立杆顶部荷载： NG

19、1d=l an4Nc+lbNz=0.6 20.038+0.6 0.038=0.068kNNG2=g2klalb=0.3 0.6 0.6=0.108kNl=maxl a,lb=max0.6,0.6=0.6mNG5=g5klalb=200.6 0.6=7.2kNNQ1=qklalb =280.6 0.6=10.08kNNQ4=F1=0kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N=1.2(NG1d+NG2+NG5)+1.4(NQ1+NQ4)=1.2 (0.068+0.108+7.2)+1.4 (10.08+0)=22.963kN立杆底部荷载：N=1.2(NG1+NG2+NG5)+1.4

20、(NQ1+NQ4)=1.2 (0.772+0.108+7.2)+1.4 (10.08+0)=23.808kN1、长细比验算顶底顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1 1.494 (1200+2 200)=2390.4mm非顶部立杆段： l02=k2h=11.656 1200=1987.2mm =l/i=2390.4/15.8=151.291 =2100满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1.155 1.494 (1200+2 200)=2760.912mm 1=l01/i=2760.912/15.8=174.741，查表得， 10.235=N 顶/A=2

21、2.963103/( 0.235 489)=199.826N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！底部立杆段： l02=k2h=1.155 1.656 1200=2295.216mm 2=l02/i=2295.216/15.8=145.267，查表得， 20.328=N 底/A=23.808103/( 0.328 489)=148.436N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！（八）、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度 h(mm)400砼设计强度等级C35立杆底座面积20.04A(m )1、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：h=1， ft=1.57N/mm2，pc.m

22、=1N/mm2，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1， ho=400-15=385mm，m=4(a+ho)=4 (200.00+385)=2340.00mmFl=(0.7 hft+0.15 pc.m) mh0=(0.7 11.57 103+0.15 103 1) 1 0.74 0.385=355.840kN N=23.808kN满足要求！1、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力： =0.75，l=(A b/A l)0.5 =0.200， fcc=0.85 16.70=14.195N/mm2Fl=lfccA=0.75 0.200 14.195 1030.04=85.170kN N=23.

23、808kN满足要求！第六章支撑架搭设及拆除一、搭设范围6#楼南侧 PC构件堆放场地及运输车行走范围（详见施工平面布置图）。二、工艺流程铺底部垫木逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧装第一步横向大横杆并与立杆扣紧安第一步纵向大横杆与各立杆扣紧安第二步横向大横杆安第二步纵向大横杆加设剪刀撑。三、构造要求1、杆件与扣件（ 1）扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。立杆上下交叉使用顶托抵紧上部梁板。（ 2）杆件之间的斜交节点采

24、用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应 150mm。（ 3）杆件接长采用对接扣件。立杆的对接，错开布置，相邻立杆接头不得在同步内，错开距离 500mm，立杆接头与中心接点之间不大于 600mm。2、搭设要求（1）脚手架构架板底立杆纵距，立杆排距均为600mm600mm；立杆步距为 1200mm。地面 200mm高为扫地杆。（2）纵横向水平杆纵横向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大

25、于纵距的 1/3 。搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm；纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。（3）立杆每根立杆底部设置 200*200厚度不小于 50mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。钢管立杆顶部应采可调节 U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于 200mm，U型托上部增设 48 3.5 钢管以分散上部荷载。（4）剪刀撑与横向斜撑在竖向须沿长度连续设置剪刀撑。

26、剪刀撑的斜杆与水平面交角在 45 60之间，跨越立杆的根数在 57根之间，剪刀撑应在纵向整个长度和连续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时，把钢管别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度 1米，设置 3个旋转扣件，旋转扣件距管头 100mm以上。3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40Nm；且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。第七章支撑架的使用、保养与拆除一、支撑架的使用1、支撑架搭设完，应经项目部安全科检查验收合格后，方能投入使用。2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书面记录。3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。