塔吊施工方案

1、塔吊专项施工方案一、工程概况工程名称：XXX建设单位：XXX指挥部设计单位：XXX设计研究总院勘察单位：XXX勘察分院施工单位：XX建设股份有限公司XXX地块位于XXX南路东侧、桥闸路以北地块，东侧为海门河，北侧为同步施工的XXX地块。由1幢27层主楼及相应3层裙房组成。本单位承包施工段为该工程的 C幢楼及1/14轴-26轴X A轴-H轴范 围地下室与自行车集中停放夹层区段。框架结构。该工程土 0.000为绝对高程5.250m。场地东侧地面自然测量标高为-1.250 m南侧地面自然测量标高为0.850 m，西侧地面自然测量标高为-0.700 m。西侧即市区市政通车主道路。本地块周边为裙房，地下

2、室板面标高为-8.600m，板厚500 mm,板下设100厚素混凝土垫层和150厚碎石垫层，基坑周边均为单桩承台，承台高度为1200 mm承台底标高为10.05m;基坑周边地梁均为上翻梁，梁底标高与板底标高均为-9.350m ;主楼位于基坑中部。地下室板面标高为-9.500m，板厚500伽，下设100厚素混凝土垫层和150厚碎石垫层；主楼板底标高为-10.250m。(一)、地质条件依据XXX勘察研究院XXX地块岩土工程勘察报告，该场地基坑开挖影响深度范围内的土层分布大 致如下：(1 )、1层杂填土：成份杂，主要由碎石、块石及碎砖、灰渣等建筑垃圾组成，局部有旧基础，土 质松散、不均。层厚 0.4

3、-1.8m;(2) 、2层粘土：灰黄色，可塑，中压缩性。层厚0.9-2.2m ;(3) 、3-1层淤泥质粘土：浅灰色，流塑，高压缩性。层厚0.8-2.9m ;(4) 、3-2层淤泥：灰色，流塑，高压缩性，含有机质。层厚4.0-12.2m ;(5) 、3-3层淤泥质粘土：灰色，流塑，高压缩性。层厚0.6-3.3m ;(6) 、3-3a层含粘性土砾砂：灰色，松散，饱和，土质不均。层厚0.6-4.2m ;(7) 、4-1层含角砾粘性土：灰色，松散，密度上部差。层厚1.1-2.9m ;(8) 、4-2层含粘性土角砾：浅灰色、灰兰色、灰黄色，一般中密，局部密实。层厚0.6-3.7m ;(9) 、5层全风

4、化基岩：一般灰绿色，中下部为黄褐色，原岩为凝灰岩，一般具有原岩结构，部分风化彻底，成土状，局部上部为残坡积土。层厚0.8-8.8m ;(10) 、6层强风化基岩：灰色、灰褐色、灰白色，原岩为凝灰岩，碎块状构造，岩性较差，易崩解， 遇水易软化。层厚 0.8-11.50m ;(11 )、7-1层为中强风化基岩。层厚0.8-8.40m ;场地地下水埋深较浅，根据勘察报告地下水埋深为地表下绝对高程2.94-3.42m ,主要接受大气降水和地表水渗入补给；坑底土层3-1、3-2、3-3层土体灵敏度高，抗剪强度低，触变后强度损失大，易流变，基坑开挖时 易造成坑壁失稳、坑底涌土、地面沉陷等现象。基坑开挖影响

5、深度范围内地基土层的物理力学指标详下表：口重度含尸口 2土层名称厚度(KN/水率号m3(%固结快剪指标渗透系数(cm/s )C(Kpa)()水平垂直FANGTJAHI Ofi GROW Cfl. LTD.1杂填土0.4亠1.8(18.0)(10.0)(10.0)2粘土0.9 -2.219.232.817.913.81.30E-81.17E-83-1淤泥质粘土0.8 -2.917.448.510.210.24.78E-83.36E-83-2淤泥4.012.216.558.28.05.04.14E-81.17E-63-3淤泥质粘土0.63.317.447.711.010.83-3a含粘性土砾砂0.

6、64.219.528.5:(20)(25)4-1含角砾粘性土1.12.919.519.2(30)(25)4-2含粘性土角砾0.63.720.0(40)(30)5全风化基岩0.88.820.0r (50)(35)6强风化基岩0.811.522.0(100)(60)7-1中强风化基岩0.88.422.0(100)(60)土层参数取自勘察报告（括号内数值为经验值）土层分布见附图塔吊桩土层示意图。（二）、塔吊基础布置本工程拟用ZJ5311型塔式起重机，考虑到周围建筑的限制及塔吊自身臂工作范围的影响，现将塔吊布置于C-AX C-9轴之间，43#勘察点附近，以下计算均以 43#勘察孔作为参数依据。见附图塔

7、吊桩定 位图。（三）、塔吊基础形式塔吊基础采用 C30钢筋混凝土承台，配 4根800人工挖孔灌注桩，桩底到达 7-1层为中强风化基 岩中等风化凝灰岩。桩身采用C30混凝土，内配主筋1020,钢筋保护层50mm螺旋筋8150/200（在承台下 5000范围内为 8150）。加劲箍122000。塔吊桩基穿过双层地下室，为高承台桩基。（四）、基础施工塔吊桩基采用人工挖孔灌注桩法成桩，施工完毕后凿除护筒下 600mm范围内混凝土。桩基础深入承台100mm具体做法见附图。桩孔灌注桩在穿过地下室底板时，底板留后浇施工洞口（5200X 5200mm）,施工洞口周侧设 3mm钢板止水带，具体做法如附图所示。后

8、浇洞位置垫层采用 150厚C20混凝土。后浇洞口位置待塔吊拆除后采用C40防水混凝土浇捣（底板设计为C35）。（五）、塔基沉降控制塔吊承台四围设 4个沉降观测点，在主体楼层施工过程中控制观测塔吊沉降。塔基允许沉降差为6mm垂直度偏差2%。（六）、塔吊基础设计依据1. 建筑地基基础设计规范（500072002）2. 混凝土结构设计规范（GB50010- 2002）3. 建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）4. 公路桥涵设计规范（JTJ021 89、JTJ022 85、JTJ023 85、JTJ024 85, JTJ02586）5 .建筑桩基技术规范 JGJ94 94.、承台抗倾

9、覆验算、确定和载荷计算图式承台自重 N1=1.2 X 25.1 X 5.2 X 5.2 X 1.0=814.44KN塔吊独立高度：40.5m,实际施工按 32m考虑，房屋总高度 90 米，增加爬升降及顶面范围空间，考虑顶升高度约束共计附着高度99米。9940 5共增加标准节：N= =19.5取20节（其中标准节高度3按说明书之3米取）增加的标准节及附着架总重：N2=1.2 X（ 20 X 780X 9.8 X 10-3+2X 910X 9.8 X 10 ）=204.86KN。其中标准节重 780kg/ 节，附着 910kg/ 副，按2副考虑。这样考虑是偏于安全的，因为423.00+204.86

10、=627.86KN为附着状态对应说明书中表明100m高度时552KM特别指出：本例塔吊说明书提供的塔吊荷载取值为非工作状况 的限值亦即可作为极限承载力状态下验算的最大值，一般情况下， 可只计算非工作状况，况且本例说明书未提供工作状况下荷载取值。 因此，可只按下表（摘录）验算：'导荷 工况H(KN)N(KN)M(KN.M)MN(KN.M)非工作状况71.00423.001575.000.0、塔吊基础抗倾覆验算1 ）塔吊最不利位置:方KaassRS有m鱼奇FAWYlMN CWSIRLCTIW QRtUP CCr LTO.2) 抗倾覆验算M 倾=M+H=1575+71 X 1.0=1646.

11、00 KN.MM抗=NX D= (423.00+814.44 )X 2 3,8 2 2安全系数 k= M = 3325 .°1 =2.020M倾 1646 .001646.00X 5.374+5.37425.374 22(丁)423.00814.444=105.328KN>0满足要求三、高承台桩基验算(按JGJ94-94附录B计算)一.确定基本设计参数：1) 地基土水平抗力系数的比例系数mh m =2 X (d+1)=2 X (0.8+1)=3.6m该深度范围起算高程-5.100，由2.08m厚淤泥及1.52m厚含粘性土角砾组成。2m1him=m2(2h1h2)h2425 2.

12、08235 (2 208 1.52) 1.523.62X 0.4钢筋混凝土弹性模量比a20 10443.0 10=6.667 桩身配筋率p g=10 202 =0.625 %800 2 扣除保护层后桩直径值d 0=0.8-0.05 X 2=0.7m 桩身换算截面受拉边缘的截面模量跟=卫d 2+2( a e-1) p g d 020.8 0.82 2 (6.667 1) 0.625% 0.72 =3232=0.0530m 3 桩身换算截面惯性矩w0d0= 一0.0530 0.84=0.0212m 桩身抗弯刚度4El =0.85Ecl。=0.85 X 3.0 X 10 X 0.021224）桩的水

13、平变形系数a 桩身计算b o=0.9 X （1.5d+0.5）=0.9 X （1.5 X 0.8+0.5）=1.530m 桩的水平变形系数5 mbo 9.894 1.530-1a =5 =5=0.489m El V540.605） 桩身轴向压力传布系数En取 E N=16） 桩底面地基土竖向抗力系数G桩入土深度 h=6.78m桩底面地基土竖向抗力系数G=mX h=9.894 X 6.78=67.081MN/m3基本设计参数m(MN/m4)El(MN.m2)a(m-1)E NCR(MN/m5)9.894540.600.489167.081二.单位力作用于桩身地面处，桩身在该处产生的变位1）单位力

14、Hb下水平位移3 HH h= a y=0.489 X 4.65=2.27385m（其中y取桩顶以下至地下室基础垫层高度，安全储备lx=0.45m，因此y=4.20+0.45=4.65m）根据JGJ94-94附录B表B-5 （参考表B-3附准）HH"X B2D1B1D2A 2 B1 A1B2=X 2.12386=0.03360m/MN4.4893540.6(查表 B-6 得 BDi_B1D2 =2.12386 )A 2 B1 A1B 22）单位力H下转角1 13 hh=X A?。！ A4 =X 6.5603=0.01207MN-2 a2Bi aq20.4892 540.63) 单位力M

15、)下水平位移3 hm-13 hm= 3 hh=0.01207 MN4) 单位力M转角3 mm3X AC AG =1 X 1.6787=0.00635 MN-1. mA2B1 A1B20.489540.6单位力作用于桩身地面处，桩身在该处产生的变位3 HH3 MH3 HM3 MM(m/MN)-1(MN )-1(MN )-1 -1(MN . m )0.03360.012070.012070.00635三求单位力作用于桩顶时，桩顶产生的变位I。3+ 3 mM。2+2 3 mhI0+ 3 HH1 ）单位力H下水平位移3 HH= %5 +0.00635 X 4.65 2+2 X 0.01207 X 4.

16、65+0.03363 5406=0.3451m/MN2)单位力H下转角3 mh3 MHI02+ 3 mM 0+ 3 mh=4.65 2+0.00635 X 4.65+0.01082 540 .6-1=0.0603 m3) 单位力M下的水平位移3 hm' '-13 hm = 3 mh =0.0603m4) 单位力M下，转角3 mm3 MM =1 + 3 MM= 4.65+0.00635=0.0150 MNNN54063 HH3 MH3 HM3 MM(m/MN)(m3.0 104 0.85 0.250.8267.081 0.250.82=32.734MN/m2)发生单位水平位移时，

17、桩顶引起的水平力p hh)(m1)(MN1)0.34510.06030.06030.0150单位力作用于桩顶处，桩身在该处产生的变位四.求桩顶发生单位变位时，桩顶引起的内力1 ）发生单位竖向位移时，桩顶引起的内力p1NN=l0 Nh 1EAC0A=14.65 16.781P HF=HHMMMM.2MH0.34510.01500.0150=9.7377MN/m0.060323)发生单位水平位移时，桩顶引起的弯矩p MHp MHFHHMHMM,2MH0.34510.06030.0150=39.1454 MN0.060324 )发生单位转角时，桩顶引起的水平力p hi= p m=39.1454MN5

18、 )发生单位转角时，桩顶引起的弯矩P MM=HHHH'MMMH0.34510.34510.01500.0603 2=224.0313 MN.m桩顶发生单位变位时，桩顶引起的内力p NNp HHp MHp HMp MM(MN/m)(MN/m)(MN)(MN)(MN.m)32.7349.737739.145439.1454224.0313五.求承台发生单位变位时，所有桩顶引起的反力和位移(1 )单位竖直位移时引起的竖向反力丫vvY vv=n Xp Nh=4 X 32.734=130.936MN/m(2) 单位水平位移时引起的水平反力丫Y =nXp hh=4X 9.7377=38.9508M

19、N/m(3) 单位水平位移时引起的反弯矩丫Y 九=-n Xp mhf-4 X 39.1454=-156.5816 MN(4) 单位单位转角时引起的水平反力丫小(5)=Y 小=-156.5816 MN单位转角时引起的反弯矩丫YBB ：f n p MM+ p NhE ki Xi2=4X 224.0313+32.734 X (1 X 2.687 ) X 2 =1365.64 MN.m承台发生单位变位时，所有桩顶引起的反力和位移Y vvY卩卩Y B卩Y卩BY BB(MN/m)(MN/m)(MN)(MN)(MN.m)130.93638.9508-156.5816-156.58161365.64六.求承台

20、变位1 )竖向位移V2= =0.4230.81444 =0.00945 (非工作状况)rw130.936= 1365.64 0.°71 156.5816 1.6318=o.oi22m (非工作状况) 38.9508 1365.64 156.581622.052923.34295.408 2承台变位3)转角变位V(m)非工作状况0.0945M(m)3(rad)0.01220.0025=22.052 2.476 95.408 0.0602 =0.00536 (非工作状况)七.求任一基桩桩顶内力1) 竖向力N2=(V+ 3x)+ P nn=(0.00945+0.0025 X 2.687)

21、X 32.734 (非工作状况) =0.52923MN2) 水平力.H 0.071 ecru""H 2=0.01775MNn 43) 弯矩M= 3P MIM UP MH=0.00536 X 144.014-0.0261 X 23.852 ( 非工作状况)基桩桩顶内力内力N(MN)H(MN)M(MN.m)非工作状况0.529230.017750.0825八.求地面处桩身截面上的内力1）水平力HH 02= Hi=0.01775MN （非工作状况）2）弯矩M）M1=M+H0=0.0825+0.01775 X 4.65=0.1650MN.m（非工作状况）基桩桩顶内力内力(MN)M)

22、(MN.m)非工作状况0.017750.1650九求桩身最大弯矩及内力位置C2=-M° = Q.489Q.1650 =4.5456(非工作状况)H00.01775由ay =0.489 X 6.78=3.31542查表得：h= a y=0.6-4.821+(3.315423) x (5.403-4.821)3.5 33.141+ (331542 色 X (3.597-3.141)-1 X (0.6-0.5)3.5 34.4546-3.141+(3'31542_3) X (3.597-3.141)3.5 3=0.542 (非作工作状况)桩身最大弯矩位置h0 542“.Y2MA=:

23、a=1.108（非工作状况）0.489查表得：c112=1.059+ (1.0661.059)(3.53.31542 ) +(3.53)(0 .542(1.1201.105 )(1.0661.059 )(3.53.31542)0.5)1.105(3.53.31542)1.0593.533.53=1.082（0.60.5）（非工作状况）桩身最大弯矩Mnax2=M0CH=0.1650 X 1.082=0.1785MN.m (非工作状况)十.桩身控制界面内力 桩身控制截面内力内力工况M(MN.m)N(MN)V(MN)非工作状况0.17850.7450.01775N2=rAh+N+M-!Hh.X2X=

24、0.025 X 0.25 X 讥 X 0.8 2 X 1.108+0.529+1632 5374=0.745MN5374 2 (空422(其中r为容重)四、桩基础承载力验算一.单桩承载力验算n Qpk=3siqsikli+3s.frc .h+ P.f rc.Ap(建筑桩基技术规范第 5.2.11.1-4 计算)13=X 0.8 X (5 X 2.08+30 X 2.8 X 0.8+55 X 1.4 X 0.7+0.0325 X 0.5 X 15.66 X 10) X 0.9+0.25 X23JIX 0.8 X 2.8 X 10 X 0.40953 =2003.75KN(f rc为岩石饱和单轴抗

25、压强度标准值按地质勘探报告第一页表3取15.66 X 10 Mpas、 P按表插入法计算为s=0.0325、 P=0.455 X 0.9=0.4095,施工工艺系数0.9 )取 rsp=1.67则Q =亚sp= 2025.011.67=1212.58 kN因为Nnax=745kN Q-满足要求roN=0.9 X 0.745=0.6705MNR=n spQ»k/r sp=1.0 X 2025.01/1.67=1212.58KN由于r°N<R（建筑桩基技术规范第 5.2.15-1）满足要求负摩阻力引起下拉荷载载效应（建筑桩基技术规范第 5.2.15.2） ro （N+1.

26、27Q gn）nnQ = n “3 qsi li （建筑桩基技术规范第 5.2.16.5）i 1n n=s ax Say/ji d(n9d+d）（建筑桩基技术规范第 5.2.16.6）4rmnqsi=r i/ Zi （建筑桩基技术规范第5.2.16.1-2)n _ qsi li =n-ri'-zi) =0.15 X 1.65 X2.082+0.25 X 1.92 X (1.4+2.08)=1.928KN/m 22n n=3.8 / jX 0.80.15 1 .65208X 20.251.652.081.92(2.82.08)2.08 2.08 2.892 (14 2.°8)咚

27、4=4.60>1取n n=1 Qn=1X 刃 X 0.8 X 1.928=4.846KNr o N+1.27Q gn =0.9 X 0.745+1.27 X 0.0048=0.675MN1.6R=1.6 Xn spQ”/r sp=1.6 X 1.2126=1.940MN由于 r 0 (N+1.27Q gn)<1.6R满足要求二.桩身承载力验算1)桩身轴向力验算r 0 N=0.9 X 0.745=0.6705MN2w c.f cA=0.8 X 14.3 X 0.25 X 3.14 X 0.8 =5.75MNr0 N=0.6705< f cA=5.75MN满足要求2 ）桩身水平力

28、验算r。H=0.9 X 0.01775=0.01598MNa hd2(1+ 0.5匕)5 1.5d2m ftA0.5d (JGJ94-94 第 4.1.1.2)=40X 10-3 X 0'2X J 1.430：2,7；54 0.82)5 1.5 0.8205 0.8=0.0343MN0.5d =0.0343MN2r0 H=0.01598MN<a hd (1 +满足要求3）桩身承载力验算（1）桩身计算长度（以表 5 5.3-2取）I c=0.7(l c+ 40 )=0.7 X 件65+ )=8.98m0.489(2) 桩身稳定性验算lc _8.98=11.226d 0.8查表得：=

29、0.9350.9( f cA+ f y' A' ) (GB50010-2002 第 7.3.1)2=0.9 X 0.93 X (14.3 X 0.25 X 刃 X 0.8 +300X 0.00314)=6.805MN/ Max=0.745MN<0.9 ( f cA+ fy' A' )=6.805MN满足要求(2)桩身正截面承载力验算 (GB50010-2002第7.3.10-3)非工作状况m=迴=20.979fc14 .3=As2=10 0.02A0.82N =0.705X 100%=0.625%p sn=fcA 14.3 0.503=0.098a =1+

30、0.75mp s - 0.5 2.25m2 /3.5m s 2(1 n)-0.52.25=1+0.75 X 20.979 X 0.625%20.979 20.625 %23.520.9790.625 %2(10.098)=0.3398a t =1.25-2 a=1.25-2 X 0.3398=0.5703fcAr 3 sin+ fyAssSinsin t-14.30.5030.433sin (0.3398+ 3000.003140.340sin 0.3398sin 0.570=0.368+0.036=0.404MNeo=°.180=0.2420.745d 0.8ea=0.026>

31、;0.023030取 ea=0.02mei= e 0+ e a=0.242+0.02=0.262mlc0.5fcA8.980.41.150.5 体3 0.5°34.8271 .取 1=10.74512.1350.34lc0.011.15 0.01 11.2261.038hn =114000.2740.7(12.135)=1.269ei=1.269 X 0.274=0.348mN ei =0.745 X / Nei =0.260 MN.m< ?f Ar3 c 3sinfyAs* 聖sin t0.404MN .m满足要求(3) 桩身斜截面承载力验算(GB50010-2002第7.5

32、.12)非工作状况下MVh 00.22818.350.017750.7取 30.3 fcA =0.3 X 14.3 X 0.503=2.158>0.709MN 取 N=0.709cVc1 .75f t(1.76r)(1.6r) fyvA SV(1.76r)0.07N1.753 11.43 (1.76 0.4) (1.6 0.4)21052 5.027 10(1.76 0.40)0.1500.07 0.745 =0.2819+0.099+0.050=0.3700MN/ V=0.01775MN<1 75aVcft (1.76r) (1.6r) fyv sv (1.76r) 0.07N0

33、.3700MN1S桩身斜载面承载力满足要求五、塔吊承台基础验算7)角桩对承台的冲切验算(GB50007-2002第、桩截面换算：b=0.8d=0.8 X 800=640mm、冲切力：F=N 桩反力-G承台0.745 °.025 5 5 侮匚20.542MN、角桩冲跨比:a1x1x1yh°7800.918850、角桩冲切系数:1x1y込 0.5011y 0.25、受冲切承载力截面咼度影响系数：以插入法求得hp=0.9836、承台抗冲切力F 抗1x(C2加 1y(C1aphpf th 0)=2 X 0.501 X (0.3+ 0.78 ) X 0.983X 1.43 X 0.8

34、52=0.826MN1、冲跨比1xa1x1yh07808500.9182、冲跨系数0.840.84'07510x0y1y0-20.9180.23、抗冲切力F抗 2 0x ( bca0y )0y (hca°x)hpft h0/ F1=O.542<F 抗 0.826MN满足要求二、塔吊基础对承台的冲切验算(GB50007-2002 第 8.5.17-14)=2X 0.751 X (1.6+6.103) X 2X 0.983 X 1.43 X 0.85 =9.702MN4、冲切力(以附着最大荷重对应状态考虑)F=N 塔吊 +N 标准节 =0.628 X 1.2=0.754MN

35、/ F l=0.754MN<F抗 9.702 MN满足要求三、斜截面承载力验算(GB50007-2002 第 8.5.18-1 2)1 、剪跨比2 、剪切系数7008500.8241.751.01.750.82410.9593 、受剪切承载力截面高度影响系数1800 7hs(-V)4h1(誉0.985=2 (0.5290.0139)0.2025121.4 =1.314裂缝限值wiim=0.3mm (根据 GB50010-2002 3.3.4 条确定)GB50010-2002 8.1.2 条：bWEr "(1.9 c 0 .08 de)E ste式中：acr构件受力特征系数取 2

36、.1“一裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数：（有效要求混凝土截面面积取桩距，纵向受拉钢筋按桩距内根距确定）tesk=1.1-0.65ftkAAsPAtesk=1.1-0.65 X2.016283.19sk0.538001000其中Mk1.314sk0 .87h0As0 .87900sk267.087N/mm2 sk 300N/mm：As20 106283 .19mm2则=1.1-0.65 X2.01tk2满足配筋强度要求267 .0870.538001000101泌 267 .087 N /mm 26283.190.379C最外层纵向受控制钢筋外进缘至受拉区底边的距离:C=100mm>65mm

37、,取 c=65mmEs钢筋弹性模量2n id ini idiA s A pA tedeptc则:Wmax2.152Es=2.0 X 10 N/mm220 2020 1.0 2020 mm6283.190.5 380010000.331 %267.087°2齐R(1.9 650.08=0.340mm>wlim=0.300mm本例拟采用20150双层双向可满足裂缝控制要求 （计算略）为此，提高钢筋强度等级或减少间距，（二八 受弯构件挠度验算 （GB50010-2002 8.2.25）条2短期刚度 Bs=EsAsho1.154 0.26aE13.5斥式中：Es 钢筋弹性模量 Es 2

38、.0 105N/mm2 _ 2As=受拉区纵向非预应力钢筋截面面积As 7853.99mm （同裂缝验算数值）h0850 mm0.2 （同裂缝验算数值）3e 弹性模量比aEEs2.0 1053.0 106.667纵向受拉钢筋配筋率b.h 07853 .9938008500.243%rf'受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值rf' 02.010 57853 .998501 .150.20.266.6670.243 %1 02.15210 15 Nm mM q (Q 1)M k考虑荷载长期效应组合对挠度影响系数Q的计算。压配筋率等于拉配筋率：As'As'bh 0

39、b.(h as)b.(h as) Q=1.6长期刚度B:BiMkMq(Q 1)Bs其中：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩，M k Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩,M q =2(0.5290.0139 )1.20.20251.40.91.1则：Bi1.314 109991.282 10(1.6 1) 1.314 102.125 101515=1.3401048 Bi.M51.31410 93800 24814=1.47mm<f=38009.5mm 满足要求400六、关于-10.150m后增止水板的设计底板区格为矩型双向板底板受冲切所需要的厚度:In 1ho=In 2(I n1 叽

40、)2V4 pl nt In 2P 0.7 hp ft3.83.8(3.83.8)24 58.8 3.8258.80.7 114300=0.21m，3 2.其中P=9.8KN/m x 6m=58.8 KN/m，取In 1= In 2=3.8m,地下水位为地下室回填土后的承压土水头压力，本例中水位在高程3米，经抽排后估计为1米位置，所以测算高度为 6米。由于未考虑板自身荷载的影响，因此本例取板厚度为250伽，ho=220伽，底板受冲切承载力：Fl =(3.8- 0.23 x 2)2x 58.8=749.4kN""260.7 hpf t nho=0.7 x 1X 1.43 x 3

41、570 x 4 x 230=3.2877 x 10 kN 则由于Fl 0.7 hpft m所以满足要求。底板斜截面受剪承载力：0.232(3.8x2)Vs=2 x 58.8=187.35kN40.7 hpf t (In 1-2h o)h。=0.7 x 1 x 1.43 x (3800-2 x 230) x 230=0.769 x 106kN 经过以上计算，现取150 mm,部分由其底垫层承担可满足要求。七、关于顶升塔吊附墙架的复核计算、主要计算软件:SM Solver 1.5版本(第四版)主要参考：GB5009-2001结构荷载规范、 钢结构设计规范(GB50017-2003)、施工手册、计算

42、参数：工作风压按250N/怦，基本风压按 350N/ m2,、各个状态下受力计算如下；1、工作状态下X-X轴各内力图:亍Me?moin i r ipr * 1.3-? ! J . I. U4 1.3 Z. 144L 11 * I I 11 11 J -11受力简图(m,KN/m,KN.m)ssaaaaRfi有陽彰議 FAHGYUAN COkSIRLC" l CRftT CO. LTD.剪力图(KN)10 0410 38 91-1421.00 -1 也 3弯矩图(KN.M)2、工作状态下 Y-Y轴各内力图:受力简图(m,KN,KN.m)-30 SSTT-422 OfirrTTk1&qu

43、ot;2d ''4Sf "f；弯矩图(KN.M)MWW£-!t oz工丿A I n1< 4 i&< 3 >剪力图(KN)3、非起重状态下对角线轴顺分方向各内力图151J0109的K、51、us31 98剪力图(KN)弯矩图(KN.M)4、非起重状态下对角线轴逆风方向各内力图/-11 1A/-r-r'TTT>AJJ/!/J/J/a< 1 »裁占停 < 3 >3F f f 1杯 I/J叫f s >弯矩图(KN.M)剪力图(KN)5、工作状况下杆件1及8受力计算：弯矩图（KN.M）轴力图（K

44、N）6、工作状况下杆件 5及7受力计算：-W5弯矩图（KN.M）轴力图（KN）ssaaaaRfi有陽彰議 FAHGYUAN COkSIRLC" I -； CRftT CO. LTD.7、非工作状况下顺风向时杆件5及7受力计算：轴力图（KN）&非工作状况下逆风向时杆件1及8受力计算：轴力图（KN）9、经过以上计算，得到各最顶部附墙杆的计算截面的轴力最大值（编号见受力分析图）：168伽计算长度扣减：选取 杆件1作杆件 1 ： Fi=139.95KN,杆件 5: F5=293.45KN,杆件 7: F7=114.34KN,杆件 8： Fs=126.43KN,撑杆调整螺丝按68伽Q3

45、45钢主柄长度1000伽，撑杆为长臂验算其轴心抗压稳定性：h1N1I210003910.2741 h2 ； N2I13830104.956K1= I1 H2 = 104.9563.830 仮丨2 H13910.2741.000查表得：2=2.2131=_A = 2.213 =1.3781 1.606Z/HJ(Nf /Hf )1.136因此，I 0X=1 0y=1Q0QX 1.378 X 1.136=1565.408 mm1 0x1565.40816.9992.137N/mm2 =150N/mnnfvF45J.23592.137 X 一 72.374235x查表C-1得=0.823N =139.95 10 牙=46.82 250 N/mn2A 0.82336.317102满足要求!选取杆件5作短臂验算其轴心抗压稳定性:h1N1I210003910.2741hf ； N2l/1490, 104.956K1= 11 H2 = 10