150吨汽车吊上楼面

1、附件1:汽车吊上楼面计算* ZOOM LION 0*QYldOV2必口图2.1.2-2标准汽车式起重机平面尺寸图图2.1.2-3 标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图表2.1.3 QAY-160气车式起重机主要技术参数类别项目单位参数尺寸参数轴距Lz第一、第二 Lzj 1mm2750第二、第三Lzj 2mm1650第三、第四Lzj 3mm2000第四、第五Lzj 4mm1600第五、第六Lzj 5mm1600轮距Lj前轮距Ljqmm2590Lq距1mm2590重量参数行驶状态卜整机潢量Gkg70000附加平衡配重质量Gpkg45000转台以上部分全重量(吊臂与自配重)GZkg40000濡殊计算时：

2、吊臂重 Go自配重转台重-zp. IL轴荷第一、二(G1G2)kN115115第三、第四(G3G4)kN117117第五、第六(G5G6)kN118118主要性能参数平衡重尾部回转半径Rphmm4850旋转中心距支腿距前支腿Lqmm5850距后支腿Lhmm3775距离支腿距离纵向mm9625Lzzmm8700Lzh第1部分：160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、二轴轮压为115KN第三、四轴轮压为117KN第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积btx*bty=0.3*0.2m ,楼板厚度200mm强度C351、行走时对楼板的抗冲切承载力验算因楼板厚度200mm：800mm截面高

3、度影响系数Ph =1.0；h0 =200-35 = 165mm,um =2*(365 465) = 1660mm2仃 pc,m =1.0N/mm =0.4+12=1.2 ,，2 =0.5 + 30* 165 6245,故”=1.2;1.54*1660则：0.7 ft 0.25c pc,m Umh0=(0.7T1.57+0.25*1)*1.2*1660*165=443KN> 118KN故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。2、行走时对楼板的局部承压验算按照混凝土结构设计规范，楼板局部承压验算公式为：Fl <1.35'c ' lfcAln1.0;2fc =16

4、.7N/mm;Ai =200x300 = 60000mm2 (轮胎着地长度和宽度参考公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)表 4.3.1-2 )2% =(300 2* 200)* (200 2* 200) =420000mmA2 =100* 50 = 5000mm2 (考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积)2Ab2 =(100 2* 50)* (50 2*50) = 30000mm'-1 = Ab = 2,645 Ab2 =2.45Ai A2按照公式：Fi =1.35PcPifcAi =1.35*1*2.645*16.7*60000=3577KN >118KNF2 =

5、1.35PcP2 fcA2 =1.35*1*2.45*16.7*10000=552KN >118KN故楼板局部承压满足要求!sr3、行走时对支撑架的局部承压验算+ 0.000inafiaiiir i>: ii£iae INDO +12DQ *100*1065+1200 * 12 DO+«M MZMXn * 12D0+1200+1200 1200*UDQ 十 12 国 +120 口卡育 I ZQD+KMfi*- IMO* 12DQ 200+1! 200*1200*1 k4W3fl6UEN鼠鼠爵R支撑架立面图现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用于汽车吊上楼

6、面的楼板 加固措施：采用48X3.5的满堂钢管脚手管，立杆纵管间距为1.2m,水平横管间距为1.2m,步距为1.5m,搭设高度12.35米。脚手架规格为小48X3.5 (按 照3.0壁厚计算)，立杆材质 Q345 ,其他杆件采用Q235 查表 48X3钢管的截面特性为：截向而积A4.24 X 102mm截面惯性矩I10.78 X 104mm弹性模量E2.06 X 105N/mrn截面模里W4.493 X 103mm回转半径i15.95钢管比重gk3.33kg/m从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管(四根管)承受(1)脚手架自重荷载G=1kN/m2(2)上部活荷载单根钢管考虑Q=11

7、8KN/4=29.5KN(3)施工活荷载G2=2.0*1.2*1.2kN=2.88KN单立杆轴力设计值N=1.2*1*1.2*1.2+1.4*(29.5+2.88 ) =46.8KN计算长度取值最上端支撑 11 =500 2*500= 1500mm标准步距 12 =kuh =1.155*1.2*1500 = 2079mm计算长度取大值l0 = 2079mm长细比九=0 = 130 < 210 满足规范要求 i查表知稳定系数中=0.387 立杆稳定性计算22= 285N /mm <300 N/mmN 46.8KNA - 0.387* 424mm2才两足要求。第2部分：160吨汽车吊吊

8、装状态下脚手架计算分析0按极限状态吊装情况考虑，左侧支腿反力为N3=N4=0右侧支腿反力N1、N2以N1点为支点建立静力平衡方程(230+450+40。*5.85+(700-400)*2.4=N2*9.625求得：N2=731KN N1=230+450+700-N2=649KN取支座反力较大值：N=731KN假设支腿采用6m*2m各基箱扩散荷载1200 1200 工 ritXIUIU路基箱放置示意图设此区域的均布荷载q = N *60 =66kN /m2 (路基箱自重考虑60KN 6* 2单个脚手管支撑的有效面积为6m< 2m同样从保守的角度考虑,均布荷载全部由脚手管承受。、荷载计算、脚

9、手架自重荷载G=1kN/nf、上部活荷载Q=66kN/ m2最终单管承受荷载为：(1.2 X 1KN/m2+1.4 X66kN/m2) X 1.2mX 1m=112KN计算长度取值最上端支撑 11 =500 2*500= 1500mm标准步距 12 =kuh =1.155*1.2*1500 = 2079mm计算长度取大值1。=2079mm长细比九=卜=130 < 210 满足规范要求 i查表知稳定系数中=0.387立杆稳定性计算N 112KN222 =682N/mm >310 N /mmA 0.387* 424mm故由上可知，吊装时采用6.0m*2.0m路基箱扩散脚手架承载力不能满

10、足施工要求。需对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置调整为600mm*600mm脚手架加密及单杆受荷载面示意图汽车吊吊装站位示意图、荷载计算、脚手架自重荷载G=1kN/nf、上部活荷载Q=66kN/ m2最终单管承受荷载为：(1.2 X 1KN/m2+1.4X 66kN/m2) X (0.6m 乂 0.6m)=34KN 计算长度取值最上端支撑 11 =500 2*500= 1500mm标准步距 12 =kuh =1.155*1.2*1500 = 2079mm计算长度取大值l0=2079mm长细比九=!1 = 130 < 210满足规范要求i查表知稳定系数中=0.387 立杆稳定性计算3

11、4KN2 =207N/mm2<310N/mm2 0.387* 424mm2故由上可知，吊装时采用6.0m*2.0m路基箱扩散并对路基箱下方脚手架进行加密， 立杆网格设置为600mm*600mm,满足吊机吊装作业施工要求。汽车上楼面施工要求：(1)脚手架立杆材质应采用 Q345脚手架搭设必须按要求施工(2)路基箱铺设置必须在指定位置，设时应保证下部支撑点均在梁上；(3)汽车吊在上楼板前混凝土强度应达到设计强度；(4)汽车吊在楼板上为保护混凝土防止局部受压，在其支腿各垫2m 乂 6m路基箱，支腿尽量设置在混凝土柱顶或梁上；(5)板底、梁底全部满堂脚手架，基础标高为-12.35m,顶层标高为+

12、0.000m, 汽车吊停放位置处的脚手架不得拆除，直到吊装完毕，汽车吊撤出后方可拆除；(6)在吊装作业时严格遵守“十不吊”，防止汽车吊倾覆。第3部分：采用有限元软件 MIDAS 7.3.0进行吊车行走状态模拟分析计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网 12m*12.6m板200mm板网格划分 单元400mm*420mr®板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为1.26m*1.6m, 步距1.5m ,结构自重程序自动考虑，行走楼面活荷载为 118KN/2*0.4*0.42=351KN/M2.计算模型如下：图的.,.*w当密速兑WJVSizY部泰号将S,.戢河.电用点第啖鼎 青青.爹.

13、一口里子笔？而置 W淳WJSasj-;r留蔓.久治曾一.卓瞥.二；甘，登堂炉花或百 一却家承学' 戈意/整苴费“修点原卷蔗R/.L*?.左-,:?.受牙属itM/M.:图 淳斌鼻箪耳二<飞耳鼻力隼k 索克L首!居卓.露心高袈ASMI 一学.-w£- %?要.占拿.$一:1二；：J+r:*.?.r门耳虫仃5 .,.*值寻 宣忠."".1.Um 区:<:鼻不堕 ;-.* -,-，,号一,冬芸靠类J.偈 ./工洸._¥.£¥?;/柒握跳髭宣，: ？勺空.事生;:一端空 7P.1 1/«斌良学三谭X承再W的詈AE

14、S1 |=:*-/、:'1.:，.：-.口-痴豆一 ->,3- g,5r.w%:- .$.，一.一督 皇m.-门L.-.雪而K1计算模型.JAJ，i:、冒昼装”.鼻审窜 .也：<£-.-手#-雄孑&*士 国LKiil 君算HS.J&Maf：.亶秀鹰 占土.:/£.-:33-'.学徵， 岁/.*L崂电 mMr-&G/-絮.旗莫以 3 度-.岛 ,.密接沁首看 4京.蜀?,*= 各房秘竟送真茶皆法§患蠹 .氏一笑*胃徘詈牛.蓑干:5第身 £/$ J .2- dr J.3;,工#_芸la 爰恿崽氤昌至雾翳隆袈

15、fei>与：M.":-,：-www'a.s-.搀>情画 £.9 胃.?/.&.5-，.密国一 茶露母眸H赳4礼堂冷蠹一盆 运乳¥引用说百¥至房嘉思稿一 :"二-”-. ¥.:*.=大 紧笛 5S 淖.F母6手事至待手.虞盘 .个广.颈麻£,. 吊7-京3手软,澄里 S，UH£X.支国 詹谕妃螃用歌照您之31-堂打:T&M爰曲审篡册通 国事？乂紫qm留Bi?* .密slQJisKjasiIjMw修整汽车吊荷载不利布置（按跨中截面影响线考虑）在工况1.2恒载+1.4活载结构计算结果如

16、下:尚鹘所际rFe图：板X向弯矩MX图：板Y向弯矩MY楼板最大正弯矩17KN*M/M最大负弯矩-17KN*M/M按设计图板配筋，C12100mm受拉钢筋面积AS=1130.4mm,强度C35,厚200mm查混凝土结构计算手册：板宽b =弯矩配筋表混凝土强度等级止2S，用筋种类；HRt如0O；KKB4U0H单位：比一min; V-mm;、=即A-200fr-220八9和一摘）h -300儿MA、MA.酎！4MA,M/0.2019.593的2%懿40030 14“c3/53 :3W50.195605HM6009.2524 3245030.53则立4455049. U 1625电367W73 (H7

17、5929 (K)54036.4060014 &附/57 .7州T4.37S4085 9ft映>.3533 6163042.2()70051,75?70h7 90£7586.24兜099.671050UMSfi.167204 了.驶58.77朋077.12100097.951120113.2112(中0 4542.6581GS3 56m65,69qn货；】1125H9.5112«)126.581网0 5047.0890059 12woo*72 521100笑1912®,91H00139.77150H0.5351.4499064. w吧71工612101

18、04.04M75132.171540152,79】淑0.6055 74108070.Ji13WRS 一兜132n112.771500143，衣沏165.6311.6559.971170753413W«24S1430I2L3S1侬154321SZD117.301顿64.151260缸的140008 91154。129.871750165.02I960190.79"的0.75赭%1站0U5.7715W105.27165Q13H2J875”NW21IM3203 112250U.HO72.31I44UW. S716WHl.53l颂146.482000阙再2240215.25M000

19、 S57(1.25153095.8V1700tl7 71ia7u154,602125196 SO380227.22255080.2J1飙1600123.78i颊2250306.fi91520239.012700MQ5sj.in1710105.69”00129.77丽171.4923752J6.7326b0250.632Ko1 IMJ87. K7IF91UIIQ.招2000JJ5 662却口178.252500226.622SD0262. iJ8JOOO1 0541.60刖115.19ZlOtl141.4b2310L85.E926252J6.35294()I73.M31舞i in底27I9S01

20、19血22UV147.16152.772d2D咱412750Mi 933284 443颊! J39«.S8MQ124 3723W2530200.R02a抬255.363220:袒知1.201D2.422160128.85工001海出20乩 D83时013 64阳制3gli 3611)1.25105.912250133.252500163.712750215 233125273.7735OC316 6K和即L超IS9.332340I37S7200169 01羽如222.2652502M2 7456403”用3顺1.35117.6A241M)2700l?4 172970229 18n7s

21、291 5637Bfl337,30l.-U)115,972520145.兜2800179 Tl308(123sz 73510制3侬1.45JW.212610 r150.072900184 4S31财242.645625蛔K44)601.50J22.3729.I54.0S30001 舲,40330U249 JS_J75Q查得：Mmax=64.6KN*M/M>17 KN*M/版承载力要求。*./ mu | 口审脚手架最大应力比0.76<1 ,满足规范要求。1 UH丹/骡升幡*Us期结构奥算结果比率（CoEbinedJ脚手架应力比柱状图X向最大变形值1.08mmY向最大变形值1.57mm

22、Z向最大变形值-4.76mm脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要。综上分析，脚手架的承 载力能满足160T汽车吊机行走要求。第4部分：采用有限元软件 MIDAS 7.3.0进行吊车吊装状态模拟分析计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网 12m*12.6m板厚200mm板网格划分单元400mm*420mm按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为 1.26m*1.6m,步距为1.5m,力口密区：立杆水平尺寸为 0.63m*0.8m,步距为1.5m, 结构自重程序自动考虑，吊装状态楼面活荷载为（731KN+649KN+120KN /12M*2.1M=60KN/Ml计算模型如下：计算

23、模型* flOBn |汽车吊吊装时支腿荷载布置在工况1.2包载+1.4活载结构计算结果如下:楼板X向弯矩MXXS楼板Y向弯MYY巨图板最大正弯矩34KN*M/M最大负弯矩-22KN*M/M按设计图板配筋，C12100mm受拉钢筋面积AS=1130.4mm,强度C35,厚200mm查混凝土结构计算手册：混凝土强度等级止2S，用筋种类；HRt如0O；KKB4U0H单位：比一min; VM%)、=即A-200fr-220八9A 骡U儿MA、MA.M 4MA,0.2019.593的2%懿40030 14“c3/53 :3W50.195609.2524 3245030.53则立4455049. U 16

24、25电367W29 (K)54036.4060014 &附/57 .7州74.斯S40>.3533 6163042.2()70051,75?70h7 90£7586.24兜0UMSfi.167204 了.驶58.77朋077.12100097.9511200 4542.6581GS3 56m65,69qn货；】1125H9.5112«)0 5047.0890059 12woo.72 521100笑1912®,91H000.5351.4499064. w吧71工61210104.04M75132.171540a.<)o55 74108070.Ji

25、13WRS 一兜132n112.771500143，衣沏11.6559.971170753413W«24S1430I2L3S1侬154321S2D。门口64.151260缸的140008 91154。129.871750165.02I9600.756S M1550U5.7715W105.27165Q13H2J875”NW21IM3U.HO72.31I44UW. S716WHl.53l颂146.482000阙再22400 S57(1.25153095.8V1700tl7 71ia7u154,602125196 50238080.2J1飙1600123.78i颊2250306.fi925

26、20MQ5sj.in1710105.69”00129.77丽171.4923752J6.732bb01 IMJS7.K7IN1UIIQ.招2000JJ5 662却口178.252500226.6228001 0541.60刖115.19ZlOtl141.4b2310L85.E926252J6.35294()i in底27I9S0119血22UV147.16152.772d2D咱412750245 931侬! J39«.S8MQ124 3723W2530200.R02a抬255.3632201.201D2,422160128.85工001海出20乩 D83时013 644泗1.2510

27、5 912250133.252500163.712750215 233125273.773J00L超IS9.332340I37S7200169 01羽如222.2652502M2 7456401.35117.6A241M)2700l?4 172970229 18n7s291 5637BAl.-U)115,972520145.兜2800179 Tl308(123sz 73510制3侬1.45JW.212610 r150.072900184 4S31财242.645625蛔K44)601.50；122.372*I54.0S30001 舲,40330U2+9 JfiJ75Q查得:Mmax=64.6K

28、N*M/M>34 KN*M/版承载力要求。h - 3UDooln%67126.58 , 139.77152,79 165,6317S.30I9U.79 203 II 215.25 227.22239.01250.632G.m273,M 284 44 295 ：73O6 ii 316 6K337.黑600 7W 映 1050 12(中 13511 I50H I淑 I则 IWO 2100 2250 2J00 2550 2700 外兄1 SOW 3心0 3 WO 第和 3611) PS) 3烟 却划rirtei dvi mg" g 二 <18：力CK- eLCII脚手架最大应力

29、比0.84<1 ,满足规范要求* 由工/"心开睛住 IU钢结构会尊结果tt(Combined)脚手架应力比柱状图ck> d.aaWWI，即更至¥普回人! Hirt fprC I *0-ll'-F.NxEMk,.诧善赂博嚼除脸整 al拗i磕羲 心就上越:一於;.'明 1:户图-褊帮学喜渡 端君匍葬;言葛-叱二厘.W SF处理诵3帝、4,.:.簿等鹦一螃噂馈羲甫穹Y亭翁挈产：r七潜 尊一哼拶&吩翁蠡 皆圆挈幅缗嵋版触解三妃小%.、：3,芸詈Ey 丽第簧图,薇逆C黑.& 或支生名强麟功f s>:;1f 口漏丁信/.筱某/一.睇;-

30、,.,-海心3搭中咨L 麟诋a辱.号塌书唾盈 窗位聂_ *.3.- f+2£?.£蠢糜生小三 感赴小可-T.£举W右-7.庠鬲党遂>言 一曼士岁正#.第.".多温工盍一 的您好H学工:.:呷.入心«,不静?>思 n-工秒彘翁务磅复 漫内丝 r *:尸。"二.八.,.卷.-若Fr-'fF -412 毒瞰.居xg,赢渝式;4 /H. ¥.中;.-空事穹a普 说翳国洋窿春第5声A.萨7MWT鼠 二 V 泗式 XE;芯-Bis猾至蛰 寄百4 t 壬,£:.正醺 帝蟹口 尊尸二/,.“,.口：.：；-$

31、唉一 案"f . :#L./电金%重 蓝濡.髅工野*居望噩 褊阈 r.葭.:'次；h 士.二-;* 号再空 兽艘艘鲫豳®喷:1 而溜5s、k考：墙$3 小指转晌防-ilr-M!i&k*J;2Mtt3 修;Tt金.wr - Hirti；D>二7EEiV >»>WWI，即更至¥普回乂Z向最大变形值6m脚手架X、Y、Z三个万向的变形均比较小，满足规范要求混凝土结构计算分析主梁B600*1000弯矩图主梁B600*1000剪力图主梁截面B600mm*1200mm己筋：跨中上部钢筋4c32+F部钢筋11C32 ;支座上部钢筋12C

32、32+F部钢筋11C32,箍筋C 10100(4)。计算分析知最大正弯矩M1=677KN*Mft大负弯矩 M2=-1135KN*M跨中最大剪力 50KN 支座最大剪力1125KN采用理正结构设计软件计算复核：1已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=600mm , h=1200mm碎 C35, fc=16.70N/mm2, ft=1.57N/mm 2,纵筋 HRB400, fy=360N/mm2, fy'=360N/mm 2,箍筋 HPB300, fy=270N/mm2。弯矩设计值 M=677.00kN.m ,剪力设计值 V=50.00kN ,扭矩设计值 T=0.00kN.m

33、。(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2抗弯计算(1)求相对界限受压区高度E b£ cu=0.0033-(f cu,k-50) X 10-5=0.0033-(35-50)X 10-5=0.00345£ cu>0.0033 ,取 s cu=0.00330F_ b -1按混凝土规范公式(6.2.7-1)0.80=0.5183601 200000 0.00330(2)单筋计算基本公式，按混凝土规范公式 (6.2.10-1)xM _口式 cbx he -2(3)求截面抵抗矩系数a sh0=h-as= 1200-35=1165 mm

34、6M677.0010s =- = = 0.0498a 1 f c b hO 1.0016.706001165 2(4)求相对受压区高度 WJ =1 - 1 2 Qs =11 -2 0.0498 =0.051(5)求受拉钢筋面积As2As=E & 1fcbh0/f y=0.051 X 1.00 X 16.70 X 600X 1165/360=1657mm(6)配筋率验算受拉钢筋配筋率p =As/(bh)=1657/(600 X 1200)=0.23% > p smin=max0.0020,0.45f t/f y=0.45 X 1.57/360=0.0020=0.0020配筋率满足要

35、求3抗剪计算：(1)截面验算，按混凝土规范公式 (6.3.1)V=0.25 3 cf cbh0=0.25 X 1.000 X 16.70 X 600X 1165=2918325N=2918.33kN > V=50kN 截面尺寸满足要求。(2)配筋计算，按混凝土规范公式(6.3.4-2)V < 0C cvftbh0+fyv(Asv/s)h 0Av/s = (V- a cvftbh0)/(f yvh0)=(50.00 X 103-0.70 X 1.57 X600X 1165)/(270 X 1165)=-2.28327mm 2/mm=-2283.27mni/m配箍率 p sv=Asv/

36、s/b=-2.28327/600=-0.38% <p svmin=0.14% 不满足最小配箍率抗剪箍筋按构造配筋 ：A sv/s = P svmin x b=0.14%x 600=0.83733mm2/mm=837.33mrT/m 4配置钢筋:(2)上部纵筋：计算 As=1440mm, 2实配 4E32(3217mm p =0.45%),配筋满足下部纵筋：计算 As=1657mm,实配 11E32 4/7(8847mm2 p =1.23%),配筋满足箍筋：计算 Av/s=837mni/m,实配 d810(H肢(2011mn2/m p sv=0.34%),配筋满足5裂缝计算：(1)截面有效

37、高度：h0 =h -as =1200(2)受拉钢筋应力计算一60 1140 mm,根据混凝土规范式 7.1.4-3:Mq42860000.024.8848 N/mm0.87 h 0As 0.87 1140 8847(3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率7.1.2-4:,根据混凝土规范式A te2= 0.5bh =0.5 600 1200 =360000mmAs Ap 8847 00.0246A te 360000(4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，根据混凝土规范式7.1.2-2:0.65 fW=1.1 - 一 P tetkUs0.65 2.20=1.1 - - 10.812

38、70.0246 4.8848j =-10.8127 < 0.2, 取少=0.2受拉区纵向钢筋的等效直径deq:,、：n id2d eci =32mm明 'Edi根据混凝土规范表 7.1.2-1构件受力特征系数a cr = 1.9:(5)最大裂缝宽度计算，根据混凝土规范式7.1.2-1:s s 一 (T sq®m a乩心( 1.9cs +0.087Es卜 te=000 M 4.88 队 1.9 父25 +0.08父 32") =0.001 mm2000000.0246Wa>=0.001mm < Wim=0.400mm,满足。1已知条件及

39、计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=600mm , h=1200mm碎 C35, fc=16.70N/mm2, ft=1.57N/mm 2,纵筋 HRB400, fy=360N/mm2, fy'=360N/mm 2,2箍筋 HPB300, fy=270N/mm。弯矩设计值M=-1135.00kN.m ,剪力设计值V=1125.00kN ,扭矩设计值T=0.00kN.m 。(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2抗弯计算：(1)求相对界限受压区高度七b£ cu=0.0033-(f cu,k-50) X 10-5=0.0033-(35

40、-50)X 10-5 =0.00345£ cu>0.0033 ,取 s cu=0.00330按混凝土规范公式(6.2.7-1)2 _ t b -10.800.5183601 200000 0.00330(2)单筋计算基本公式，按混凝土规范公式 (6.2.10-1)xM _口由 cbx hg - 2(3)求截面抵抗矩系数a sh0=h-as= 1200-35=1165 mm6M1135.0010s =2- = =0.0835a 1 f c b h 01.0016.706001165 2(4)求相对受压区高度 WJ =1 _ 1 -27TS- =1 - 1 -2 0.0835 =0

41、.087(5)求受拉钢筋面积As2As=E & 1fcbh0/f y=0.087 X 1.00 X 16.70 X 600X 1165/360=2830mm(6)配筋率验算受拉钢筋配筋率p =As/(bh)=2830/(600 X 1200)=0.39% > p smin=max0.0020,0.45f t/f y=0.45 X 1.57/360=0.0020=0.0020配筋率满足要求3抗剪计算：(1)截面验算，按混凝土规范公式 (6.3.1)V=0.25 3 cf cbh0=0.25 X 1.000 X 16.70 X 600X 1165=2918325N=2918.33kN

42、 > V=1125kN 截面尺寸满足要求。(2)配筋计算，按混凝土规范公式(6.3.4-2)V < a cvftbh0+fyv(Asv/s)h 0Av/s = (V-a cvftbh0)/(f yvh。)3=(1125.00 X 10-0.70 X 1.57 X 600 X 1165)/(270 X 1165)=1.13432mm 2/mm=1134.32m而m4配置钢筋：(1)上部纵筋：计算 As=2830mm,2实配 12E32(9651mm p =1.34%),配筋满足2(2)下部纵肋：计算As=1440mm,实配 11E32 4/7(8847mm2 p =1.23%),配筋

43、满足2(3) 推肋：计算 Av/s=1134mm/m,实配 d810(H肢(2011mn2/m p sv=0.34%),配筋满足5裂缝计算：(1)截面有效高度：h 0 =h _a s = 1200 -35 =1165 mm(2)受拉钢筋应力计算，根据混凝土规范式7.1.4-3:%=42860000.0=4.3816N/mm20.87h 0 As 0.87 1165 9651根据混凝土规范式(3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率7.1.2-4:2Ate =0.5bh =0.5 600 1200 360000mmA A s A p 9651 - 0te - Ate - 360000

44、 一.(4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，根据混凝土规范式7.1.2-2:口=1.1 -0.65 ftk尸 te (Js= 1.1 -0.65N20=1.07390.0268 4.3816j =-11.0739 < 0.2, 取少=0.2受拉区纵向钢筋的等效直径deq:2“nidid eq=32 mm' n i 匕 d i根据混凝土规范表 7.1.2-1 构件受力特征系数(5)最大裂缝宽度计算，根据混凝土规范式7.1.2-1:a cr = 1.9:s切ma巡E sd ,1.9cs 0.08s Peqte=0.001 mm=19父0 2000 M 4.38 M 1.9父25 +

45、0.08 M 32.02000000.0268Wax=0.001mm < Wim=0.400mm,满足。次梁B400mm*800mm矩图次梁B400mm*800mm力图次梁截面B400mm*800mm己筋：跨中上部钢筋4c25吓部钢筋10C28 ;支座上部钢筋18C25+F部钢筋10C28,箍筋C 8150(4)。计算分析知最大正弯矩M1=260KN*Mft大负弯矩M2=-170KN*M跨中最大剪力100KN支座最大剪力155KN采用理正结构设计软件计算复核：梁截面设计：1已知条件及计算要求：已知条件：矩形梁 b=400mm , h=800mm碎 C35, fc=16.70N/mm2,

46、ft=1.57N/mm 2,纵筋 HRB400, fy=360N/mm2, fy'=360N/mm 2,2箍筋 HPB300, fy=270N/mm。弯矩设计值 M=260.00kN.m ,剪力设计值 V=100.00kN ,扭矩设计值 T=0.00kN.m 。(2)计算要求：(1) 正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2截面验算：(2) 截面验算：V=100.00kN < 0.250 3 cfcbh0=1277.55kN 截面满足截面配筋按纯剪计算。3正截面受弯承载力计算：(1)按单筋计算：as下=35mm相对受压区高度 E =x/h 0=0.069

47、< E b=0.518 ，2 一一、(2)上部纵筋：按构造配筋 As=640mm,配筋率p =0.20%(3)下部纵筋：As=E a1fcbh0/f y=978mm p min=0.20% < p =0.31% < p mak2.40%4斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asv/s=-1144.00mm 2/m p sv=-0.29% < p svmin=0.14% 按构造配筋2Av/s=558mm/m 5配置钢筋：(1)上部纵筋：计算 As=640mrri,2实配 4E25(1963mm p =0.61%),配筋满足2(2)下部纵肋：计算As=978mm,实配

48、 10E28 3/7(6158mm2 p =1.92%),配筋满足2 摧肋：计算 Av/s=558mm/m,实配 d815则肢(1340mn2/m p sv=0.34%),配筋满足6裂缝计算：(1)计算参数：Mk=42.86kN.m,最大裂缝宽度限值 0.400mm=(3) 受拉钢筋应力： d sk=Mk/(0.87h 0As)=10.81N/mm2 < fyk=400N/mm 2。(4) 裂缝宽度： Wa=0.002mm < Wim=0.400mm,满足。梁截面设计：1已知条件及计算要求：已知条件：矩形梁 b=400mm , h=800mm碎 C35, fc=16.70N/mm2

49、, ft=1.57N/mm 2,纵筋 HRB400, fy=360N/mm： fy'=360N/mm 2,2箍筋 HPB300, fy=270N/mm。弯矩设计值 M=-170.00kN.m ,剪力设计值 V=155.00kN ,扭矩设计值 T=0.00kN.m。(2)计算要求：1. 正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2截面验算：(1) 截面验算：V=155.00kN < 0.250 3 cfcbh0=1277.55kN 截面满足 截面配筋按纯剪计算。3正截面受弯承载力计算：(1)按单筋计算：as上=35mm相对受压区高度 E =x/h 0=0.044

50、 <E b=0.518(2) 上部纵筋：As=E afcbh/f y=631mr2i p =0.20% < p min=0.20% 按构造配筋 As=640mrri(3)下部纵筋：按构造配筋 As=640mm,配筋率p =0.20%4斜截面受剪承载力计算:(1)受剪箍筋计算：Asv/s=-877.72mm 2/mp sv=-0.22% < p svmin=0.14% 按构造配筋2,Av/s=558mm/m 5配置钢筋：(1)上部纵筋：计算 As=640mm实配 18E25 6/6/6(8836mm 2 p =2.76%),配筋率超过 2.5%!2(2)下部纵肋：计算As=640mm,实配 10E25 3/7(4909mm2 p =1.53%),配筋满足 箍筋