干灰库上部结构115M层以上施工作业指导书

1、国电霍州发电厂2×600MW机组“上大压小”工程C标段干灰库上部结构(+11.500层以上)施工作业指导书批 准： 审 核： 编 制： 日 期：2010年10月1日山西建筑工程(集团)总公司国电霍州发电厂工程项目部审 核 意 见 表批准技术安全质量目 录一、工程概况1二、地理条件1三、工程部署1四、编制依据2五、参加作业人员的资格及要求2六、质量标准3八、施工技术措施5九、相关计算11十、见证点及停工待检点的控制措施34十一、安全文明施工措施35十二、危险源辨识及防范措施、环境评价及控制措施37干灰库上部结构施工作业指导书（+11.500层以上） 一、工程概况国电霍州发电厂干灰库位于

2、卸煤沟西侧，紧邻山角，设计±0.000标高为530.6m，室内外高差0.10m。本工程干灰库主要为三个外径7.8m圆柱形钢筋混凝土筒仓，总高度为32.50m，圆心间距均为15.6m。干灰库使用用途上分为原灰库、粗灰库、细灰库，每个灰库均为三层，分别为5.6m层、11.5m层和32.5m屋面层。目前11.5m层以下结构已经顺利施工完成，32.00m层梁截面分别为400×1300和400×1200，均为超大梁；板厚200mm；梁、板、筒壁混凝土强度等级为C40。本工程钢筋主要为HPB235、HRB335 二、地理条件三、工程部署3.1人员配置：木工45人，钢筋工30人

3、，砼工20人。3.2垂直运输机械配置：干灰库东侧TCT5510塔式起重机1台。3.3施工顺序安排: 本次作业流程可按如下步骤进行：施工准备 32.00米以下筒体结构 32.00 米层结构3.4 总体作业方案主体工程自下而上分层施工，从11.5m起每1.5m一层，共分14层施工，同一施工层三个筒体、楼梯间等结构同时施工，砼一次浇捣到位。钢筋接长配料制作时采用搭接焊连接，筒体竖向钢筋采用电渣压力焊连接，搭接长度35d，并按50%数量错开接头。筒体模板外模用定型大模板，内模用组合钢模板，每1.5米一层，共配备2层模板循环使用。扣件式钢管脚手架支撑32.00米层梁板模采用木工板。脚手架：内部采用满堂脚

4、手架，外部采用双排落地脚手架。四、编制依据4.1 干灰库上部结构施工图4.2 地质勘测报告4.3 电力建设工程施工质量验收规范及评定规程（土建工程篇）4.4 混凝土结构工程施工质量验收规范4.5电力建设安全工作规程4.6电力建设安全健康与环境管理工作规定五、参加作业人员的资格及要求参加施工的全体人员，均需通过岗位培训合格后方可上岗作业，对特殊工种，如：塔吊司机、信号工、机械工、机械驾驶员、测量工、电工、质检员、技术员等均需持证上岗。全体施工人员均需经过安全培训合格后，方可进场作业。六、质量标准严格按照ISO9001质量管理体系的标准组织施工，严格执行火力发电工程建设强条标准，确保本工程达到国家

5、质量验收合格标准。本工程引用的标准为： 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001 砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 地下防水工程质量验收规范GB50208-2002 钢筋焊接及验收规程JGJ18-2003 钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-2003七、施工准备7.1 施工道路及施工通道各种施工车辆、施工机械可通过现有道路进入干灰库附近，采用垂直运输设备吊运材料。施工人员可通过专用施工通道进入施工作业面。7.2 施工电源施工所需照明电源、施工电源从建设单位现场指定7号箱变接至电源盘内，电源盘必须设置围栏，并挂醒目标志。7.3 施工水源施工所需水从建设单位指定消防

6、水管接至施工现场。7.4 施工机械主要机械、机具设备需用计划表序号机械或设备名称型号规格数量单位国别产地制造年份额定功率备注1塔吊TCT50101台江苏20092装载机ZL-50D1台山东20063自卸汽车解 放1辆长春20054电焊机6台20075电 锯2台20056插入式振动棒6台2009浇筑砼7手推车5辆8全站仪南方测绘1台广州20059水平仪DS31台2005备注：施工中具体需用机械、机具设备随时进行调配。7.5 主要劳动力计划主要劳动力计划表序号工 种施工人数1木 工452混凝土工203钢筋工304壮 工305特种工16合 计141人7.6 施工材料准备施工主要材料为钢筋和混凝土，钢

7、筋提前从市场上购买，选用建设单位指定的厂家，钢筋进厂时对原材料报监理进行检验，实行见证取样检验合格方可投入工程使用。混凝土选用电厂商品搅拌站混凝土。7.7 施工技术资料在工程施工过程中，做好测量放线记录、设计变更记录、工程联络记录、图纸会审纪要、与甲方召开的技术会议记录、施工标高测量等的施工记录和资料。同时适时配置声像资料。八、施工技术措施8.1测量定位，竖向控制、标高传递测量定位：根据厂区平面方格网和干灰库定位图放出三个筒仓的中心位置，使用激光垂直仪将筒仓中心点引测到11.5m层，再用“十”字交会法将三个筒仓的中心位置测到预留铁板上，并作出标记。竖向控制：采用内控法和外控法相结合，内控法定位

8、，外控法校验。内控法利用中心位置铁板上标记，采用12.5kg 线球吊中逐层引测。并利用全站仪将各个轴线投测上去进行复测，以确保万无一失。标高传递：采用从将标高控制点引测到三个筒体的内外侧上，再用校验合格的钢尺向上量测，每次均在同一个控制点上引测，以减少累积误差。8.2 钢筋工程筒壁钢筋筒壁钢筋竖向钢筋采用电渣压力焊接头，竖向钢筋接头百分率为50%，环向钢筋采用搭接焊，搭接长度为35d，环向钢筋接头应错开，在一个截面内绑扎接头的钢筋面积占总面积的允许百分率不大于50%，水平筋与竖向筋的交叉点绑扎连接，不得焊接。梁板钢筋：钢筋绑扎前会同有关人员对梁板的截面尺寸，标高，平整度进行全面检查，一般按先梁

9、筋后板筋，先主梁后次梁的绑扎顺序进行。32米层为整体式板面结构，绑扎前先将梁及板底预埋铁和孔洞埋件安装好，垫好保护层，划好分格线。摆放钢筋时注意圆弧部分钢筋长度，防止摆错。钢筋工程为隐蔽工程，在砼浇筑前应对钢筋和预埋件进行验收，并做好隐蔽工程记录。8.3、模板工程干灰库筒体模板外模用1500×3090、1500×3030的定型大模板，内模用组合钢模板，用48 钢管拼装，散装散拆，周转使用。梁模板采用18 厚木模板和40×80 杉木方周转使用。板模采用18 厚木模板，下垫50×90 杉木方和48 钢管支撑。模板支撑采用48 钢管扣件式脚手架作支撑体系。定型

10、模板严格按翻样图纸在模板加工场进行制作加工，杉木方需压刨平直、方正，模板先用电钻钻孔，再钉钉子，冒头齐平模板面。模板制作成型后应尺寸精确、平直、方正、接缝严密。筒体内外圆弧模采接缝处用双面胶带封闭。拼装时注意组装位置及次序，做到整齐划一，美观大方。小块接缝模板放在不显眼处。每次组装均按第一次组装方法进行，竖向缝对齐。内模钢模板外用22的钢筋做箍，每块箍三道。对拉螺杆加PVC管，紧口对拉螺杆用3形卡固定在45钢管上。采用12 钢筋，水平间距为575，竖向间距为250、550、450。支撑系统内为满堂脚手架，相关验算附后。梁、板模板采用竹胶模扳，扣件式钢筋脚手架支撑，设两道14600 的对拉螺杆，

11、螺杆中穿20PVC 管，以周转使用。梁板模板拼装时，其接缝应严密，无高低差，并贴好透明胶带。32m层梁底垂直梁截面方向设置40×80方木三道，方木下设48钢管400布置，板底设40×80方木250布置，方木下设48钢管纵横间距为0.9 米×0.9米布置，后附相关计算。 外脚手架采用48的钢管，扣件连接，落地式脚手架。立杆支承在基础地面上，在干灰库三个圆筒四周满布，其外围拉直按矩形搭设。立杆间距为1.5 米，排距为1.2 米，步距为1.6 米。架体竖向每6米、横向间距6米与筒体刚性拉结一道。每个交叉点均设平杆连结。大剪刀撑间距15 米，中间设斜杆拉结，小剪刀撑间距1

12、2 米，走道采用先增设448 钢管，再铺设钢架板，操作层和底层满铺，并用10铁丝绑扎牢固。脚手架外侧采用密目式安全网，并在操作层下设置安全平网。32.00米层内脚手架采用满堂脚手架，架体高度为20.5米，梁高1.3米，宽0.4米，板厚0.2米；因该支撑体系为高大模板体系，其支撑体系需经计算确定，有关验算附后。板支撑脚手架立杆纵横间距为0.9 米×0.9 米，步距为1.2 米，下设扫地杆，并每隔3米用剪刀撑加固，支撑在11.5 米层板上；梁支撑脚手架立杆间距为0.45米，梁两侧立杆间距：0.8米，梁底增加1根承重立杆，步距为1.2米，下设扫地杆；架体水平杆每一步均与筒壁内侧紧顶，已防止

13、架体失稳；11.5米层以下满堂架暂不拆除，待32米结构层达到拆模要求后方可拆除，拆除顺序必须由上而下进行，禁止底部中部先拆。8.4 筒体中心、半径、偏移的控制措施筒壁的中心点和垂直偏差采用内控和外控相结合的方法，中心点引测采用激光垂直仪从中心控制点引测到11.5米层，然后再利用全站仪仪从场地外将轴线投测上来，进行检核和检验。筒体的半径，弧度控制采用经校检过的钢尺量测和制成半径长的木尺旋转控制弧度，并通过校核轴线间的距离进行复测及校核。筒体厚度采用14 的圆钢制成壁厚的固定卡塞在模板中加以控制。每次浇筑砼前，对模板的筒体中心轴线、半径、弧度及垂直度进行全面的复核，以确保其精度。8.5、砼工程砼施

14、工采用汽车泵输送砼。砼搅拌车运至现场，由汽车泵送至模板内。根据干灰库实际情况，不留设垂直施工缝，水平施工缝分别留在定型模板高度处。每一段砼浇筑顺序由北向南。考虑干灰库为圆形结构，砼浇筑顺序采用从最远点下料，由南向北浇筑，最后回到起始点。操作时分层浇筑，分层振捣。施工缝的处理已浇筑的砼，其抗压强度不应小于1.2N/mm2时在已硬化的砼表面上应清除水泥薄膜和松动石子以及软弱砼层，并加以充分湿润和冲洗干净，且不得积水。在浇筑砼前，宜在施工缝处先浇筑50厚一层与砼成分相同的水泥砂浆。砼应细致捣实，使新旧砼紧密结合。在施工缝处，钢筋必须贯通。砼的养护平台板采用浇水养护，筒体采用干挂麻袋浇水养护；混凝土在

15、浇注12h后即行浇水养护。浇水次数，当气温15左右每天浇水24次。温度高时适当增加浇水次数。结构层平面采用保湿养护措施，混凝土浇完12h后覆盖两层麻袋浇水养护，养护时间不得少于7天。预埋件的制作安装预埋件制作预埋件制作要求表面平整光滑无毛刺，完成后先做外观检查，要求表面无焊痕及明显凹陷和损伤，外观检查合格后即进行成品模拟件取样，合格后方可使用。 预埋件的安装干灰库预埋件由于采用定型大模板，无法采用螺栓与模板固定的方法，所以采用预埋件锚筋加长，在筒壁主筋内侧采用辅助钢筋焊接连接的方法见下图所示。预埋件固定图砼振捣时，振动棒插入点应适当避开预埋件位置，防止预埋件移位，并在施工中应设专人负责监护，以

16、保证在砼浇筑完毕后埋件位置的准确。九、相关计算 计算相关数据：模板与木板自重:0.350 kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.0 kN/m3；施工均布荷载标准值:2.5 kN/m2； 9.1 板计算1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):20.50；采用的钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；3.楼板参数：楼板的计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁

17、对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 90×1.52/6 = 33.75 cm3；I = 90×1.53/12 = 25.312 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.2×0.9+0.35×0.9 = 4.815 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.

18、815+1.4×2.25= 8.928kN/m最大弯矩 M=0.1×8.928×2502= 55800 N·m；面板最大应力计算值 =M/W= 55800/33750 = 1.653 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=12 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.653 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 12 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.815kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677×4.815×2504/(100×4200

19、15;25.312×104)=0.12 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.12 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=b×h3/12=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.2

20、+0.35×0.25 = 1.337 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.337+1.4×0.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.48×0.92 = 0.201 kN·m；方木最大应力计算值 = M /W = 0.201×106/42666.67 = 4.708 N

21、/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.708 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×2.48×0.9 = 1.339 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ×1.339×103/(2 ×40×80) = 0.628 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.628 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，

22、满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677×1.337×9004 /(100×9000×1706666.667)= 0.387 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.387 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :48×3；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷载P取纵向板底支

23、撑传递力，P2.678kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.877 kN·m ；最大变形 Vmax = 2.167 mm ；最大支座力 Qmax = 10.628 kN ；最大应力 = 877286.222/4490 = 195.387 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 195.387 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.167mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!模板支架立

24、杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.158×20.5 = 3.241 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25×0.2×0.9×0.9 = 4.05 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.575 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载

25、标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.192 kN；立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.192 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆

26、最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.2+0.5×2 = 2.2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14192.46/（0.357×424） = 93.761 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 93.761 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设

27、计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.185×1.044×(1.2+0.5×2) = 2.722 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.044 ；Lo/i = 2721.708 / 15.9 = 171 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.243 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14192.46/（0.243×424） = 137.748 N/mm2；钢管立

28、杆的最大应力计算值 = 137.748 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.2 梁计算1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.30；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：20.50；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48×3；

29、立杆承重连接方式：可调托座；2.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；3.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，1000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；梁段:L1。梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t

30、12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kN/m2、31.200 kN/m2，取较小值31.200 kN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生

31、的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2&#

32、215;0.5×31.2=18.72kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度: l = (1300-200)/(6-1)= 220mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×18.72×(1300-200)/(6-1)2 + 0.117×2.8×(1300-200)/(6-1)2= 1.06×105N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×18.720×(1300-200)/(6-1)/1000+1.2×2

33、.800×(1300-200)/(6-1)/1000=5.269 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.06×105 / 1.88×104=5.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=12N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 18.72N/mm； l-计算跨度: l = (1300-200)/(6-1)=220mm； E-面板材质的弹性模量:

34、E = 4200N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×18.72×(1300-200)/(6-1)4/(100×4200×1.41×105) = 0.503 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1300-200)/(6-1)/250 = 0.88mm；面板的最大挠度计算值 =0.503mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.88mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，

35、按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.269/0.500= 10.539kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3；I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.263 kN·m，最大支座反力

36、 R= 5.796 kN，最大变形 = 0.295 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.63×105/4.27×104 = 6.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.295mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中

37、力，取次楞的最大支座力5.796kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.518 kN·m，最大支座反力 R= 11.991 kN，最大变形 = 0.223 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.18

38、15;105/8.99×103 = 57.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =57.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.223 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.223mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结

39、构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 450×15×15/6 = 1.69×104mm3；I = 450×15×15×15/12 = 1.27×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.30+0.30×0.45=18.0

40、63kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.45=2.835kN/m；q=18.063+2.835=20.898kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×20.898×2002=1.04×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×18.063×0.2+0.437×2.835×0.2=1.603kNRB=1.25ql=1.25×20.898×

41、;0.2=5.225kN =Mmax/W=1.04×105/1.69×104=6.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=12N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.053kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 4200.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00

42、/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521×18.063×2004/(100×4200×1.27×105)=0.283mm；面板的最大挠度计算值: =0.283mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.225/0.45=11.61

43、kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×11.61×0.452 = 0.235 kN·m；最大应力 = M / W = 0.235×106/42666.7 = 5.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2 小于 方木

44、抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×11.61×0.45 = 3.135 kN；方木受剪应力计算值 = 3×3.135×1000/(2×40×80) = 1.469 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.469 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×

45、11.61×4504 /(100×9000×170.667×104)=0.21mm；方木的最大允许挠度 =0.450×1000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.21 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.603kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.225kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.500×0.450×(1.2×0.200×24.000+1.4

46、15;2.500)+1.2×2×0.450×(1.300-0.200)×0.300=2.440kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.263 kN；N2=10.783 kN；最大弯矩 Mmax=0.303 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.109 mm；最大应力 =0.303×106/4490=67.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 67.5 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强

47、度 205 N/mm2,满足要求!立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.263 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×20.5=3.663 kN；N =1.263+3.663=4.926 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； -

48、 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.044 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.044×(1.2+0.5×2) = 2.722 m；lo/i = 2721.708 / 15.9 = 171 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受

49、压立杆的稳定系数= 0.243 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4926/(0.243×424) = 47.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.783 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(20.5-1.3)=3.663 kN；N =N1+N2 =10.783+3.431=14.213 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

50、lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.044 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.044×(1.2+0.5×2) = 2.722 m；lo/i = 2721.708 / 15.9 = 171 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.243 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14213.406/(0.243×424) = 138 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 138 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议