安全通道搭设方案

1、目 录目 录11. 编制依据 . 22. 工程概况 .23. 安全通道设计 .2-63.1安全通道布设方案 . 23.2安全通道材料 . 34. 安全通道结构及搭设 .4-144.1安全通道结构 . 114.2安全通道构造要求 .134.3安全通道搭设及验收 .134.3.1搭设顺序 . 134.3.2搭设注意事项 . 134.3.3安全通道的验收 . 145通道的安全措施 .146成品保护 .147安全生产与文明施工 .148. 施工通道防护棚计算书 15-219.钢管落地脚手架计书 21-34安全通道施工方案1. 编制依据 新奥集团提供施工图纸； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG

2、J130-2001）； 北京市建筑工程施工安全操作规程（DBJ01-62-2002）；钢结构设计规范2. 工程概况本工程位于奥体中路南侧；建设单位为北京新奥集团，监理单位为北京方正建设工程管理有限公司，设计单位为北京建筑设计研究院；施工单位为北京恒宇建筑工程有限公司。本工程为地下空间工程，建筑面积为35401，地下3层。±0.00绝对标高45m。基础底绝对标高25.4m，-19.6m,为保证施工人员施工上下安全，在施工现场北侧设施工安全通道。 3. 安全通道设计 3.1安全通道布设方案 综合现场情况，确定采用450mm型钢作为主梁，在主梁上搭设钢管脚手防护棚净高3m，净宽3m，长22

3、m的安全通道，定位如图1： 图1 安全通道棚顶共分上下两层，间距为0.5m，每层均满铺脚手板及安全网，且通道两侧满挂密目网3.2安全通道材料 为了保证本通道的结构安全，所用的材料必须具有出场合格证明，并达到下列要求： 钢管：钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管 (GB/T 3092)中规定的3号普通钢管。采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的材质使用力学性适中、稳定的Q235A钢，其材质应符合碳素结构钢（GB/T 700）的相应规定。钢管表面平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚，允许偏差不大

4、于-0.5mm，两端面切斜应不大于1.7mm。外表面锈蚀深度应0.5mm，超过规定值不得使用。严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。 扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定，螺纹均应符合普通螺纹（GB198-81）的规定，在螺栓扭矩达65N·m时，不得发生破坏；严禁使用加工不合格、无出厂合格证、表面裂纹，变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷黄色防锈漆。 木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GBJ 5)中级材质的规定。脚

5、手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。 安全密目网：安全密目网采用北京市建筑安全监督管理部门颁发准用许可证的指定产品，通道两侧采用全封闭形式。 4. 安全通道结构及搭设 图2通道梁与柱连接详图；4.1安全通道结构 本安全通道采用横纵向承重结构采用450型钢，围护结构体系为48*3.5mm架管,立杆间距1500mm。结构平面布置图如图2所示： 第一道水平横杆（扫地杆）距走道200mm，并设挡板。步距1500mm，双顶棚间距500mm。如结构立面图所示： 纵向承重架采用三根450型钢梁，立柱为三根450mm型钢，间距1500mm，横向22m长450型钢三根其间距1500

6、mm,通道净宽3000mm，净高3000mm，双层顶棚间距500mm。主梁采用450工字型钢，水平支撑采用DN125钢管1500mm。上铺50*4000mm脚手板，两侧边梁搭设脚手架纵距1500mm步距1500mm.第一步步距杆架设围挡栏杆高度900mm.。从地面到水平通道段，第一段为斜坡段斜长3000mm，垂直段用架管搭设踏步。踏步宽1200mm,休息平台1200*2400mm。在通道南侧即；钢构柱位置搭设垂直踏步踏步水平宽度3000mm+休息平台宽（2*1200mm）,此段垂直高度12000mm.设四个梯跑段到达地下施工层。承重结构布置见下图；图3主梁平面布置图及立面图围护架与立柱连接如下

7、示意图：本安全通道基础为C20砼，每根立柱基础1000mm*1000mm*800mm，基础预埋1225地脚螺栓。4.1.2 钢构制作与安装 ，钢构制作与安装首先选用有资质厂家制作，安装由厂家派有丰富经验的并持有上岗证的人员来完成钢构安装，安装过程，先安装三根立柱将底部螺栓拧紧固定。然后，安装水平钢梁，一端与立柱25螺栓连接，另一端临时固定在护坡平台上，安装连接完毕后，将临时固定在平台的一端浇筑C20砼。砼养护一星期后开始焊水平支撑，水平支撑沿梁方向1500mm,一道。柱间支撑竖向间距1500mm一道,水平支撑杆件用DN125钢管满焊在钢梁上。焊接水平支撑时，要用专用吊架完成。水平支撑完成后开始

8、搭设防护棚脚手架，先固定梁上水平杆及顺梁架杆，而后安装立杆其间距均为1.5米。通道钢构安装 通道梁制作安装均有专业资质钢构加工厂加工制作，安装由加工厂派专业人员现场安装（必须持证上岗）。安装顺序；安装型钢立柱安装水平型钢梁水平型钢梁护坡平台砼浇筑固定 垂直与柱螺栓连接 焊水平支撑 在钢梁上布设水平架杆 铺装脚手板 搭设防护棚立杆水平杆 防护棚顶铺脚手板（双层） 挂密度网。 安装人员操作过程中，必须佩带安全带，焊接水平杆时，必须在临时操作架上操作，操作架长1200mm宽600mm高900mm的钢筋笼，两端设挂钩，操作架均采用一级钢焊制而成。操作时先固定操作架，而后再进行下步施工，直至完成。通道搭

9、设材料4.1.3 通道主梁采用450工字型钢，连接螺栓25 水平支撑采用DN125钢管，焊接。48*3.5mm扣件式架管,十字扣件、旋转扣件，安全网密度网 架子板 50mm*4000mm.4.2安全通道构造要求 4.2.1立杆 在竖立杆时，走道用单支4m钢管,不得采用对接钢管,立杆纵距1.5米。禁止使用弯曲钢管。 竖向梯段踏步立杆用六米杆，搭设到走道防护棚，纵距1.5米，步距1.5米踏步段设扶手杆，防护栏杆高度900 mm，4.2.2大横杆 大横杆长度不宜小于三跨，大横杆置于双排立柱内侧，与立杆必须用直角扣件扣紧。 大横杆连接采用对接，用对接扣件连接，并用不少于三个旋转扣件等间距扣牢，端部扣件

10、盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 大横杆接头与相邻立杆距离不大于立杆纵距的1/3。同一水平和竖向相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻的水平间距不小于500mm。 4.2.3剪刀撑 剪刀撑按图2布设杆件搭接长度不小于1000mm，并用不少于三个旋转扣件等间距扣牢，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于200mm。 4.2.4排架斜杆 排架内斜杆与立杆连接，搭设时将斜杆的一头扣在立杆上，另一头扣在上层顶棚钢杆中部，中间与下层顶棚钢杆相交处也用扣件扣紧，间距1.5米。 4.2.5脚手板 脚手板顺梁铺设，连接处选在排架横杆处。采用对接平铺，对接处下布设两根横向杆，脚手板两

11、端头用10铁丝绑扎，并与横向连接在一起，在走道中部设有支承立杆，脚手板伸出横杆间距部小于100mm。 每层脚手板上满铺密目网，并与脚手板连接。 4.3安全通道搭设及验收 4.3.1搭设顺序 搭设前的准备工作(材料准备、场地清理、安全技术交底等）根据图1位置确定通道位置线安装型钢立柱根据立柱安装横梁安装第一道大纵向杆安装第一道小纵向杆安装第二道横杆安装第二道大纵向杆焊接水平支撑杆铺设临时脚手板搭设梁上防护棚架杆铺设脚手板搭设第二道木板并铺设密目网搭设第一道木板并铺设密目网加设两端剪刀撑结构验收。4.3.2搭设注意事项 因本通道是现场重要的施工通道，跨度大，故搭设要由工程部统一指挥，确定合适的搭设

12、时间。准备充足的人力物力在规定的时间内完成搭设。搭设安装过程中并设专人指挥，在起吊大梁、柱时，在底下施工人员要远离吊装旋转半径，以免发生危险。脚手架搭设之前对进场的钢管以及配件进行严格的检查，禁止使用不和规格和质量不合格的杆配件。 搭设前清扫现场，处理立柱下方垫木。平整度应达到5mm/m。 通道的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按上述搭设程序进行。 通道应按上述顺序搭设过程中随立随校正后予以固定。 剪力撑、斜杆等整体接结杆件应随搭设的架子及时设置。 木跳板应铺平、铺稳，并用10#铁丝绑扎固定，防止木跳板移动。 工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时脚手板并固定，工人必须戴好安全

13、帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。 在搭设梯段脚手架过程中不得随意改变梯段结构，减少配件设置。 4.3.3安全通道的验收 钢管立柱下垫木放置完毕后，应由有关人员检查验收，合格后方可进行搭设。.在搭设过程中，由安全员随时进行检查。指出搭设过程中不符合要求部分并及时整改。 搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。严禁无证上岗操作。 在脚手架搭设完成前，严禁拆除第一、二、三道纵向通长大横杆及临时抛撑。待搭设完成并经过验收合格后方可拆除。 5通道的安全措施 通道两侧内外均采用密目式安全网全封闭，密目式安全网挂设在外

14、排架的外侧，内排架内侧。上、下两层棚顶脚手板上均设安全网。并在棚顶用彩条布吊顶。 通道门口挂置“安全通道”示牌。 6成品保护在使用中注意成品保护。任何人严禁随意拆除结构杆件，破坏通道结构。 风雨后，及时组织人员对通道进行检查，若有损坏及时修缮。 7安全生产与文明施工 通道搭设过程设专人指挥，搭设通道的架子工必须持证上岗，按规定佩带安全帽、安全带。 搭设时派专人看守，防止施工人员在吊装过程中通过，若必须通过时应有看护人员通知施工人员，待无安全隐患时方可允许人员通过，并必须佩带安全帽。 施工完毕后在通道出入口设标语牌。通道内严禁堆放任何物品。8、施工通道防护棚计算书工程说明：地下施工通道总长28米

15、，进口梯段长6米，其中；进口垂直梯段宽2.4米，高6米。水平梯段22米，端部垂直段梯宽2.4米垂直高度15.5米。编制依据：建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：8.1、参数信息1、构造参数立杆横距lb(m)：1.5 ；立杆纵距la(m)：1.5 ；防护棚高度H(m)：3.5 ；上下防护层间距h1(m)：0.5 ；立杆步距h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜

16、撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设 ；水平钢管间距a(m)：1.5 ；钢管类型：48 × 3 ；扣件连接方式：单扣件；2.荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 120；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 1。8.2、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常

17、使用极限状态。截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 4.49 cm3;截面惯性矩 I = 10.78 cm4; 纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×1.5 = 0.525 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下: M = 0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q = 1.2 ×0.525 = 0.63 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.08×0.63×1.52 +

18、 0.2×1.4×1.5= 0.533 kN.m；最大应力 = M / W = 0.533×106 / (4.49×103) = 118.797 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 118.797 N/mm2 小于 钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！8.3、横向支撑钢管计算横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。冲击荷载: F= 1.4 kN；上部钢管传递恒载：P=1.2×0.35

19、5;1.5×1.5 = 0.945 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m)最大弯矩 Mmax = 0.525 kN·m ；最大应力 = Mmax / W = 0.525×106 / (4.49×103) = 116.937 N/mm2；支撑钢管的计算应力 116.937 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！8.4、扣件抗滑移计算水平钢管传递最大支座力N=1.4+ 1.5 / 1.5×0.945/2=1.872；按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实

20、际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑移按下式 ： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8 kN；水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 1.872 kN；R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.5、立杆的稳定性验算1、立杆荷载计算作用于立杆的荷载包括防护棚结构自重、构配件自重、冲击荷载。 防护棚结构自重NG1：钢管自重取0.04kN/m,扣件自重取0.015kN/个 ；钢管长度：L=1.5/2+1.5×1.5/(2×1.5) ×2+(3.50.5)/1.5 ×1.5+3.5= 9.5 m ；扣件

21、数量：n=2×2+(3.50.5)/1.5= 6 个 ；NG1=0.04×9.5 + 0.015×6 = 0.47 kN； 防护棚构配件自重(kN)：栏杆、挡脚板自重：0.15×1.5= 0.225 kN；脚手板自重：0.35×1.5×1.5/2= 0.394 kN；NG2=0.225+0.394=0.619 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = 0.47+ 0.619 = 1.089 kN； 冲击荷载NQ (kN)：NQ = 1 kN ；立杆荷载设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×1.089 + 1

22、.4×1 = 2.706 kN；2、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: = N/A f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN)：N =2.706 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)； 参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

23、技术规范(JGJ130-2001) ： l0 = kh ； k - 计算长度附加系数，取值为1.155；- 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3；取= 1.8； h - 立杆自由长度；防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h取值如下；斜撑与立杆的连接点到地面的距离为1.6 m，；斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离为1.5 m；h取上述两者的最大值 1.6 m。立杆计算长度 l0 = kh = 1.155×1.8×1

24、.6 = 3.326 m；l0/i =3.326×103 / (1.59×10) = 209 ；由长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.166 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =2.706 ×103/( 0.166×4.24×102 )= 38.453 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 38.453 N/mm2小于 抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8.6、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p fg地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 120×1 = 120 kP

25、a ；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =2.706 / 0.25 = 10.826 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N =2.706 kN；基础底面扩展面积 ：A = 0.25 m2 。p= 10.826 kPa fg= 120 kPa 。地基承载力满足要求！9、 钢管落地脚手架计算书9.1、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.2m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25m；

26、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:1.000 kN/m2；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处北京，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏

27、杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:10；5.地基参数地基土类型:木脚手板；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。9.2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷

28、载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.35×1.2/(2+1)=0.14 kN/m ；活荷载标准值: Q=1×1.2/(2+1)=0.4 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.035+1.2×0.14=0.21 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.4=0.56 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08

29、q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.21×1.52+0.10×0.56×1.52 =0.164 kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.21×1.52-0.117×0.56×1.52 =-0.195 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.164×106,0.195×106)/4730=41.226 N/mm2

30、；大横杆的最大弯曲应力为 = 41.226 N/mm2小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.14=0.175 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.4 kN/m；最大挠度计算值为： = 0.677×0.175×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×0.4×1500

31、4/(100×2.06×105×113600) = 1.114 mm；大横杆的最大挠度 1.114 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！9.3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.2×1.5/(2+

32、1)=0.210 kN；活荷载标准值：Q=1×1.2×1.5/(2+1) =0.600 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.21)+1.4 ×0.6 = 1.156 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.035×1.22/8 = 0.008 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.156×1.2/3

33、 = 0.462 kN·m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.47 kN·m；最大应力计算值 = M / W = 0.47×106/4730=99.352 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =99.352 N/mm2小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.035×12004/(384×2.06×105

34、×113600) = 0.041 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.21+0.6 = 0.863 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 863.1×1200×(3×12002-4×12002/9 ) /(72×2.06×105×113600) = 2.262 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.041+2.262 = 2.303 mm；小横杆的最大挠度为 2.303 m

35、m 小于 小横杆的最大容许挠度 1200/150=8与10 mm,满足要求！9.4、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.2/2

36、=0.021 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.2×1.5/2=0.315 kN；活荷载标准值: Q = 1×1.2×1.5 /2 = 0.9 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.053+0.021+0.315)+1.4×0.9=1.727 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.5、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.50

37、5;2/2)×0.035/1.50×16.00 = 2.797kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×10×1.5×(1.2+0.2)/2 = 3.806 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×10×1.5/2 = 1.05 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×16 = 0.12 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = N

38、G1+NG2+NG3+NG4 = 7.773 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1×1.2×1.5×2/2 = 1.8 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.773+ 0.85×1.4×1.8= 11.47 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.773+1.4×1.8=11.848kN；9.6、立

39、杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1；s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.4×1×0.693 = 0.194 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 &

40、#215;1.4×0.194×1.5×1.52/10 = 0.078 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.470 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 11.848kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ13

41、0-2001)表5.3.3得 ： = 1.53 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.651 m；长细比: L0/i = 167 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.253立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11469.66/(0.253×450)+77931.315/4730 = 117.22 N/mm2；立杆稳定性计算 = 117.22 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N

42、/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11847.66/(0.253×450)=104.064 N/mm2；立杆稳定性计算 = 104.064 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.7、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： Hs = Af - (1.2NG2k + 0.85×1.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.976 kN；活荷载标准值 ：