国内中压成套开关设备的发展研究

1、国内中压成套开关设备的发展研究(固定柜、手车柜简介)1 亲身体验中置柜面临的问题从我在福州先行机柜到福州亿力电器，均大量工程设计KYN28、KYN44中置柜，大量使用于福州各变电站，作为中压配电的主力柜型。曾经设计过的KYN28A、KYN28C、KYN44、KYN96等中置柜，原理几乎相同。但是随着真空开关少维护的优点被广泛接受，过去针对少油断路器而设计的手车柜可能十几年后逐步退出这一领域，而用固定柜取而代之。由于手车式大电流柜安全性低，主要存在的大问题： 缘事故(约占所有事故的14.3%,开关柜及断路器占其中73.2%)。主要是柜内放电、CT闪络和相间闪络。断路器与开关柜不匹配，绝缘尺寸不够

2、，柜内隔板吸潮，爬距不足，老旧开关改造不彻底，未进行加强绝缘措施等原因造成。载流故障（约占所有事故的2.3%,开关柜占其中77.8%）。主要集中在1240.5kV中压开关设备上，触头过热，引线过热，常扩大为绝缘事故。主要是由于插头接触不良、插头偏心等原因导致过热，以致起弧烧坏设备。记得上次我设计的福清溪头变电站，因为是技改项目，进线柜的柜深要求在1700mm以内。投入运行以后，出现不明振动声音，难以查明原因。试探性地将零件更换成弱磁不锈钢板制作，有效果但并未消除。后来才发现工程安装公司在安装柜顶母线桥时，没有锁紧母线桥封板，出现加剧柜体振动声音，工程安装公司返工后才把问题解决（这个项目处理原委

3、博客内另外单独描述）。但这件事情引起福州局的关注，后来福建省电力有限公司出了个标准，闽电生产2008480 号 福建省电力有限公司户内交流金属封闭高压开关柜订货技术规范。提出以下要求：“4.2 隔板 隔板防护等级与外壳相同。当电流大于（或等于）2000A 时，开关柜左右后侧板、中隔板、母线室后封板、背柜左右侧板及顶板、上下触头中间隔板、电流互感器的安装隔板必须采用无磁性，推荐使用低碳的304钢；”如此大量使用低碳的304钢，实属无奈之举。出现问题，我们不敢肯定地说：“中置柜没问题”。出现上述情况的原因固然是多方面的，但是有个原因是国内、外没有开发出比较理想的固定柜，也就没有创造出替代手车柜的先

4、决条件。当然我们不敢说有了固定柜就不会出现上述问题，但是会减少一些问题。这篇文章的目的不是推荐那种产品，我只是从技术角度看待技术问题，甚至我个人认为中置柜在未来十年内仍将是中压开关柜的主流。2 我们对固定柜的要求中压开关柜烧毁事故已呈上升的趋势,这又不得不引起我们的极大关注！这些问题国内、外有识之士并不是没有重视，这在GB3906-20063.6kV40.5kV交流金属封闭开关设备和控制设备中就已充分体现。首先在附录F中F.1条 “与GB3906-1991相比，分类的变化”中明确指出：前版标准主要围绕可抽出式的空气绝缘外壳而编写的。现在的趋势朝着固定式和GIS方向发展，需要本标准代表这些设备。

5、其次在8.2条“设计和结构选择”中又次明确：固定式的总装，尤其是采用了少维护元件的总装可以提供终生低投入高收益的布置。理想的固定柜的标准还没有一个共同的认识。本人郑远林根据多年的设计实践和其他同行朋友意见提出以下几点意见以供参考：在630A4000A范围内体积不应大于现有的各种柜型，否则小型化的趋势没有体现；各项指标不低于现有的各种柜型甚至更高，这是没有任何折扣的要求；操作要方便、省力，这是一个共性的要求；必要时检修要方便，否则就不具备代替手车柜的条件；外观的美观程度不能低于现有的各种柜型，这是现代人们的第一感觉，不容忽视；以空气做相间、和相对地绝缘，这是消除绝缘事故的最实用的方法；断口可视、

6、可测（温升），方便维护，这是预防事故发生的有效措施；3150A以下最好不用强迫风冷，这是替代手车柜的最有利因素；造价不高于现有的各种柜型，甚至在现有铜价的基础上，能节省20005000元更好。没有这一条以上的所有条件都有可能被削弱其意义。成套开关设备作为一项传统技术实现一次这么大的飞跃确实困难，而且受到以下因素的影响使得固定柜没有形成市场的主导： 在没有确定真空开关真正达到免维护的前提下还有必要使用可移开式结构； 任何人都有惯性思维，当用真空开关取代少油开关时人们只是相应地把手车变小成为今天的中置式，容易被接受。3 固定柜的研发状态现阶段的固定柜，包括下面我介绍的全部固定柜，我认为都没达到一个

7、理想的水平。但却为后来者提供了很多可借鉴的经验。现把相对比较成熟的产品拿来进行比较、分析，并不是要否定那一型号的产品，更不是诋毁某个制造厂，而是放在一个公正的平台上进行客观的分析，讨论出一个正确的发展方向。由于作者的水平有限，对产品了解的深度有限，文中所述的观点与客观事实难免有些差异，还请大家批评指正。(1) XGN2-12箱型固定式金属封闭开关设备这是伴随ZN28-12型真空断路器替代少油式断路器而相应开发的替代GG1A型固定柜的产品，其设计理念还是GG1A的原形，目前市场用量很多。虽然有些厂家进行了很大的改进，但根本问题没有解决。主要问题如下：体积由1200WX1200DX3200H变成1

8、100WX1200DX2650H,占地面积没有多大变化,安装、运输同样也很困难； 隔室间防护等级最高只能到IP20（受旋转隔离限制），外观不够理想； 隔离开关操作力太大，联锁机构的应变性差； 不论分体式还是联体式断路器，拆、装都有一定困难； 虽也有敷铝锌板柜体，但大多数还是冷轧板焊接后表面喷涂处理，预制、仓储、运输都是困难，非常不适合规模化流水作业； 不论材料消耗还是工时成本都不够经济，铜价上涨后这一问题更加突出。1250A额定电流柜的分支母线用铜量达5500元之多； 配一体式断路器时参数检测困难，配分体式断路器时因传动环节过多速度很难提高，直接影响短路电流开断能力； 隔离开关因是双断口，扭距

9、大，经常造成瓷套扭断的事故发生，发热量也很大。大电流时此问题更加突出； 不能靠墙安装，有局限性。电缆室排气通道没有考虑好，柜后(R)的通道不能保证人身安全。 (2) ZKS5-12箱型固定式金属封闭开关设备隔离开关仍然使用GN30-12型和GN19-12型，大电流时操作力大，联锁机构的应变性差，程序锁在使用中比较烦琐； 断路器拆、装非常困难，参数检测也很困难；隔室间防护等级最高只能IP20（受旋转隔离限制）； 不论材料消耗还是工时成本都不够经济，铜价上涨后问题更加突出；表面上看体积较小，但其柜后要留出1m以上的维修空间，占用面积很大，更谈不到靠墙安装，局限性过大； 大电流时柜体加大很多，小电流

10、馈线柜也要加深否则无法并柜。工厂内装配都将困难；电缆室只能向后排气，柜后作巡视通道就无法保证人身安全，更谈不上IAC级了。电缆室与断路器室公用一个门, 电缆有电不能进入断路器室，运行连续性只能达到LSC2A级；母线立放，峰值耐受电流很难保证。 (3) KYN97-12型铠装移开式金属封闭开关设备此柜为参考阿尔斯通(GEC Alsthom)VISAX柜的设计，其存在的问题如下： 断路器与两个隔离开关（断口）设计成一体，虽然导电回路只有1200mm左右,但因导体太短，没有散热面积，热源又过于集中，温升就很难降低。此柜型只能作到2500A而且还要加风冷，这就不能形成全范围的系列化； 隔离断口运行时不

11、可见、不可视，安全性不够； 隔离断口一但熔焊，前、后方向都无法维修、更换，只能把相邻一侧的柜子全部移开才能检修。这一问题在西安某公司开发初期就已被同行提出，隐患较大； 虽然主回路缩短一些，但因结构复杂，造价不但没降低还比常规产品高很多； 具有短路关合能力的快速接地开关还没见设计出来； 外形尺寸：650(800)W1410D2150H，优势不够明显(800为2500A)。此型号柜已通过试验几年，因上述问题至今没有推广成功。(4) KYN67-12型铠装移开式金属封闭开关设备此柜4000A额定电流的优势已不明显，其优势是开断电流达63kA，即可用于大型变电站也可用于小型发电机出口。除存在其它手车柜

12、的共同的问题外，其还存在如下问题： 虽可以与KYN18A并柜使用，但要把KYN18柜加深，并非原配结构； 如4000A额定电流穿过其他小额定电流柜，母线有可能使温升超标； 占地面积、体积都过大(1110W2150D2650H)，小型化的优势没有体现； 材料成本过高，造价达其它同类产品的两倍以上，难于推广。 (5) 总结综上所述，国内、外还没有一个产品能够接近我们上述的理想条件。究其原因主要还有如下几点：在现阶段我国社会上还没有形成各专业最强的力量进行集中研发的机制，各自为战。设计的产品远远不具备替代现有产品的条件；急功近利的思想严重，往往以某个招标工程为出发点才进行试制。考虑问题不可能全面；没

13、有深刻的认识到固定柜进入市场的最有利的切入点-大电流柜。实现大电流柜的小型化才是真正意义上的小型化。从最大电流覆盖到最小电流，用系列化来满足使用者最迫切的要求，只有这样才能迅速扩大市场份额，最终变成主导产品；设计理念仍停留在GG1A的年代，把现成的元件拼凑在一起，设计个外壳即作为一个新产品，从根本上讲没有新意，不能给使用者带来耳目一新的感觉；崇洋的思想在一部分人的心中还很重，没有用发展的眼光看待我们今天的社会。有此思想的人不论在开关设备的制造领域还是在使用领域都大有人在，这也是制约该领域发展的原因之一。好在我国政府已经认识到这个问题，提倡“自主创新”的精神，限制盲目进口。由于过去国内以仿造国外

14、产品为主。当国外没好产品推出时，国内也就没有新产品推出了；中置柜大范围使用不过七、八年的时间，复合绝缘的老化也刚刚开始。大电流柜靠强迫风冷也不会马上出问题，大多数使用者还没有认识到这些隐患。( 邮箱： qq:5792 0217)4 研讨ASC-12、KGN8-12型铠装固定式金属封闭开关设备ASC-12、KGN8-12产品我公司都不生产，所以我要澄清：我不认为这两种产品就是好的，我也不推荐使用，我只是从技术角度讨论这些问题，以便我们开发新的固定柜时作为参考建议，少走前人走过的弯路。我最初接触ASC-12产品是在福州先行机柜。ASC-12是福州东方电器与其它两个公司合作开发的，但并未很好推广。2

15、005年底福州先行机柜与东方电器合作，我负责将原有设计图纸转化成工厂化图纸，并开发装设负荷开关的ASC-12即F-L柜(负荷开关)。元件侧装，相距统一，导电回路近似于直线。我在2006年初完成了改进型的ASC-12的开发，并制造了两台样机，分别安装福州东方电器的侧装断路器、侧装负荷开关。改进后的ASC-12主要元件选择更加广泛，零件加工简易适合批量生产，而且装设断路器及装设负荷开关柜体完美拼柜。 ASC-12、KGN8-12的设计方案主要有以下几点：把统一设计的元件柔性连接后，让导电回路尽量成一条直线，尽量使体积达到最小、造价达到最低。在不影响检修的前提下，尽量把元件组合化，KGN8-12把分

16、支母线、穿墙套管、上隔离静触头组合成一个“组合式穿墙套管”，并可压接主母线，省却了螺栓连接；把断路器与上隔离开关组合成一个元件，即便于装、卸又节省空间和造价，同时设计了滚球、运载车，从根本上打消人们对固定柜检修不便的顾虑；穿墙套管、电流互感器和下隔离静触头组合在一起，上接线端直接与断路器的软连接相连，下端的触头再与下隔离动刀臂相接触；把快速接地开关与下隔离开关组合，既节省了空间又降低了造价。ASC-12、KGN8-12具有以下优点: (1) ASC实现断路器、负荷开关系列化， KGN8实现最大电流范围的系列化ASC-12实现装设断路器和装设负荷开关的柜体完美拼柜，应用于环网具有较大优势。KGN

17、8实现最大电流范围的系列化，在开发初设阶段全部按最大电流-4000A考虑（5000A时可风冷）。这样50MVA主变压器6.3kV低压出线（4580A）、63MVA主变压器12kV低压出线（3637A）都能满足。同时满足50MW、10kV出线的发电机组出口和125MW及以上发电机组的厂用电的要求。这样的设计思路就避免了研发大电流时有可能推翻小电流的所有设计方案，造成人力和物力的浪费。大电流的研发成功后就不用再怀疑小电流是否成功，只存在经济上是否合理的问题。为了弥补这一问题， 630A4000A共七个规格全部分别设计，用户选用时不用“大代小”，避免浪费。其它型号的固定柜还没见到4000A以下全部系

18、列化。KYN28A中置柜虽也有5000A柜，但3150A及以上时就用强迫风冷，存在的问题以后章节将进一步讲述。 实现大电流、小型化；把固定柜的体积缩小到比手车柜(中置柜)甚至还小的程度，这并不难，好多固定柜也已实现。在4000A不装风机冷却、相间又不能用复合绝缘的前提条件下就非常困难了。ASC、KGN8-12型开关柜柜内主电器元件由具有组合功能的元件相互柔性连接，省却了所有分支母线。因所有元件侧向安装，相间距全部一样，使得各相导电回路长度最短(2266mm),占用的体积也最小(840(宽)X1400(深)X2450(高)。此项指标高于相同用电连续性的国内、外各种柜型。只有设计出了这种新型组合式

19、的各种元件，才能把体积减小到这个程度。导电回路也缩短到几乎是直线距离，使其发热功率很小，这才实现了实现大电流、小型化。KYN28A-12型中置柜其导电回路比较长，不仅散热条件不好，发热功率大约也要增加24%左右。其它各种固定柜的导电回路就更长了。 空气绝缘、安全可靠；由于侧向布置，各相回路避免了交叉，相间绝缘全部采用空气作为绝缘介质，这就避免了有机材料老化问题。近些年来好多柜型为了追求小型化，大量使用有机绝缘材料。绝缘材料的制造厂家质量又参差不齐，绝缘事故时有发生。牺牲安全性换来小型化这是非常危险的做法。KYN28A及与其相似的中置柜，尤其号称更小型化的中置柜，安全性更无保障。有机绝缘材料老化

20、是个长期过程，很难用试验室的方法验证。在高温、高湿地区绝缘材料老化问题相当突出。空气虽有被污染的可能，但必定是经过历史检验相对稳定的。所以相间绝缘全部采用空气作为绝缘介质，可长时间耐受线电压。不得不用的绝缘件仅用做相对地绝缘，只长时间耐受相电压。这种设计方案比较经济、安全。 运行的连续性等级达到LSC2B-PM这表示母线室、电缆室同时有电的情况下断路器室也可以进入。除此之外，为便于对外引线，增加了端子排室(有可能还增加操动机构室)。隔板和活门都是金属的，打开的隔室中又没有电场存在。ASC-12、KGN8-12型固定柜的导电回路近乎是一条直线，即接近了极限最短距离，也就说明在没有重大材料技术突破

21、之前，从理论上讲在同样的运行连续性条件下不会再有比本柜型更经济的结构。 较低的发热量，较好的散热效果ASC-12、KGN8-12型固定柜之所以达到比较理想的温升效果，主要原因如下：降低发热量这是最根本的方法。导电回路尽量采用多根、异形的方法增加表面积，降低集肤效应。如槽形母线、多片式隔离刀、管形导体等。另外由于组合式元件，触点只有4个，连接点只有5个，接触电阻小。KYN28A中置柜触点虽只有2个，但连接点多达11个。XGN2-12固定柜触点4个，连接点达10个。另外从导电回路总长度看：ASC-12、KGN8-12只有2266mm,KYN28A为2810mm，XGN2-12为4680mm。回路的

22、长度直接影响到发热功率以及最后的温升。消除涡流发热。柜体结构件的涡流发热直接提高柜内温升，同时也就提高了导电元件的温升。由于ASC-12、KGN8-12型固定柜导电回路各相近乎平行直线，除导电回路穿越的金属隔板外，相近侧板的涡流也很严重。采用低磁导率的不锈钢板基本上消除了涡流发热，防腐效果更好。设计出合理的对流通道。ASC-12、KGN8-12柜的高压三室(母线室、断路器室、电缆室)为竖直排列，发热最多的是断路器室。柜顶部采用“山” 字形的筛网结构，通风面积达670840mm2，又有一定的机械强度。隔室间的隔板开孔后再用筛网封堵，既保证防护等级又可通风。各功能隔室产生的热空气几乎可以直线向上排

23、出，阻力小、速度高、流量大，实现了较好的散热效果。局部发热点的处理。触头发热向来都是难题，ASC-12、KGN8-12柜采用了两种方法：a.触点上部开通对流通道，例如周边开孔的管形导体，热空气直接向上排出。上隔离静触头(即组合式穿墙套管)、下隔离静触头(即电流互感器)的结构即如此。b.局部发热点安装散热器，加大散热面积。断路器灭弧室上下两端即如此。采用低回路电阻的灭弧室也是成功的因素之一。其回路电阻为一般型的80%左右，而且采用完全一次封排技术，质量的稳定性得到可靠保障。对导磁零部件的处理。2000A以上时接近导电回路的所有导磁零部件涡流发热相当严重，形成热源，严重影响温升。故处理好导磁零部件

24、涡流发热很关键。提高对流散热系数。柜内绝大部分的热量是靠对流导出，其散热功率如下： Pl=sF(-0)式中 Pl-热对流散热功率 s-对流散热系数 F-有效散热面积 -发热面温度 0-周围空气温度没有涂漆的圆导体s=（0.951.1）10-3，而涂漆的导体s=（1.21.6）10-3，提高2050%的效率。KGN8-12柜内导电体尤其管形导体的内、外壁均涂黑漆。此方法既经济又实用。我在设计KYN28A、KYN44中置柜时，也是采取以上措施。各种手车柜(中置柜)，隔室间防护等级只要在IP20以上，就要使用封闭的触头盒。发热最严重的触头位于触头盒内，没有直接对流空气，热量首先依靠触臂和分支母线传导

25、出去，再靠对流散到空气中。VS1-12型断路器(包括其它类似的断路器) 触臂外裹绝缘筒，热量也无法靠对流散出，只能再传导到灭弧室的上、下出线端对流散出。而灭弧室的热量也要传导到上、下出线端，两热源集中后温升必然很高。上、下出线端处的对流通道面积只有绝缘筒内截面再减去固定件断面后的大小，热量更无法辐射。这是手车柜事故居高不下的最主要的原因。除此以外，发热最严重的触头位于触头盒内，根本无法观察、检测，事故根本无法预防！触头发热问题还会带来绝缘问题！绝缘材料的寿命理论计算方法已有过研究，其中蒙托辛格氏（Montsinger）法则普遍被接受： T=Ae-mt 式中T-绝缘材料寿命（周） A、m-由绝缘

26、材料决定的系数，对A级绝缘材料，A=37210+4，m=0.368; t-工作温度（C） 我们大多使用的材料为E、B级，每变化t=10C, 其寿命将减到原来的一半。这就是手车柜不但容易发生载流故障，还容易发生绝缘故障的根本原因。ASC-12、KGN8-12型固定柜的触头部位不但采取了上述措施，而且触头全部暴露，既利于散热又便于观察、检测。 (6)外观比较 由于ASC-12、KGN8-12型固定柜也采用了敷铝锌板，这种观赏效果已被广泛接受，加工方法非常通用。(7)防护等级的比较XGN2-12型固定柜的防护等级比较低这很明显，低于GB3906-2006规定的IP30等级。(8)冷却方式的比较大电流

27、柜使用强迫风冷应该是没有办法的办法，主要原因如下： 风机是一长期运转的设备，本身就有其使用寿命，如不能带电更换，这直接影响柜子的使用，所以我在设计KYN44或者KYN28中置柜时，将电缆室的整个前室隔成独立隔室，安装风机以便更换；KYN44或者KYN28中置柜4000A大电流柜时，包括馈线柜在内所有母线室均需加大，需要安装3根125X10或者4根100X10的母线(4000A时矩形导体电流密度只有1.0A/mm2)；长期运转，风机转速下降、风道受阻都有可能使风量降低，使温升再次超标；若将引风机安装在断路器室的泄压口上，内部故障时不能泄压，且不能更换，故不能在泄压口上安装风机；风机运转时噪音很大

28、，影响了运行人员对异常声响的判别；KGN8-12型固定柜只有5000A时使用强迫风冷(4个65W轴流风机，可不停电更换)，其余以下电流等级均为自然风冷。由于主母线为2700mm2的槽形母线，电流密度可达2A/mm2，自然风冷状态下就可通过5000A，不会出现上面所述情况。(9)安装的局限性GB50053-94 10kV及以下变电所设计规范中规定开关柜可以靠墙安装，后盖板距墙不小于50mm即可。绝大部分固定柜都不能实现靠墙安装，KYN28A中置柜虽勉强可以，但电缆室在柜子的后下部，距前门较远，接线不便。ASC-12、KGN8-12型固定柜可在正面维护，完全可以靠墙安装，这给改造老配电室创造了条件

29、，也节省了占地面积。(10)检修的方便性比较在人们以往的印象中固定柜检修的方便性无法与手车柜（中置柜）相比，如果仔细分析情况则不然！“出现故障时手车柜可以迅速更换一台手车”，这是对出现简单的机械故障和二次线路故障而言可以。如果出现一次绝缘事故柜体本身都要受损，决不可能贸然再送电。机械故障和二次线路故障过去可能经常发生，但随着机械加工手段的进步故障的几率已经非常小了。“方便的更换一台手车”这是使用少油断路器时代的要求，没有多大的现时意义。相反，还会带来前文所述的负面隐患；( 邮箱： qq:5792 0217)KYN28A型中置柜所使用的VS1-12断路器(包括其它类似的断路器)，在工厂内检测行程

30、和接触行程都很困难，在运行现场就更加困难了。至于更换灭弧室、调整行程和接触行程就更难上加难了。随着机械磨损和电气烧损接触行程将变小，小到一定程度后触头压力不够，直接影响断路器的正常开断和关合。这些真正需要检测到的参数不能方便的检测到就更谈不到便于检修了；KYN28A型中置柜检修、试验电流互感器时，要解除接地开关联锁，解除麻烦恢复更加烦琐；其它型号的固定柜检修不便的问题就非常突出了，这里不必再说了。针对上述问题，ASC-12、KGN8-12型固定柜设计时采用如下方法：断路器的一般检测和更换外两相灭弧室都可直接进行，不必移动。断路器装有滚球，更换最里侧的灭弧室(只有靠墙安装时)或更换断路器才需移到

31、柜前或移出柜外。拆开一侧接线，卸掉安装螺钉和隔离拉杆就可移到柜前部检修，再借助运载车就可移出柜外并可落地；断路器的操动机构位于柜前，检修十分便捷。检测行程和接触行程可直接进行，无需拆卸任何零部件；根据直观的判别就可解除联锁，且可自动恢复；只有达到这样的条件才能从根本上削除历史上人们对固定柜检修不便的一贯看法！(11)联锁操作机构比较受结构的影响，固定柜的联锁操动机构向来都是难题。现有的联锁操动机构主要存在以下问题：操作烦琐，可靠性低；操作力大，尤其大电流柜问题更加突出，不能满足GB1985-2003的60N的要求。这还可能使操作人员分辨不出是正常操作还是在误操作；有时不能阻挡误操作的进行，损坏

32、零部件，甚至发生误操作酿成事故；联锁操动机构的适应性差，当联锁的条件发生变化时不能满足。如电气与机械的互锁、长距离的机械互锁等。没办法时采用程序锁，在多开关柜的配电室就有可能造成锁具混淆，慌乱情况下不易操作成功；KYN28A中置柜手车到达工作位的提示没有，出现过不到位和过位损坏的事故。针对上述问题，ASC-12、KGN8-12型固定柜专门设计了LCS3型联锁操动机构：操作过程中随时可观察被操作元件的状况，并有指针提示，保证操作的正确性；采用阻挡式的闭锁方法，使误操作无法进行一步，从根本上杜绝误操作的发生，也不会损坏零部件；采用大变比的省力机构，即使操作大电流回路也会很轻松，操作到位的感觉也明显

33、，不易损坏零件；采取积木式设计，针对一次回路的方案来选配组合方案，使联锁操动机构的适应性很强。如电气与机械的互锁、长距离的机械互锁等都很容易实现。根据直观的判别就可解除联锁，且可自动恢复。这在检修、试验时十分重要。 (12)一次主接线方案的比较过去经常使用的双母线和单母线带旁路母线的接线方式近年来已很少使用，但在有三台及以上主变或非常重要场所也要使用上述接线方式。XGN2-12型、KGN7-12型的上述方案体积都过大，安装运输都不便。KGN8-12型固定柜的上述方案体积分别减小到1500(W)2300(D)2800(H)、1000(W)2100(D)2450(H)。另外把KGN8-12型固定柜

34、中的组合式穿墙套管换成电流互感器，每相就可装两只电流互感器（最多五个线圈）。(13)KYN28A柜存在的其它问题接地的连续性问题没有考虑到断路器本体在试验位置以及任一中间位置时的接地连续性；我在设计KYN28A、KYN44中置柜时，设置摩擦接地，以便路器本体在试验位置以及任一中间位置时的接地连续性。电气间隙和爬电距离不能完全满足国家标准和电力行业标准a.对于一些辅助手车,其手车动触臂对触头盒安装板的距离为83mm，现基本都采用复合绝缘弥补电气间隙不足的缺陷，是否可靠,没有定论。b. 早期的触头盒内没有增加爬距的伞沟，捆绑触头至中隔板的爬电距离（折合）为158mm，远小于240mm的要求，现在产

35、品中已经更改；c.下引母线经触头盒外表面至金属隔板的爬电距离为220mm240mm；d.在水泥厂、轧钢厂等污染企业，灰尘较大，触头盒内积累灰尘是常见的。由于KYN28是拿过来的ABB技术，其绝缘件爬电距离本来就满足不了DL404的2类设计要求，加之积尘，存在绝缘方面的潜在危险。(14)与充流体开关设备(C-GIS)的比较近年来各种充气柜逐渐使用，GB3906-2005也特意把此类归总到“充流体类”开关设备，也比较重视。本文特意针对此类柜存在的问题提出一些见解，与同人探讨： C-GIS现只能做到2500A，还远不能实现5000A以内范围的系列化，受结构限制往后也很难实现； 空间极度狭小、高海拔、

36、重污染的地区C-GIS的优势比较明显，但必定使用量少，而且好多C-GIS设计时没考虑高海拔，只能用在1000m以内，更加限制了其使用范围； 造价一般是空气柜的25倍，虽然导电回路可以缩短一些，但整体造价不会降低多少，不适合中国还是个发展中国家的国情； SF6气体在京都议定书中是被限量排放的气体，应多加考虑； 12kV等级C-GIS与空气绝缘柜相比体积占用面积相差不过20%左右，优势不够明显。40.5 kV等级C-GIS与空气绝缘柜相比体积占用面积相差可达5060%左右，优势比较明显。但其将面临我们将要开发的KGN-40.5型铠装固定柜的挑战。该柜体积只有 1000W2600H2200D，空气绝