高层住宅楼消防连廊悬挑支架方案

1、一、编制依据：1、根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；2、根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；1混凝土结构设计规范GB50010-20102. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)；3. 悬挑式脚手架安全技术规程(D G/TJ08-2002-20064钢管脚手架扣件(GB15831-20065. 建筑施工高处作业安全技术规范(J GJ80-91)；6. 建筑结构荷载规范(GB50009-2012)；7. 建筑施工安全检查标准(JGJ 59-99)；8. 建筑施工计算手册(第2版-2007.7)；11简明施工计算手册(1999.7)；12. 实用建筑施工安全手册

2、(1999.7)13. 钢结构设计规范(GB50017-2003 )二、工程概况本工程名称为"邦一蓝湾一品A区工程"的二期部分，基地位于新民市中心地区，用 地北侧为原有居民区道路，东侧为比临湖广公园道路，南侧临南环东路，西侧临民族街，本次施工13#、14#房北立面12层及19#、20#房北立面14层的位置各设计了一道消防连 廊。消防连廊为悬挑钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C30,其中挑梁悬挑长度为5.55m， 梁的截面尺寸为 200m论600mm连梁截面尺寸为 200m论400mm连廊板厚120mm，连廊 宽1500mm(连梁外侧距离)。三、施工方法：3.1悬挑钢梁支撑架

3、的搭设：1、搭设顺序为：放线定位-安装悬挑钢梁一固定悬挑钢梁一斜撑杆焊接-安装斜拉钢丝绳：架设横梁-安装架体底部安全平网-搭设排架立杆。2、悬挑钢梁安放应按悬挑脚手架的立杆纵距和排距要求进行定位和放线。3、 固定钢梁尾部的三道20锚环的布置根据主梁的位置确定；齐道n形锚环设置在距内 侧端部0.20m的位置，第二道 n形锚环离第一道0.2m。第三道 n形锚环离第二 道0.3mn 形锚环要与楼板主筋牢固焊接，防止浇捣楼板混凝土时移位。4、将工字钢主梁置入 n形锚环内，采用201形套环与工字钢和锚环焊接，锚环与套环 双面满焊长度为200mm,且套环与工字钢双面满焊，以确保钢梁不位移。5、主梁支撑杆下

4、支点埋设200x 30mm受剪预埋件，主梁支撑杆采用18#工字钢。6、支撑杆上、下支点在与主梁及预埋件焊接前计算好焊接斜面并用切割机切割，如焊接 面有偏差必须增加腹板焊接；每个部位的焊缝要严格按照设计要求执行，即焊缝的有 效高度焊缝高度玄6mm,单侧有效长度不小于100mm （为确保安全，焊缝总长度不小 于220mm）,且不得有夹渣、气孔等不符合质量要求的现象发生。7、主梁及支撑杆安装完毕后 ，根据排架纵横间距在主梁上安装 12.6#工字钢横梁，横梁与 主梁焊接牢靠，横梁上架设排架立杆 .（见图 6-1）8、挑架全部安装完毕后，立即在架体底部安装安全平网。9、进行排架搭设时，将立杆底部套入横梁

5、上焊接 的 25mm 短钢筋内（见图 6-1），同时在 立杆下部距底座上部不大于0.2m处设置扫地杆。3.2连廊排架搭设1、连廊模板支撑排架搭设顺序为：放线定位立杆扫地杆中部纵、横杆顶板承重 杆T剪刀撑。2、 立杆的底部设置纵横扫地杆，扫地杆距横梁高度为0.2m。3、小杆横挑出内外立杆的长度分别为 0.3m和0.15m。4、立杆及纵向水平杆的接头要互相错开，错开距离不少 于0.5m （见图6-2）;立杆的接头必须使用对接扣件；水平杆如使用旋转扣件搭接，则每个接头长度不小于1.0m，且不少于 3 个扣件固定。5、排架剪刀撑垂直连廊方向每间隔 4.1m设置一道，在沿连廊中部位置设置一道连续剪刀 撑

6、，剪刀撑不小于6.0m;斜杆与水平面的倾角应在45o60o之间。6、剪刀撑斜杆的接头必须采用旋转扣件连接，搭接长度不小 于1.0m （见图6-3），且不少于 3 个扣件。固定斜杆的旋转扣件的中心线距主节点的距离不得大于0.15m。图 6-1 横梁 安装 断面注：1、立杆上的对接扣件至主节点的距离 aw h/32、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差 b昱500mm图 6-2 立杆 接头做法图 6-3 剪刀撑 接长叠 合部位图3.3连廊模板安装1、本连廊模板采用 18m 厚防水九层夹板现场制作拼装 ；拼缝采用平缝 ，模板钉在木方上，拼缝要齐整、紧密无间隙，经批嵌（清漆腻子）砂磨后，在拼装前满刷二度脱

7、模剂;接槎转角处采用经平刨处理光滑的 50W0mm木楞镶嵌收口 ；支撑系统48X3.5mm钢管 支撑。2、模板接头要错开，主梁与次梁交接处要做安装的连接企口，并在显着地地方标出中心 线。配制各种类型的模板要标准化、定型化，模板的横档与框材的截面厚度要尽可能 一致，这样有利于支模方便。3、排架顶部横杆上铺设50x 80mm木方搁栅，间距为300mm （中中）。木方顶部铺设 顶板或梁底模。2、模板安装前，必须在模板上涂刷隔离剂，以便混凝土成型后脱模方便。3、模板应平整、完好无损，每次使用前要清除模板上的垃圾杂物，涂刷隔离剂；模板的底部要留有清扫口，以便清除垃圾。模板安装完毕后，要将模板内的垃圾杂物

8、清除干 净，以利下道工序的进行。4、模板的拼缝要密实，必要时在模板内侧采用胶带纸粘贴。特别是交角处要采用双面胶7、带密封，以防跑浆；模板底部同上次混凝土的接合处要处理平整，过大的缝隙可用砂浆堵塞，防止混凝土浇筑时漏浆而造成根部“烂脚”的现象。8、所有模板的支撑必须有足够的强度、冈度和稳定性，并做到横平竖直。上口标高用水准 仪复测后弹上墨线，用以控制混凝土浇注时的水平高度。在9、连廊板底模制作时要确保截面尺寸及角度的准确性。接槎阳角处采用经平刨处理后光 滑的50x 100mm木料镶嵌收口。8、为保证结构几何尺寸的准确性，模板支好后，必须检查模内尺寸、垂直度及标高、插 筋位置，并对模板内钢筋冲洗干

9、净，经监理验收合格后才能进入下道工序。11、模板安装支撑完毕后，必须进行标高和轴线的复核，并经监理验收合格后方可进行下道工序的施工。四、主要施工机械、设备和劳动力用量情况4.1主要施工机械配置序号机械设备名称规格型号数量备注1交流电焊机BX-5002台2砂轮切割机?4003台3氧-乙炔烘枪2套4手提圆盘锯3台513#、14#房、19#、20#房塔吊配合模板及支架安装的吊 运工作4.2主要劳动力计划表工种模板支架安装模板安装备注电焊工2人架子工6人木工12人五、模板安装的质量保证措施模板的安装必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB?50204-200)及相关规范要求。即"模板及其支

10、架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混 凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。主控项目5.1主控项目1. 安装消防连廊模板及其支架时，支架底部的钢梁应有承受连廊荷载的承载能力。(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2. 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(1) 检查数量：全数检查。(2) 检验方法：观察。3. 底模及其支撑架拆除时的混凝土强度必须符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝 土强度必须达到设计强度的100%检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。5.2 一般项目1、模板安装应满足下列要求：1) 模板的

11、接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；(1)检查数量：全数检查。(2)检验方法：观察2、对跨度不小于4m?l勺现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。(1) 检查数量：按规范要求的检验 批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%, 且不应少于3?件；对板，应按有代表性的自然间抽查 10%,且不得小于3?间。)(2) 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3、 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表8.2-1 的规定；(1) 检查数量：按规

12、范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量 的10%,且不应少于3?件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)。(2) 检验方法：钢尺检查。2、现浇构件模板安装的允许偏差见表 8.2-2(1) 检查数量：在同一检验批内梁、柱抽查构件数量的10%且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检验面，板可按纵横轴线划分检验面，抽查10%且不少于3面。(2) 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。表8.2-1预埋件和预埋孔洞的允许偏差项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置预3埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长

13、度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0表8.2-2现浇构件模板安装的允许偏差项目允许偏差(mm)-轴线位置底-5LTI丄UQ丿罔模板上表面标高± 5梁截面内部尺寸+4 一 -5层高垂直度< 5m6> 5m8相邻两板表面高低差表2面平整度(2.0m长度)55.3排架搭设的技术要求与允许偏差1、悬挑钢梁固定坚实，与楼板连接牢固；2、立杆垂直度:200=90mm;3、柱距：±50mm;4、排距：±20mm;5、步距：±20mm;6、一根纵向水平杆的两端高差：±20mm7、同一跨内、外两根纵向水平杆高差：±10mm;&am

14、p;横向水平杆外伸长度：±50mm;9、各扣件距主节点距离：< 150mm;10、 同步立杆上两个相邻对接扣件的高差：> 500mm;11、 立杆上的对接扣件距离主节点：< -步距；3112、 纵向水平杆上的对接扣件距离主节点：< -纵距;313、扣件螺丝拧紧力矩：4065N?m;14、剪刀撑与地面的倾角：45o60o；六、消防连廊模板支撑方案设计1、由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢砼结构，连廊模板排架底部无支撑点，因此在 连廊模板排架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。2、 连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下二楼层位置，钢梁上架设48X 3

15、.5mm 钢管排架，以作为连廊模板的支撑。3、 钢梁拟采用18#工字钢，长8.55m,里端3m锚固在已浇筑好的楼板上，外 端5.55m作 为排架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#槽钢，支撑在钢梁的下二楼 层剪 力墙上。4、 工字钢钢梁水平间距1.55m,里端设置三道锚环（HPB235级20钢筋）。5、 在工字钢钢梁上铺设四道通长12.6#槽钢横梁，作为排架立杆的支撑点，槽钢间距 0.9m。6、 连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.9m，纵距（沿连廊方向）0.9m;排 架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部设置纵、横向连杆，排架 顶部设置纵、横向承重钢管；排架

16、立杆与剪力墙模板拉结牢固。7、连廊模板支撑排架横向每间隔 4.1m设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪 刀撑。8、连廊外侧施工脚手架横距 1.05m,纵距1.55m,步距1.5m;脚手板采用木板封闭，上 部脚手板高出连廊顶面0.2m ;脚手架防护栏杆高度为1.2m。9、为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施,以确保上部架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为150-200mm、直径为25mm的钢筋，将立杆套座其外。连廊模 板支架侧立 面多排悬挑钢管脚手架主梁计算书计算参数:悬挑水平钢梁采用 18 号工字钢 ,建筑物外悬挑段长度 5.55 米,建筑物内锚固段长度

17、 3.00 米。悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物4.50m,支杆采用18号工字钢而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用1= n (D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用 Wn (D-d 4)/32D。一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中,支拉斜杆的支点距离墙体 = 4500mm。水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 30.60 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图

18、(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图 (kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图 (mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R=9.538kN,R =68.390kN,R =-5.463kN最大弯矩 max抗 弯 计 算 强 度 f=M/1.05W+N/A=19.461 X 106/(1.05X 185000.0)+0.000 X1000/3060.0=100.185N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2, 满足要求 !二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用 18 号工字钢 , 计算公式如下其中$ 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表!结构设计规范(GB50017-2011) b附

19、录得到：$ =0.90b由于$大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值$ bb$ =0.755b经过计算得到强度 a =19.46 X 106/(0.755 X 185000.00)=139.35N/mm2;水平钢梁的稳定性计算a < f,满足要求！三、拉杆与支杆的受力计算水平钢梁的轴力 和拉钢绳的轴力、支杆的轴力RDi按照下面计算其中R cos e为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；UiiR cos a为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。Dii当 R >0时，水平钢梁受压； 当 R <0 时，水平钢梁受拉； 当 R =0时，水平钢梁不受力。AHAHA

20、H各支点的支撑力R =R sin eCi Uii+R sin aDii且有R cose =RcosaUii Dii可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为R =6.778kNU1R =6.070kND1四、拉杆与支杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力 R 与支杆的轴力 R 我们均取最大值进行计算，分别为 R =6.778kN，UDUR =6.070kND拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中F 钢丝绳的容许拉力(kN);gF 钢丝绳的钢丝破断拉力总 和(kN);ga 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,M6X 19、6X 37 6X 61钢丝绳分别取0.85、0.

21、82 和 0.8 ；K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于 8.000X 6.778/0.850=63.792kN 。选择 6X 19+1 钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度 1400MPa， 直径 12.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为N=R=6.778kNU钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度,取 f = 65N/mm 2, 每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=6778X 4/(3.1416 X 65X 2) 1/2=9mm 下面压杆以 18 号工字钢计算,斜压杆的容许压力按照下式计

22、算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值, N = 6.07kN ；0轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到0= 0.07 ;i 计算受压斜杆的截面回转半径, i = 2.00cm ；l 受最大压力斜杆计算长度, l = 6.36m ；A 受压斜杆净截面面积, A =30.60cm2；(T受压斜杆受压强度计算值,经计算得到结果是227.44 N/mm ；f 受压斜杆抗压强度设计值, f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算c<f,满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N 为斜撑杆的轴向力， N=6.070kN；l t

23、为焊接面积， 取 3060.00mm2；wf 或 f 为对接焊缝的抗拉或抗压强度， 取 185.0N/mm2；tc经过计算得到焊缝抗拉强度b = 6069.85/3060.00 = 1.98N/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求 !五、锚固段与楼板连接的计算1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=68.390kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6f = 65N/mm 2；压点处采用 1 个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼

24、板压点的拉环最小直径 D=68390 X 4/(3.1416 X 65.00 X2) 1/2=26mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 68.39kN ；d 楼板螺栓的直径， d = 20mm；f 1 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mmz；bh 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于 68389.52/(3.1416 X 20X 1.5)=725.6mm。3. 水平钢

25、梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 68.39kN ；d 楼板螺栓的直径， d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长， b=5d=100mm；f 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中 取 0.95f =13.59N/mm2； cc c经过计算得到公式右边等于 131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求 !4. 水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 68.39 X 3.00/2 = 其中a 系数，当混凝土强度不超过 C50时，a取为1.0,当混

26、凝土强度等级为 C8011时，a 1取为 0.94, 期间按线性内插法确定；f 混凝土抗压强度设计值； ch0截面有效高度；f 钢筋受拉强度设计值。y截面有效高度 h = 100-15 = 85mm；0a = 102.58X 106/(1.000 X 14.300X 1.5 X 1000X 85.0 2)=0.5000sE = 1 -(1- 2X0.5000) 1/2=1.0000Y = 1-1.0000/2=0.5000s楼板压点负弯矩配筋为As = 102.58 X 10八6 / (0.5000 X 85.0 X 210.0) = 11494.0 mm2悬挑脚手架计算满足要求！E、钢梁里端

27、锚固计算：主梁与楼板压点的压环强度计算公式为 :a =N/3A < f其中 N - 主梁与楼板压点的压环受力：N=1.555kN；f - 压环钢筋抗拉强度， 按照混凝土结构设计规范 10.9.8 每个压环按3个截面计算的吊环应力不应大于 50N/mm2；d - 压环钢筋的设计直径， d=20mm；A - 压环钢筋截面积，A=n 2/4=3.142 202/4=314mm2；a =N3A=1.555 W/(314 说=1.65N/mm2<f=50N/mm 2压环所受应力a=3.87N/mm小于吊环最大应 力f=50N/mm2,满足要求!设置3道巾20圆钢压环，间距200、300 mm

28、 ,以增加安全保险系数。主梁楼板压点的 压环一定要压在楼板下层钢筋下面与之焊接，并要保证两侧30cm以上搭接长度。钢梁锚端详图F、锚环处C30楼板混凝土局部承载力计算：式中：R 支座反力经计算得1.555 KN4A锚环承载区截面积，楼板厚度（按最不利工况）取90 mm贝A=184X( 90 20)X 2=25760mm 21555f= 1555 =0.06 N/mm225760小于C30混凝土抗拉强度设计值 f =1.4N/mm，满足要求！H、预埋件抗剪计算：支撑杆下支点采用10厚200X300钢板，4根12mm抗剪锚筋，长度150mm,锚筋总 截面积：式中：V 剪力设计值，经计算得：V62.

29、73<N ;N 法向压力设计值：N 84.84 aos47.68o 57.1永N ,fc混凝土轴心抗压强度设计值，查表得：C30时为14.3N/mmz ；A锚板面积：200 00=60000mmz；经计算得：05f A 0.514.3 60000 429kN , N<429kN,满足要求cfy锚筋抗拉强度设计值，查表得：300 N/mm21.0ar-锚筋层数的影响系数，两层锚筋等距布置，查表得:av锚筋的受剪承载力系数：av40 0.08则，As62.73 10-0.3 57.12 101. 0 0.7 300217mm2As=124 452mm2满 足 要 求© 12钢

30、筋4根 双面电焊l =80斜撑杆预埋件J、预埋件加工要求：1）锚板厚度要大于锚筋直径的0.6倍 2）锚筋与锚板采用手工T型双面焊接3）采用E4303型焊条，焊缝高度不小于 7.5 mm及0.6d 4） 焊缝验算：在各综合力作用下式中：c 垂直于焊缝长度方向的应力：a =_比 ff h le wt 沿焊缝长度方向的剪应力fh 直角焊缝的有效厚度：0.7 h =0.7 X 7.5=5.25 mmefl 角焊缝计算长度：实际长度减去 10mm ,双面焊80X 2=160mmwfw 角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值（Q235号钢E4303型焊条）： ff w =160 N/mm2f3 正面角焊缝的强

31、度设计值增大系数：对承受静荷载和间接承受动荷载的结构 f3 =1.22 ;对直接承受动荷载的结 构3 =1.0_N_% = hle w623705.25 160=74.25 N/mm2小于 p fw=1.22X 160=195.2 N/mm2 满足要求！f fN 57120ct f =68N/mm2f h l 5.25 160e w小于 p f w=1.0 X 160=160N/mm2 满足要求！74.252f ft26&=91.26 N/mm2小于fw=160N/mm2满足要求f1.22一、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=2.89kN计算简图如下支撑按照

32、简支梁的计算公式其中 n=1.40/0.70=2经过简支梁的计算得到支座反力（考虑到支撑的自重）R = R =（2- 1）/2 X2.89+2.89+1.40 X0.14/2=4.44kN通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）2X 1.45+2.89+1.40 X0.14=5.98kN最大弯矩（考虑到支撑的自重）M =2/8 X2.89 XJ.40+0.14 X 1.40 X 1.40/8=1.05kN.m p max2抗弯计算强度 f=1.05 X 10 /77530.0=13.50N/mm水平支撑梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm,满足要求！7.3施工脚手架计算计算参数：2钢管

33、强度为205.0 N/mm ,钢管强度折减系数 取1.00。双排脚手架，搭设高度5.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.55米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构4.40米，立杆的步距1.20米采用的钢管类型为0 48.3 X 3.6，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距3.10米。施工活荷载为2.0kN/m，同时考虑1层施工。脚手板采用木跳板，荷载为0.10kN/m2,按照铺设2层计算 栏杆采用冲压钢板，荷载为 0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.2500 ,体型

34、系数0.6000。悬挑水平钢梁采用 18 号工字钢 ，建筑物外悬挑段长度 5.55 米，建筑物内锚固段长度 3.00 米。悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物4.50m，支杆采用18号工字钢而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用I= n (D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用 Wn (D4-d 4)/32D。一) 、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1) . 均布荷载值计算大横杆的自重标准值P=0.040kN/m1脚手板的荷载标准值P=0.100X 1

35、.050/2=0.052kN/m2活荷载标准值Q=2.000X 1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值q =1.2X 0.040+1.2 X 0.052=0.111kN/m1活荷载的计算值q =1.4X 1.050=1.470kN/m2大横杆计算荷载组合简图 ( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 )大横杆计算荷载组合简图 ( 支座最大弯矩 )2) . 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下 :跨中最大弯矩为M=(0.08 X0.111+0.10 X 1.470) X 1.550 2支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M=-(0.10 X0.111

36、+0.117 X 1.470) X 1.550 2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：a =0.440 X 106/5260.0=83.610N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要求!3) . 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 :静荷载标准值 q =0.040+0.052=0.092kN/m1活荷载标准值 q =1.050kN/m2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度45V=(0.677X 0.092+0.990 X 1.050) X 1550.0 /(100 X 2.06X 10 X 127100.0)=2.429mm 大横

37、杆的最大挠度小于1550.0/150与10mm满足要求！二) 、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形1).荷载值计算大横杆的自重标准值P=0.040X 1.550=0.062kN1脚手板的荷载标准值P=0.100X 1.050X 1.550/2=0.081kN2活荷载标准值Q=2.000X 1.050X 1.550/2=1.627kN荷载的计算值P=1.2X 0.062+1.2 X 0.081+1.4 X 1.627=2.450kN小横杆计算简图2). 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆

38、自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下 : 集中荷载最大弯矩计算公式如下 :M=(1.2X0.040) X 1.050 2/8+2.450 X a =0.650 X 10 6/5260.0=123.515N/mm2小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要 求!3). 挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 : 集中荷载最大挠度计算公式如下 :小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V=5.0X 0.040 X 1050.00 4/(384 X 2.060 X 105X 127100.000

39、)=0.02mm 集中荷载标准值 P=0.062+0.081+1.627=1.770kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1770.410X 1050.0X 1050.0X 1050.0/(48 X 2.06 X 10 5X 127100.0)=1.631mm 最大挠度和V=V+V =1 .655mm12小横杆的最大挠度小于 1050.0/150与10mm满足要求！三) 、扣件抗滑力的计算R < Rc其中 R 扣件抗滑承载力设计 值, 单扣件取 8.0kN, 双扣件取 12.0kN； cR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P=0.040X 1.05

40、0=0.042kN1脚手板的荷载标准值P=0.100X 1.050 X 1.550/2=0.081kN2活荷载标准值Q=2.000X 1.050 X 1.550/2=1.627kN荷载的计算值R=1.2X 0.042+1.2 X 0.081+1.4 X 1.627=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩 达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑 承载力可取 8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;四) 、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：1

41、)每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1667N = 0.167 X 5.320=0.887kNG12) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片脚手板，标准值 为 0.10N = 0.100X 2X 1.550X (1.050+4.400)/2=0.845kN3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值 为0.16N = 0.160X 1.550X 2=0.496kNG34) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ； 0.010N = 0.010X 1.550X 5.320=0.082kNG4经计算得到，静

42、荷载标准值 N = N +N +N +N = 2.310kN 。G G1 G2 G3 G4活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 N = 2.000X 1X 1.550X 1.050/2=1.627kNQ风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W 基本风压(kN/m2), W = 0.300U 风荷载高度变化系数 ， U = 1.250zzU 风荷载体型系数 ：U = 0.600ss经计算得到，风荷载标准值 W = 0.300X 1.250X 0.600 = 0.225kN/m2。k考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计

43、算公式N = 1.2N+ 0.9X 1.4NGQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2X 2.310+0.9 X 1.4X 1.627=4.823kN不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N + 1.4N GQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X2.310+1.4 xl.627=5.051kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 计算公式WM = 0.9 X 1.4WI h2/10Wk a其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2);I 立杆的纵距 (m)； ah 立杆的步距 (m) 。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：M=0.9X 1.4 X 0.225X

44、1.550X 1.200X 1.200/10=0.063kN.m w五) 、立杆的稳定性计算1). 不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=5.051kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500；I 计算长度 (m), 由公式 I = kuh 确定， I =1.155X 1.500X 1.200=2.079m； 0 0 0A 立杆净截面面积， A=5.060cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.260cm3；入 长细比，为2079/16=131入

45、°允许长细比(k取1)，为1800/16=113 <210长细比验算满足要求！$ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l 0/i的结果查表得到0.396 ;a 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm 2；经计算得 :=5051/(0.40 X 506)=25.205N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算a < f,满足要求！2）. 考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=4.823kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ；k 计算长度附加系数，取 1.155 ；u 计算长度

46、系数，由脚手架的高度确定， u=1.500；l 计算长度（m）,由公式 I = kuh 确定，I =1.155 X 1.500 X 1.200=2.079m； 0 0 0A 立杆净截面面积， A=5.060cm2；W 立杆净截面模量 （ 抵抗矩 ）,W=5.260cm3；入 长细比，为2079/16=131入° 允许长细比（k取1），为1800/16=113 <210长细比验算满足要求！$ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I 0/i的结果查表得到0.396 ;M 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 ， ； WWa 钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;f 钢管立杆抗压强度设计值

47、， f=205.00N/mm 2；经计算得到a =4823/（0.40 X 506）+63000/5260=36.098N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 a < f, 满足要求七、消防连廊模板支架力学计算：梁模板 扣件钢管支 撑架计算书计 算参数（按最不利工况梁的截 面200mrX600mm计算）模板支架搭设高度为 1.9m，梁截面 BX D=200miX600mm立杆的纵距（跨度方向）l=0.90m，立杆的步距h=1.20m , 梁底增加 0 道承重立杆。2 2 2面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm 内龙骨采用50

48、X 80mm木方 木方剪切强度l.3N/mn2，抗弯强度15.0N/mn2，弹性模量9OOO.ON/mn2梁两侧立杆间距0.70m。梁底按照均匀布置承重杆 2 根计算。模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值 2.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00 。 图 1 梁模板支撑架立面简图由可变荷载效应控制的组合 S=1.2 X (25.50 X 0.60+0.20)+1.40 X 2.00=21.400kN/m 2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X 25.50 X 0.60+0.7 X 1.40 X 2.00=22.615kN/m 2由于永

49、久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35 ，可变荷载分项系数取0.7 X 1.40=0.98采用的钢管类型为© 48.3 X 3.6。钢管惯性矩计算采用1= n (D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用 Wn (D4-d 4)/32D三、梁底支撑钢管计算( 一) 梁底支 撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图 (kN.m) 支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大

50、弯矩 max最大变形 v =0.362mmmax最大支座力 Q =0.992kNmax抗弯计算强度 f = M/W =0.248xi06/5260.0=47.17N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 , 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于 700.0/150与10mm满足要求！( 二) 梁底支 撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图 (kN.m) 支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的

51、计算得到最大弯矩 max最大变形 v =0.242mmmax最大支座力 Q =2.134kNmax抗弯计算强度 f = M/W =0.156 X 106/5260.0=29.72N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 , 满足要求 ！ 支撑钢管的最大挠度小于 900.0/150与10mm满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 :R < Rc其中 R 扣件抗滑承载力设计 值,单扣件取 8.00kN, 双扣件取 12.00kN； cR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.13kN 选用单扣件，抗

52、滑承载力的设计计算满足要求 ！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N =2.134kN ( 已经包括组合系数)1脚手架钢管的自重 N = 0.9 X 1.35 X 0.163 X 1.900=0.377kN2N = 2.134+0.377=2.511kNi 计算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ；A 立杆净截面面积， A=5.060cm2；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.260cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑

53、点的长度，a=0.20m；h 最大步距， h=1.20m；l 计算长度， 取 1.200+2X 0.200=1.600m；0入 长细比，为1600/15.9=101 <150长细比验算满足要求！$ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I 0/i查表得到0.588 ;经计算得到。=2511/(0.588 X 506)=8.439N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<7 < f,满足要求！考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MWM=0.9X 0.9 X 1.4W I h2/10Wk a其中 VV 风荷载标准值(kN/m2);W=u XuXw

54、 =20.300 X 1.250 X 0.600=0.225kN/m k z s 0h 立杆的步距， 1.20m；I 立杆迎风面的间距 ， 0.70m；aI 与迎风面垂直方向的立杆间距 ， 0.90m；b风荷载产生的弯矩 M =0.9X 0.9 X 1.4 X 0.225 X 0.700 X 1.200 X 1.200/10=0.026kN.m ；wN wN =2.134+0.9 X 1.2 X 0.310+0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.026/0.900=2.543kN w经计算得到 b =2543/(0.588 X 506)+26000/5260=13.437N/mm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算b < f,满足要求！模板支撑架计算满足要求 管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减