高大模板支架系统施工专项方案

1、*工程高大模板支架系统施工方案山东三箭建设工程管理有限公司第*项目公司年 月 日安全专项施工方案审批表表-1工程名称工程地点建设单位建筑面积结构形式工程造价（万元）设计单位监理单位层数、高度建筑物跨度(M)开、竣工日期编制人项目负责人项目安全负责人参加会审人员签字单位安全处技术质量处工会设备处职务职称签名审批结论公司技术负责人签字盖章年 月曰建设单位审批签字（盖章）年 月曰安全专项施工方案审批表表-2编制单位盖章：编制人：(签字）年月日审批意见：施工单位盖章：审批人签字：年月日审批意见：监理单位盖章：审批人签字：年月日审批意见：建设单位盖章：审批人签字：年月日一、编制依据 2-5二、工程概况

2、2-6三、模板支架系统设计方案 2-7四、模板支架系统验算 2-9五、材料要求 2-13六、施工准备 2-15七、模板支架系统的搭设 2-16八、模板支架系统的拆除 2-20九、模板支架系统的检查与验收 2-21十、模板系统的安全管理 2-22附件一：梁模板扣件钢管高支架计算书 . 2-23附件二：梁模板扣件钢管高支架计算书 . 2-30附件三：楼板模板扣件钢管高支架计算书 . 2-37附件四：柱帽模板扣件钢管高支架计算书2-42一、编制依据 一)本工程的施工图纸、设计文件 二)相关规范 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001) 建筑结构荷载规范 (GB50009-20

3、01) 建筑施工模板安全技术规范 ( JGJ162-2008) 建筑施工高处作业安全技术规范 ( JGJ80-1991) 建筑施工安全检查标准 ( JGJ59-1999) 建筑施工手册第四版(缩印本) 混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2002) 公司“一体化”管理体系文件(三)中国建筑科学研究院pkpMg件模板支撑计算软件。二、工程概况* 工程位于济南市东郊 309 国道以南，旅游路以北。该楼建筑面积 约35000m2,工程东西长度为170m南北宽度为167m地上一层，层高12.000m, 局部二层，建筑总高度 12.000m 。基础采用柱下钢筋混凝土独立基础，上部结 构为框

4、架混凝土结构。基础混凝土为 C30,混凝土柱为C40,混凝土顶板、梁 为C40本工程由*公司开发建设，*设计研究院设计，*监理 公司监理, * 公司承建。独立柱的柱距为 12.000m;柱帽最大的为 3400X 3400x 700mrp最小 的为1950 X 2675 x 600mm梁纵横交错每3000m一道井子梁，外围一圈框架 梁，梁的尺寸分别为：250x600mm250x700mm300X 600mm300x 700mm 400x 600mm 400X 700mm板厚为100mm本工程楼盖采用了无粘结预应力 混凝土技术，分A、B、C、D四个施工区域，为解决温度应力引起裂缝的问 题,设置横向

5、纵向共 6 条后浇带。预应力筋张拉总体顺序为：当各施工段 结构混凝土达到 75设计强度以上时, 可张拉不跨后浇带的梁内预应力筋, 张拉完毕后按设计要求浇筑后浇带混凝土,后浇带强度达到设计规定强度 时张拉跨后浇带的预应力筋。因预应力筋为受力钢筋,张拉前不可拆除梁 底模,梁侧模及板底模在张拉前应拆除,以防止张拉过程中对梁受力变形 产生不利影响。 第一次张拉即混凝土龄期达设计强度的 75以上开始张拉, 每施工段的张拉时间约为 3-5 天;第二层张拉即后浇带混凝土强度达到设 计要求的强度时开始张拉跨越后浇带的预应力筋,每施工区域的张拉时间 约为 3-5 天。梁板钢筋采用人工绑扎、安装;砼采用地泵泵送,

6、分支分浇 砼,人工铺摊、找平,先浇柱子,之后模板支撑体系用钢管卡扣与柱子刚 性连接。该模板采用扣件式满堂落地钢管支架系统，板顶标高12.000m,模板支设最高为 11.900m, 属于超高模板支架系统三、模板支架系统设计方案本工程采用高支架扣件式钢管满堂脚手架支撑体系，模板采用15mm多层胶合板，木方采用80X 50mm钢管采用© 48X 3.0mm现浇板下立杆纵横 间距均为900m（根据计算书梁、柱帽支撑钢管横距、纵距需加密的按计算 书要求加密）。支架纵横水平杆步距1500mm钢管全部落在300mn厚灰土垫 层（设计院经计算由原来的 200mm厚灰土垫层改为300mm厚）上，钢管底

7、 下加设底座和50mm厚，200mm宽且不小于三跨的通长垫板。（一）顶板、柱帽模板体系设计本部分顶板模板支设高度为11.9m,楼板厚100mm楼板下钢管立杆纵 横间距为900mm板底横向钢管间距900mm楼板下立杆布置为每井字格内 9根立杆，板中间1根，所有纵横水平杆步距均为1500mm柱帽模板支设 高度为11.3m,柱帽厚600mm 700mm柱帽下钢管立杆纵横间距为 600mm 柱帽底横向钢管间距600mm所有纵横水平杆步距均为1500mm（二）井字梁板模板设计此方案仅分析300x 600mm400X 700mm的梁（经实际计算得出其余250 x 700mm250x 600mm勺梁与300

8、mX 600的梁支撑方式相同；300 x 700mm 400x 600mm的梁与400x 700mmi的梁支撑方式相同）。本部分模板支设高度 均为11.9m。井字梁板跨度3000mm梁跨内板厚为100mm 300x 600mm的 梁两侧立杆间距900mm沿梁跨度方向立杆间距900mm梁底承重小横杆间 距450mm设3根木方。400x 700mn的梁两侧立杆间距900mm沿梁跨度方 向立杆间距900mm梁底承重小横杆间距450mm设3根木方。（三）梁模板设计构造1、300X 600mr的梁(1) 侧模：由内至外依次为：1) 15m胶合板模板2) 80 (咼)x 50 (宽)m木方 中距 250小

9、楞木。3) © 48mm钢管背楞与梁底水 平横杆卡紧，主梁为双钢管。加 © 14对拉螺栓、蝶型卡卡紧，螺栓竖 向为1根，沿梁跨度方向间距300mm4) 钢管支撑。(2) 底模：由上至下依次为:0091) 15mr厚胶合板一道。2) 80 (宽)X 50 (高)m木方3根。3) © 48m水平钢管中距：450 mm。900mm4) 钢管立柱：采用2根立杆，沿梁跨度方向间距2、400X 700mr的梁(1) 侧模：由内至外依次为：1) 15m胶合板模板。梁模板支架立面图2) 80 (高)X 50 (宽)m木方中距 300小楞木3) ©4891底水平横杆卡紧爭

10、背楞与梁mm钢紧，主梁为双钢管。力口 © 14对拉螺栓、蝶型卡卡紧，螺栓竖向为1根，沿梁跨度方向间距300m4)钢管支撑。900005100911(2)底模：由上至下依次为：1) 15mr厚胶合板一道。2) 80 (宽)X 50 (高) m木方3根。3) © 48m水平钢管中距：450 mm4) 钢管立柱：采用2根立 杆，沿梁跨度方向间距900mm3、现浇板模板支撑构造由上至下依次为：(1) 15mm厚胶合板一道。0051(2) 80 (宽)X 50 (高)00911r ,PC0梁模板支架立面图mn木方中距 400mm小楞木。(3) © 48mm钢管中距 900m

11、m(4)满堂钢管支撑(带U形承托及底座)，立杆纵横间距900mm4、现浇柱帽模板支撑构造(1) 15mm厚胶合板一道。(2) 80 (宽)X 50 (高)mm木方中距 400mm小楞木(3) © 48mmi冈管中距 600mm(4) 满堂钢管支撑(带U形承托及底座)，立杆纵横间距600mm(四)模板体系构造1、搭设构造立杆下端设扫地杆距地 200mm水平杆步距1500mm立杆自由端长度 不得大于300mm板下立杆顶部设水平承力杆，并用 U形顶托固定紧，垂直 该层钢管铺设通长80x 50mn方木间距400mm在其上按要求铺设模板，接 缝要严密。梁底模板下沿跨度方向设木方，底模两端放木方

12、，其下设横向 水平杆、纵向水平杆，梁两侧立杆与水平杆采用扣件扣紧，梁底承重立杆 均采用可调顶托与梁底横向钢管固定紧。梁板下形成满堂支撑体系，高低 跨相邻部分，支撑搭设时高低标高位置分别设置扫地杆，为保证模板体系 的整体稳定，将高跨扫地杆延伸至低跨部分直接作水平杆，低跨处从此水 平杆往下至扫地杆之间步距按不大于 1500mm均均布。2、其它构造措施 为保证架体的稳定，按规范要求设置垂直、水平剪刀撑、拉结件及斜 撑。垂直剪刀撑： 在支架两端与中间每隔 4 排立杆，设一道纵横向剪刀撑， 由底至顶连续设置。水平剪刀撑：在支架两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。拉结件

13、：凡有柱位置从第一步水平杆开始每 2步与柱子用扣件扣紧连接，拉结件必须为刚性连接。拉结件拉结件水平剪刀撑拉结件框架柱纵向剪刀撑拉结件8o*5o木娜钢管背楞们4对拉螺栓500100厚砼楼板115厚胶合板80*50木方横向钢管 纵向钢管圍管框架柱高空梁模板支撑体系图=nrI-卄1IIII口支撑系统站杆及水平剪刀撑布置图=3X1严：n wn:.玄J盘阿二?二四、模板支架系统验算（一）荷载取值荷载标准植（1）模板及支架自重：0.5KN/m2（2） 新浇混凝土自重：24 KN/m3。（3） 钢筋自重标准值：梁：1.5KN/m3,楼板：1.1KN/m3（4） 施工人员及设备荷载标准值：1.5KN/m2（5

14、） 振捣混凝土时产生的荷载标准值：对水平模板可采用2.0KN/m2对垂直面模板可采用4.0KN/m2（二）验算支撑体系经过详细计算300X 600m梁钢管支架的最大弯矩Mmax=0.510kN.m 最大变形vmax=1.968mm最大支座力 Qmax=1.701kN,抗弯计算强度 f=0.510 x 106/4491.0=113.63N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2满足要求，支撑钢管的最大挠度 900.0/150小于10mm满足要 求。最大支座反力R=3.66kN< 8.0 kN时，可采用单扣件抗滑承载力的设计 计算满足要求！立杆的稳定性计算> =523

15、7/（0.287 x 424）=42.999N/mm2< f满足要 求！400x 700m梁钢管支架的最大弯矩最大变形 vmax=3.150mm最大支座力Qmax=2.511kN抗弯计算强度f=0.894 x 106/4491.0=199.13N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足 要求，支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求。最大支座反力R=5.40kNW 8.0 kN时，可采用单扣件抗滑承载力的设计 计算满足要求！立杆的稳定性计算 “=6979/(0.287 X 424)=57.297N/mm2 < f, 满足要 求！顶板钢管支架

16、的最大弯矩 Mmax=0.671kN.m 最大变形vmax=1.547mm 最大支座力Qmax=7.533kN,抗弯计算强度f=0.671 X 106/4491.0=149.31N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2满足 要求，支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求。最大支座反力R=7.53kN< 8.0 kN时，可采用单扣件抗滑承载力的设计 计算满足要求！立杆的稳定性计算>=7752/(0.291 X 424)=62.894N/mm2< f满足要求! 柱帽钢管支架的最大弯矩 Mmax=0.755kN.m 最大变形vmax=0.752

17、mm最 大支座力Qmax=11.674kN 抗弯计算强度f=0.755 X 106/4491.0=168.08N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2满足 要求，支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm满足要求。最大支座反力R=11.67kN, 8.0kN<R = 11.67kN<12.0kN时，应采用双扣 件。单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，应采用双扣件！立杆的稳定性计算 > =10724/(0.510 X424)=49.647N/mm2 < f满足要求!具体支撑体系验算详见附件计算书。五、材料要求严格控制所用模板材及支撑系统材料的规

18、格、材质、尺寸等要求。模 板支架材料必须经过检测合格，并严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范(JGJ130-2001 )和建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)执行。(一) 钢管1、所用钢管符合直缝电焊钢管 GB/T-13973 中规定的 3 号普通钢管 及碳素结构钢GB/T-700中Q235-A级钢的规定。2、所用钢管的规格采用© 48X 3.0，壁厚不小于3.0。3、尺寸、表面质量符合下列要求( 1 )钢管表面应平滑，不应有裂缝、结疤、分层错位、硬弯、毛刺、 压痕等缺陷。(2) 钢管外径、壁厚等误差不大于0.5mm端面斜向偏差不大于1.7mm ( 3)钢管上

19、严禁打孔、电焊。(二) 扣件1、采用可锻铸铁制作的钢管扣件 , 材质应符合现行国家标准 钢管脚手 架扣件(GB15831-2006)中的相关规定。2、在螺栓拧紧扭力矩达到65N- m时,不得发生破坏。(三) 模板所用模板为 15 厚多层胶合板，材料各项性能指标符合要求。六、施工准备(一) 技术准备1 、根据工程结构型式和特点及现场施工条件， 编制安全专项施工方案，并通过监理（建设单位）审批；本工程模板搭设的满堂脚手架高度已超过8m,专项施工方案需通过专家组论证和审查。2、施工前应按脚手架专向施工方案的要求，向架设和使用人员进行技 术交底,并双方签字。3、由于支架体系落在灰土垫层上, 因而就灰土

20、垫层西、 南方向高, 东、 北方向低的地势在不影响地基承载力的位置挖排水沟组织排水。（二）材料及设备、机具准备1、材料 钢管、扣件、安全网、木板、木方若干、铁丝、对拉螺栓等。2、设备、机具塔吊,经纬仪、水准仪,钢卷尺、线坠、电钻、扳手、钳子,扭力矩 扳手。（三）人员组织 按要求组织专业施工人员,高空作业人员和架子工均需持证上岗。（四）现场准备1、经检查合格的构配件应按品种、规格分类,堆放整齐平稳,堆放场 地不得有积水。2、清除搭设场地内的杂物,平整搭设场地,并使排水畅通。3、当脚手架基础下有设备基础、管沟时,在脚手架使用过程中不应开 挖,否则必须采取加固措施。七、模板支架系统的搭设板下模板支撑

21、搭设满堂支架, 模板支架各杆件的间距和布置应符合设计计算要求，严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2002 版JGJ130-2001 和建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 进行搭设，构 造和安装要求如下：（一）支撑体系构造要求1、立柱、扫地杆、水平拉杆 施工前，要按照设计杆件间距进行测量放线，尤其是屋面井字梁部位， 与立杆的布置要保证相对位置正确。本工程模板支架支设在灰土垫层上， 每根立柱底部应设垫木和底座。 顶 部设可调支托，支托与楞梁两侧的间隙必须锲紧，其螺杆伸出钢管顶部不 得大于200mm螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm安装时应保 证上下同心。在立柱底距

22、地面200mn高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫 地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横设置一道水平拉杆。扫地杆与顶 部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件 下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。 模板支设高度为 11.9m 时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。 所有水平拉杆的端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用048mM 3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接连接，相邻两水平杆 的对接接头不得在同跨内，且对接接头沿水平方向错开的距离不小于 500mm各接头中心

23、距主节点不大于跨度的1/3。立柱接长严禁搭接， 必须采用对接扣件连接， 相邻两立柱的对接接头不 得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于 500mm各接头中心距主 节点不大于步距的 1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上2、剪刀撑满堂模板支架立柱， 在外侧周圈由下至上设竖向连续设剪刀撑； 中间在 横向每隔一跨设置剪刀撑，其宽度为 46m并在剪刀撑部位的顶部、扫地 杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角为45°60°。 搭设高度在8m以上，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜 撑，在有水平剪刀撑的部位每个剪刀撑中间处增加一道

24、水平斜撑。剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于 500mm并采用2个旋转扣件分别在 离杆端不小于100mn处进行固定。3、模板支架各杆件相交伸出端头，均应大于 10cm防止杆件滑脱。4、检查与验收：模板支架搭设过程中，每搭设三步派专职人员认真检 查验收，重点检查立杆垂直度及是否悬空，纵距、横距及步距，剪刀撑、 连接件的设置位置，用测力扭矩扳手检查扣件拧紧程度，确保扣件拧紧力 矩在40-65N 架体搭设完毕在砼浇注前必须经过严格的检查验收，确保 满足本方案的设计、构造及规范要求。（二）模板安装1 、梁模板安装工艺流程：弹轴线、水平线柱头模板模板梁下支撑安装梁底模绑梁钢筋-安装侧模 模板安装前，在柱子混

25、凝土上弹出梁的轴线和水平线，并复核。 安装梁钢管立柱之前，立柱下铺设通长木板和底座，木板截面不小于250x 50mm立柱间距1000mm水平杆间距w 1650mm与楼板下立柱形成满 堂钢管支架，按规范构造要求设置剪刀撑。梁底承重立杆应保证与梁底中 心线重合。按设计标高调整立柱的标高， 然后安装梁底板， 并拉线找直， 梁底板按 全跨长度的 2/1000 起拱，并不得小于 20mm。在底模上绑扎梁钢筋，经检查验收合格后，清除杂物，安装侧模板，把 两侧模板与底板用铁钉钉牢，并用钢管扣件扣紧，在外竖楞上加斜撑，间 距同竖楞。截面高度600mm勺梁中间加© 14穿梁螺栓间距450mn将两侧模

26、板紧固，防止涨模。梁口与柱头模板勺连接设计尺寸应满足柱子间净距勺要求， 镶模工序应 慎重，严防涨模、漏浆、截面变形现象。2、楼板模板安装工艺流程：支立柱-安装板底龙骨-铺模板-校正标高及起拱高度-加立杆的水 平拉杆-办理验收立支柱前应垫通长垫板和底座。 从边跨一侧开始安排， 先安第一排支柱， 再安第二排支柱，依次逐排安装，同时安装大龙骨。调节支柱高度，将大 龙骨找平，再按设计间距安装小龙骨木方， 模板按全跨长度的 2/1000 起拱， 并不得小于 20mm。铺模板可从一侧开始铺， 胶合板模板用铁钉固定在木方上， 模板接缝处 用胶带纸或海绵胶条贴住，拼缝严密，不漏浆。模板铺完后，用水平仪测量模板

27、标高，进行校正。标高校完后，支柱之 间应加水平拉杆，并应经常检查，保证完整牢固。（三）混凝土浇筑注意事项 模板体系经建设、监理、施工三方验收合格后，方可进行混凝土浇筑。1、混凝土浇筑方案，浇筑时应沿纵向由中间向两端推进，视梁的高度 混凝土要分层浇筑，每层浇筑厚度不大于500mm分层浇筑时上层混凝土应 在下一层混凝土初凝前完成。2、本支架在设计中采用的施工荷载为1.5KN/ ，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载3、浇筑混凝土时，设专人在施工范围外观察架子是否有异常，对屋面 井字梁部分，施工荷载较大，浇筑砼时在施工范围外设水准仪对模板支架 进行观测。发现问题立即停止浇筑，迅速撤离施工人员，组织加固

28、处理。八、模板支架系统的拆除（一）模板拆除技术要求1、模板的拆除措施须经技术负责人批准，拆模时间严格按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002的有关规定执行。 因本工程处于冬期施工期间，模板和保温层在混凝土达到要求强度并冷却 到5C后方可拆除，拆模时混凝土温度与环境温度差大于20C时，拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。底模：在混凝土强度符合下表要求后，方可拆除。结构类型构件跨度（m达到设计的砼立方体抗压强度标准板>2,< 8> 75> 8> 100梁< 8> 75> 8> 100悬臂构件> 100

29、注：底模的拆除时间应以同条件试块的强度为依据。侧模：拆除时以保证砼表面及棱角不受损伤为原则。2、拆模顺序：先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，按指定地点堆放。（二）支架和模板拆除1、工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑一拆除梁板连接件及侧模板-下调楼 板模板支柱顶托螺旋使模板下降分段分片拆除楼板模板木方和立柱拆 除梁底模板及支撑系统。2、拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。先拆除 2 层以上的 拉杆，当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。3、梁板模板先拆除梁侧模板，再拆板底模，最后拆除梁底模，并分 段分片进行，严禁成片撬

30、落或成片拉折。4、拆除梁底模支柱时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向 两端逐根下调。5、拆模如遇中途停歇，先将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进 行临时支撑牢固或相互连接稳固，再对活动部件一次拆除。6、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，拆下的模板妥善传递或用 绳钩放至地面。7、待分片分段的模板全部拆除后，再将模板、支架、零配件等按指 定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油脱模剂，入库备用。九、模板支架系统的检查与验收（一）严格按照规范规定对进场构配件进行检查和验收，不合格的构 配件严禁使用；（二）脚手架及其基础应在下列阶段进行检查和验收1、基础完工后，脚手架搭设前；2、作业层上

31、施加荷载前；3、达到设计高度后；4、遇有六级大风和大雨后；5、停用超过一个月；（三）验收依据：1、相关规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-1991）建筑施工安全检查标准 （ JGJ59-1999）建筑施工手册第四版（缩印本）2、本专项施工方案；3、技术交底文件；（四）脚手架定期检查项目：1、杆件的设置和连接是否符合构造要求；2、基地是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；3、扣件螺栓是否松动；4、型钢是否有位移，是否有松动。5、立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；6、

32、安全防护措施是否符合要求；7、是否超载；十、模板系统的安全管理（一）搭设阶段1、架子搭设人员必须是经过按国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工，体检合格者方可上岗。2、搭设支架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、当有六级及六级以上大风、雨、雪天气时，应停止架子搭设和拆除作业。雨、雪后上架子作业，应有防滑措施，并应扫除。4、支架的安全检查与维护，应按 JGJ130- 2001的下列规定进行。(1) 杆件的设置和连接，拉结件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合 要求；(2) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；(3) 扣件螺栓是否松动；(4) 安全防护

33、措施是否符合要求；(5) 是否超载。(6) 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应 按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表四的规定确 定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。表四：扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检査项目安装扣件数 最(个)抽检数量(个)允讦的不合洛数51-9051连接立杆与纵(横)91150811向水平杆或剪刀撑的扣151-280131丄件：接长立杆、纵向水281-500302平杆或輿刀撑时扣件50112003231201-320050551-905191-15082连捲懵向水平杆与151-2801332纵向水平杆的扣件(非主节点处)2

34、81-500205501-12003271201320050105、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板钉牢，拆模间歇时，将活动 的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。(二)使用阶段1、在模板支架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、拉结件。2、在支架上进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。3、临时用电线路的架设及模板支架接地、避雷措施等，应按施工现 场临时用电安全技术规范 （JGJ46） 的有关规定执行。4、不得在支架系统基础及其临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措 施。5、支架系统临街搭设时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。6、本支架在设计中采用的施工荷载为

35、 1KN/m,严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7、浇筑混凝土时，施工范围外设专人用水准仪检测模板支撑系统是否 有较大变形，并由安全员观察架子是否有异常，发现问题立即停止浇筑， 迅速撤离施工人员，组织加固处理。8从开始浇筑混凝土到最后浇筑的混凝土达到1.2Mpa以前的时段内,任何人不得进入支架内进行观测、维修、调整和加固工作。（三）拆除阶段1 、搭拆支架时，地面应设围栏或警示标志，并派专人看守，严禁非操 作人员入内。2、在支架上抬模板时，两人应相互配合，协同作业，传递模板、工具 应用运输工具升降，不得乱扔。严禁拆下的模板自由坠落于地面，防止整 块模板掉下伤人。3

36、、拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。4、拆模时防止整块的模板掉下伤人。（四）、安全防护措施1 、成立安全生产领导小组长：副组长：* *员：*2、模板支架搭设人员必须是经过按国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工，并持证上岗。3、模板支撑体系搭拆时操作人员必须配备并正确使用安全帽、 安全带、 防滑鞋。安全帽和安全带要定期检查，不合格者弃用。4、模板体系构配件进场必须有出厂合格证或当年检验报告，安装前对 所用部件进行全面认真检查，不符合要求者严禁应用在工程中。5、模板体系搭拆前，均由工地技术负责人以书面形式向作业班组进行 施工操作的安全技

37、术交底，作业班组对照书面交底进行上、下班的自检和 互检。未经技术负责人批准，不得擅自对模板体系进行拆除。6、施工过程中的检查项目应符合下列要求：(1)垫木和底座应满足前述材料要求。(2) 底座位置正确，顶托螺杆伸出长度控制在 200mm以内。(3) 立杆的规格尺寸和垂直度应符合前述要求，不得出现偏心荷载。(4) 扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合本模板设计要求，固 定安装可靠。7、搭拆模板体系，根据周围情况搭设脚手架，在水平方向设置安全网 软防护及木板硬防护。交通要道的地方，设警示牌，派专人看管。8、对支架所用扣件应采用扭矩扳手进行抽检，合格后方可承力使用。9、多人共同操作时， 必须密切配

38、合、协调一致、 互相呼应。传递模板、 工具应用运输工具升降，不得乱扔。严禁拆下的模板自由坠落于地面，防 止整块模板掉下伤人。10、临时用电线路的架设及模板支架防触电措施等，严格按施工现 场临时用电安全技术规范 (JGJ46-2005) 的有关规定执行11、模板体系搭拆作业要符合国家现行标准建筑施工高处作业安全 技术规范 JGJ80-91 的有关规定。12、支模过程中如遇停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮 搁或悬空。拆模中遇停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运 走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。13、模板施工中设专人负责安全检查，发现问题及时报告现场负责人及技术部门处理。

39、14、当遇大雾、沙尘、大雪或 6 级以上大风等恶劣天气时，应停止露 天高处作业。 5 级及以上风力时，停止高空吊运作业。雪停止后，及时清除 模板和地面上的积水和冰雪，防止滑跌。15、木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m且料场四周应设置灭火器材；在支架上进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。附件一：梁模板扣件钢管高支架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。模板支架搭设高度为11.9米，基本尺寸为：梁截面 B x D=300mn¥ 600mm梁支撑立杆的纵

40、距 (跨度方向)1=0.90米，立杆的步 距 h=1.50 米，梁底增加0道承重立杆。00911900图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20 X 25.000 X 0.100 x 0.500 x 0.450=0.675kN采用的钢管类型为' 48 X 3.0一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):1 = 25.000 X 0.600 X 0.450=6.750kN/m模

41、板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500 X 0.450 X (2 X 0.600+0.300)/0.300=1.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值Pi = (1.000+2.000) X 0.300 X 0.450=0.405kN均布荷载 q = 1.20 X 6.750+1.20 X 1.125=9.450kN/m集中荷载 P = 1.4 X 0.405=0.567kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 45.00X 1.50 X 1.50/6 = 16.88c

42、mI = 45.00X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 12.66cm40.57kN9.45kN/mwA f 50 “| 一亠 15计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.532kNN2=2.339kNN3=0.532kN最大弯矩 M = (1)最大变形 V = 0.0mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.026 X 1000 X 1000/16875=1.541N/mm 2(2)面板的抗弯强度设计值 f ，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < f, 满足要求 ! 抗剪计算 可以不

43、计算 截面抗剪强度计算值(3)截面抗剪强度设计值 抗剪强度验算 T < T 挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.033mmT=3X 885.0/(2 X 450.000 X 15.000)=0.197N/mm 2 T=1.40N/mm 2，满足要求 !面板的最大挠度小于 150.0/250, 满足要求 !二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公 式如下 :均布荷载 q = 2.339/0.450=5.198kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 X 5.20 X 0.45 X 最大剪力 Q=

44、0.6 X 0.450 X 5.198=1.403kN最大支座力 N=1.1 X 0.450 X 5.198=2.573kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 8.00X 5.00 X 5.00/6 = 33.33cm3；I = 8.00X 5.00 X 5.00 X 5.00/12 = 83.33cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.105 X 106/33333.3=3.16N/mm 2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求(2) 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 ：Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足 ：

45、T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值T=3X 1403/(2 X 80X 50)=0.526N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求 !(3) 木方挠度计算最大变形 v =0.677 X 4.331 X 450.0 4/(100 X 9500.00 X 833333.4)=0.152mm 木方的最大挠度小于 450.0/250, 满足要求 !三、梁底支撑钢管计算( 一 ) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力0.68kN3kN 2.34kN 0.53k68kNA i_1B79007支

46、撑钢管计算简图0.0000.851支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)2.382.38L1.1711.1741.171. 2.382.38支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mma)最大变形v ma>=2.879mm最大支座力 Qma=2.376kN抗弯计算强度 f=0.851 X 106/4491.0=189.51N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求( 二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。2.38kN2

47、.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kN2.38kNI1I900900900|B支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)0.830.831.191.541.541.191.191.541.541.190.830.83支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mma)最大变形v max=0.903mm最大支座力 QmaX=5.108kN抗弯计算强度 f=0.374 X 106/4491.0=83.33N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求！四、扣件抗滑移

48、的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=5.11kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R < 8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN<R 12.0 kN 时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Ni=5.11kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2 = 1.20 X 0.111 X 11.900=1.580kNN

49、= 5.108+1.580=6.689kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比丨0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm 2) ； A = 4.24W立杆净截面抵抗矩(cm3) ； W = 4.49> 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k 1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表 1取值为1.167 ；u计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ；

50、u = 1.700a 立杆上端伸岀顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m ；公式(1)的计算结果：lo=1.167 X 1.700 X 1.50=2.976m' =2976/16.0=186.574/ =0.207=6689/(0.207 X 424)=76.103N/mm 2，立杆的稳定性计算< f,满足要求！公式(2)的计算结果：10=1.500+2 X 0.300=2.100m=2100/16.0=131.661' =0.391'> =6689/(0.391 X 424)=40.332N/mm 2，立杆的稳定性计算'> &l

51、t; f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k 1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020 ；公式(3)的计算结果：10=1.167 X 1.020 X (1.500+2 X 0.300)=2.500m< =2500/16.0=156.722=0.287,=6689/(0.287 X 424)=54.914N/mm 2，立杆的稳定性计算 < f, 满足要求六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m 2)，p = N/A ；p = 20.95 N 上部结构传至基

52、础顶面的轴向力设计值 (kN) ；N = 5.24 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25f g 地基承载力设计值 (kN/m 2)；f g = 54.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc Xfgk其中 k c 脚手架地基承载力调整系数； kc = 0.40fgk 地基承载力标准值； f gk = 135.00p = 20.95 < f g= 54.00地基承载力的计算满足要求 !附件二：梁模板扣件钢管高支架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。模板支架搭设高度为11.9米，基本尺寸为：梁截面 B X D=400mnX 700mm梁支撑立杆的纵距 (跨度方向)1=0.90米，立杆的步 距 h=1.50 米，梁底增加0道承重立杆。00911400QPI.丿b900图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20 X 25.000 X 0.100 X 0.500 X 0.300=0.450kN。采用的钢管类型为 48X 3.0。一、模板面