可报高层15层干挂落地式双排脚手架方案

1、目 录一、工程概况二、编制施工方案的目的及依据2.1、编制目的2.2、编制依据三、施工准备3.1、施工环境3.2、现场人员配备3.3、材料准备四、施工方案的具体实施程序4.1、施工方案的确定4.2、纵向水平杆4.3、横向水平杆4.4、脚手板4.5、立杆4.6、连墙件4.7、门洞处构造4.8、剪刀撑与横向斜撑4.9、斜道4.10、地基与基础4.11、外网五、脚手架拆除六、脚手架施工图七、落地式钢管脚手架计算书7.1、小横杆的计算7.2、大横杆的计算7.3、扣件抗滑力的计算7.4、脚手架荷载标准值7.5、立杆稳定性计算7.6、最大搭设高度的计算7.7、连墙件的计算7.8、立杆的地基承载力计算八、劳

2、动力配备九、质量保证措施及检查验收十、安全注意事项落地式双排脚手架方案一、工程概况本工程为汾西矿业集团介休棚户区高层住宅南区工程，位于汾西矿业介休市棚户区西侧。结构类型为:剪力墙结构,地下二层，地上二十四层，建筑总高度为79.55m，总建筑面积72655.07平方米。质量等级为“优良”（按汾西矿业集团标准）工程，计划工期为530天。二、编制施工方案的目的及依据2.1 编制目的在本施工方案中对该工程的施工方法、质量及安全文明施工措施都有要求，所以，施工人员在施工中必须严格执行，同时根据工程量及结构特点，确定人员数量，准备施工材料，配备施工机械，明确施工顺序。保证灰库地上结构优质、高效、安全地施工

3、是本方案的目的。2.2 编制依据施工、验收规范及引用资料建筑施工手册简明施工计算手册建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范施工图纸资料三、施工准备3.1施工环境施工现场已具备“三通一平” ，各种施工工器具准备齐全，搭设脚手架所用钢管、扣件（直角扣件、旋转扣件、对接扣件）、脚手板、密目安全网等材料齐备，并检验合格。施工组织机构健全，明确施工负责人、技术负责人、质量负责人、安全负责人，具备结构施工条件。3.2 现场人员配置人员组成： 项目负责人 1人 路相启 生产负责人 1人 李松江技术负责人 1人 崔马超技术人员 1人 张付林质量负责人 1人 刘银全安全负责人 1人 付建兴施工人员 20人所有参加

4、施工的人员必须经过三级安全教育，考试合格后上岗。特种作业人员如机械操作司机等还应经过专业技术培训、考核，持证上岗。施工前，所有人员必须参加技术、安全交底，并履行签字程序。明确施工负责人、技术负责人、质量负责人、安全负责人，各负其职、相互监督。3.3材料准备（1）钢管选用国标48*3.5直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，

5、螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3）脚手板采用60cm厚的木板制作。四、施工方案的具体实施程序4.1施工方案的确定根据本工程的特点，确定施工方案如下：各层平台脚手架采用48×3.5钢管扣件式脚手架，满堂式布置，外侧双排脚手架。脚手架搭设顺序：地基处理（铺设垫板）摆放扫地杆根据尺寸逐步竖立杆并和扫地杆扣紧扫地小横杆并和立杆扣紧第一步大横杆第一步小横杆临时斜支撑逐步搭设各步大小横杆剪力撑挂安全网铺脚手板挂密目安全网。4.2纵向水平杆纵向水

6、平杆设置在立杆内侧，纵向水平杆接长采用对接接头连接，其长度不宜小于3跨；纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于1500mm；4.3横向水平杆（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm；（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。4.4脚手板（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；（2）木脚手板宽宜200mm，厚度

7、不应小于50mm，不得开裂、腐朽或有接疤，且两端采用直径4mm的镀锌钢丝设两道箍。（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。（4）脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130mm150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm;脚手板搭接敷设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。4.5立杆（1）每根立杆底部设置底座或垫板；高低不平地段辅以枕木加强；（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件

8、固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（3）脚手架底层步距不大于2m； （4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨;（5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于

9、100mm。（6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（7）搭设尺寸为：立杆的纵距1.10米，立杆的横距1.05米，步距1.80米。采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.30米,见后面计算书。4.6连墙件图2 窗洞口刚性连接（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4）一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。（5）采用刚性连

10、墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。（6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；（7）连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋；（8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑

11、应在连墙件搭设后方可拆除；4.7门洞处构造（1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。门洞桁架的型式采用B型（本页上图b型）；（2）双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆(图中的1-1,2-2,3-3剖面)；斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；（3）门洞桁架下的两侧立杆应为

12、双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步；（4）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。4.8剪刀撑与横向斜撑（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数 7，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间；（2）外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大

13、于150mm；（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；（6）脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；4.9斜道（本方案只做参考）（1）脚手架采用之字型斜道；（2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1:3；（3）拐弯处应设置平台，其

14、宽度不应小于斜道宽度；（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；（5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。（6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；（7）人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。4.10地基与基础根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202

15、-2002）的有关规定进行处理。架基采用二八灰土回填，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整，再垫50mm厚的脚手板，脚手架底座面标高应高于自然地平100mm，四周做返水沟有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全（雨季要经常查验回填土的沉降情况，便于及时排除隐患）。4.11.安全网根据常规安全设置，结构的水平方向为大眼网，垂直方向为密目网，安全网的质量必须符合GB5725-35规定，即外形尺寸为。1.8×6m和4×6m两种，每张网的重量应少于15kg/张，大于8kg/张。安装平面不垂直于水平面，主要用来接住坠落的人和物的安全网称为平网。（1）平网要能承受重10

16、0kg底面积为2800cm2的模拟人形沙包冲击后，网绳、边绳、系绳都不断裂（允许筋绳断裂），冲击高度10m最大延伸率不超过1.5m。旧网重新使用前，按GB5725-86规定，应全面进行检查，并签发允许使用证明方准使用。（2）网的外观检查：1、网目边长不得大于10cm，边绳、系绳、筋绳的直径不少于网绳的2倍，且应大于7mm 。2、网上的所有绳结成节点必须牢固，筋绳应伸出边绳1.2m，以方便网与网或网与模杆之间的拼接绑扎。（或另外加系绳绑扎）。3、旧网应无破损或其它影响使用质量的毛病。（3）网的选择1、根据使用目的，选择网的类型，根据负载高度选择网的高度、立网不能代替平网使用，而平网可代替立网使用

17、。2、当网宽为3m时，张挂完伸出宽度约2.5m，当网宽4m时张挂伸出宽度约3m。（4）网的安装：1、安装前必须对网及支杆、横杆、锚固点进行检查，确认无误后方可开始安装。2、安全网以系结方便，连接牢固又易解开受力后不会散脱为原则。多张安全网连接使用时，相邻部分应紧靠或重叠。3、平网安装时不宜绷得过紧，应外高内低（外侧高出50m）网的负载高度在5m以内时，网伸出建筑物宽度2.5m以上。4、在输电线路附近安装时，必须先征得有关部门同意，并采取适当的防触电措施，否则不得安装。5、第一道安全网一般张挂在二层楼板面（34m高度），然后每隔68m再挂一道活动安全网（GB5725-85规定）。安全网与脚手架连

18、接用专业绑带，把每个柱距连接起来，形成水平兜网，外悬挑的部位用整体安全网连接形成外高内低，安全网要及时与脚手架安装，不得拖延。6、网与其下方（或地面）物体表面距离不得小于3m。7、在张挂安全网时应事先考虑到在临时需进出料位置应留有可收起的活动安全网，当吊料时将网收起，用完时立即恢复原状。（5）使用、维修、保养：1、安全网在使用中必须每周进行一次外观检查，杂物及时清理。2、当受到较大荷载冲击后，应更换新网或及时进行检查，看有无严重变形、磨损、断裂、连接部位脱落等确认完好后，方可继续使用。 3、按GB5725-85规定使用中每3个月应进行试验绳强力试验（或根据说明书进行试验）。（6） 安全网的清理

19、清理安全网如顶进入安全网，事先必须先检查安全网的质量，支杆是否牢靠、确认安全后，方可进入安全网清理，清理时应一手抓住网筋，一手清理杂物，禁止人站立安全网上，双手清理杂物或往下抛掷。清理杂物时，地面应设监护人，禁人入内，或是加设围栏。五、脚手架拆除（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求；（2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由施工负责人进行安全技术交底；（4）拆除作业应由上而下逐层进行；（5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固；（6）当拆至最

20、后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；（7）各构配件严禁抛掷至地面。六、脚手架施工图图4 立杆布置局部图 图5 横向立面图图6 脚手架入口图图7 人行马道示意图七、落地式钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.10米，立杆的横距1.05米，步距1.80米。 采用的钢管类型为48×2.8（市场难以购买3.5壁厚的架子管），连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.30米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，

21、同时施工2层，脚手板共铺设8层。7.1、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.100/3=0.055kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.100/3=1.100kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.055+1.4×1.100=1.649kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用

22、下的弯矩 计算公式如下: M=1.649× =0.227×106/4248.0=53.483N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.055+1.100=1.191kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.191×1050.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.897mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!7.2、大横杆的计算:大横杆按照

23、三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036×1.050=0.037kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.100/3=0.058kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.100/3=1.155kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.037+1.2×0.058+1.4×1.155)/2=0.866kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重

24、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.036)×1.1002+0.267×0.866× =0.258×106/4248.0=60.811N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677×0.036×1100.004/(1

25、00×2.060×105×101950.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.037+0.058+1.155=1.250kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1250.025×1100.003/(100×2.060×105×101950.000)=1.49mm最大挠度和V=V1+V2=1.508mm大横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!7.3、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载

26、力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.036×1.100=0.039kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.100/2=0.087kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.100/2=1.732kN 荷载的计算值 R=1.2×0.039+1.2×0.087+1.4×1.732=2.576kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,

27、其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。7.4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.116×17.800=2.067kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×8×1.100×(1.050+0.300)/2=0.891kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0

28、.15 NG3 = 0.150×1.100×8/2=0.660kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.100×21.000=0.116kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.734kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.100×1.050/2=3.465kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)

29、，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.734+0.85×1.4×3.4

30、65=8.604kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.734+1.4×3.465=9.332kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.100×1.800×7.5、立杆的稳定性计算:1.不考虑风

31、荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.332kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)

32、；经计算得到 =9332/(0.19×397)=123.717N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.582kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=3.974cm2

33、；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.100kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8582/(0.19×397)+100000/4248=136.388N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!7.6、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算

34、： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.649kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.465kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 62.925米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.649kN； NQ 活荷载标准值，NQ

35、 = 3.465kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.084kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 55.268米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。7.7、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × A

36、w wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.236kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.30 = 11.880m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 3.929kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.929kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； A = 3.97cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 77.538kN Nf>Nl，连墙件

37、的设计计算满足要求!利用窗洞口采用刚性钢管设置连墙件。7.8、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 37.24 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.31 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 72.50地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 145.00 地基承载力的计算满足要求!八、劳动力配备序号工种工作安排1架子工 10人负责架子搭设及拆除2测量放线工 2 人负责脚手架垂直度控制九、质量保证措施及检查验收1 构配件允许偏差执行JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条款。2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法执行JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条款。3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标