框架办公楼基坑支护工程方案计算书

1、学士学位毕业设计第一章 设计方案综合说明1.1 概述1.1.1 工程概况拟建工程位于南京市以西，其南临南大生命科学院大楼，西侧为住宅楼。拟建建筑物地面以上6层，地下2层，总建筑面积69533m2，建筑±0.00相当于绝对标高17.25m，整平后地面标高为17.00m，其它标高均以此为准，地下室负二层底板顶标高为-7.75m，基坑开挖深度为8.50m,框架结构。 1.1.2 基坑周边环境条件基坑北面和东面均为马路，最近距离为15 m,下设通讯电缆、煤气管线等设施。西侧为居民住宅楼，楼高五层，其最近距离为10.5 m，南侧为南大生命科学院大楼，最近距离为12.5 m。1.1.3 工程水文

2、地质条件 拟建场区地貌单元为阶地，地形较平坦，场地西侧有坳沟分布，东侧有暗塘分布。在基坑支护影响范围内，自上而下有下列土层： 层杂填土：灰色，稍密，主要由碎石、碎砖、建筑垃圾组成，硬质含量30-60%,填龄大于5年。 -2层素填土：灰黄灰色，粉质粘土为主，可塑软塑，混少量碎砖粒，炉渣，填龄大于10年。 -3层淤泥质填土：灰黑色，流塑，稍具臭味，含腐植物。 -1层粉质粘土：灰黄灰色，可塑软塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。 -2层淤泥质粉质粘土淤泥：灰色，流塑，含腐植物，稍有光泽，无摇震反应，干强度低，韧性低。-3层粉质粘土：灰色，软塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。

3、-1层粉质粘土：黄褐色，可塑硬塑，含少量铁锰结核，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。51-2层粉质粘土：黄褐色，可塑，局部软塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。 -3层粉质粘土：黄褐色，可塑硬塑，稍有光泽，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，含铁锰结核及灰色高岭土团块。 -1层粉质粘土混卵砾石：黄褐色，由硬塑粉质粘土，稍密卵砾石及中粗砂组成，卵砾石为浑圆次圆状，主要成分为石英岩，粒径450mm，含量约30%。 -2层残积土：棕褐及紫红色，呈硬塑粘性土状。 -1层强风化泥岩泥质粉砂岩：砖红色，上部呈硬塑粘性土状，下部碎块状，节理发育。 -2层中风化泥岩泥质粉砂岩：砖红色，层状

4、结构，块状构造，泥质胶结，属极软岩。场区有一层地下水，属孔隙潜水类型，地下水位深度在0.70m1.65m之间。主要接受降雨、地表水、地下径流的补给。1.1.4 基坑侧壁安全等级及重要性系数 南大微结构国家实验室基坑安全等级为二级，基坑重要性系数0 = 1.0。 1.2 设计总说明1.2.1 设计依据（1）南大微结构国家实验室场地地形图、管网图、建筑基础图、地下室平面布置图、桩位图；（2）南大微结构国家实验室岩土工程勘察报告(K2005-59)； （3）建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)；（4）混凝土结构设计规范(GB50010-2002)；（5）钢结构设计规范（GB50017-2003

5、）；（6）建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)；（7）岩土工程勘察规范(GB50021-2002)。1.2.2 支护结构方案本工程基坑支护设计方案的设计计算，严格按照建筑基坑支护设计规程（JGJ12099）、混凝土结构设计规范（GBJ500102002）、钢结构设计规范（GB50017-2003）中的有关要求进行。同时采用了理正软件进行了辅助计算和验算；经过详细的计算分析后，我们认为：采用本设计的基坑支护方案，能满足基坑土方开挖、地下室结构施工及周围环境保护对基坑支护结构的要求，符合“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则。 图1 基坑平面图 基坑分为ABC、CDEF、FGHA三个计

6、算区段，如图1所示，均采用钻孔灌注桩与钢筋混凝土支撑，坳沟、暗塘分布区采用单排双轴深搅桩止水结构。本基坑工程的特点是基坑开挖面积大，地基土层以粉质粘土为主，基坑西侧和北侧有坳沟、暗塘。周围环境较复杂，必须确保周围建筑物、道路、管线的正常安全使用，要求围护结构的稳定性好、沉降位移小，并能有效地止水。因此，围护结构的设计应满足上述要求。 综合考察现场的周边环境、道路及岩土组合等条件，为尽可能避免基坑开挖对周围建筑物、道路的影响，经过细致分析、计算和方案比较，本工程支护方案选用下列形式： 整个基坑采用钻孔灌注桩加一层钢筋混凝土支撑作为支护结构。 基坑西侧和北侧坳沟、暗塘分布区采用单排双轴深搅桩作止水

7、结构。 基坑内采用集水坑排除地下水。1.3 基坑监测基坑监测是指导正确施工、避免事故发生的必要措施，本设计制定了详细的沉降、位移监测方案，施工过程中将严格按照设计要求做好监测、监控工作。第二章 基坑支护结构设计计算书2.1 设计计算2.1.1地质计算参数根据本工程岩土工程勘察资料，各土层的设计计算参数如表1：表1 土层设计计算参数土 层重度粘聚力C内摩擦角渗透系数水平Kh垂直Kv（KN/m3）(kPa)(°)（cm/s）（cm/s）杂填土19.510151518.62.52E-62.37E-6-1粉质粘土19.323.416.91.36E-66.30E-7-2淤泥质粘土淤泥15.11

8、1.08.75.72E-73.70E-7-3粉质粘土19.113.418.13.89E-62.64E-6-1粉质粘土19.947.818.81.00E-71.00E-7-2粉质粘土19.630.618.53.85E-72.62E-7-3粉质粘土20.150.917.91.00E-71.00E-72.1.2计算区段的划分根据具体环境条件、地下结构及土层分布厚度，将该基坑划分为三个计算区段，其附加荷载及计算开挖深度如表2：表2 计算区段的划分区 段西、北东、北西、南段位号ABCCDEFFGHA地面荷载（kPa）202020开挖深度（m）8.58.58.5 2.1.3计算方法 按照建筑基坑支护技术规

9、范（JGJ 120-99）的要求，土压力计算采用朗肯土压力理论，矩形分布模式，所有土层采用水土合算。求支撑轴力是用等值梁法，对净土压力零点求力矩平衡而得。桩长是根据桩端力矩求出，并应满足抗隆起及整体稳定性要求，各段的抗隆起、整体稳定性验算、位移计算详见点电算结果。为了对比分析，除用解析法计算外，还用理正软件电算。由于支护结构内力是随工况变化的，设计时按最不利情况考虑。2.1.4土压力系数计算按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据，即： 主动土压力系数：Kai=tg2(45°-i/2) 被动土压力系数：Kpi=tg2(45°+i/2)计算时，不考虑支护桩体与土体的

10、摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。计算所得土压力系数表如表3所示：表3 土压力系数表土 层KaiKpi杂填土0.5160.5890.7190.767-1粉质粘土0.5500.7411.8201.349-2淤泥质粘土淤泥0.7370.8591.3561.165-3粉质粘土0.5260.7251.9011.379-1粉质粘土0.5130.7161.9511.397-2粉质粘土0.5180.7201.9301.389-3粉质粘土0.5300.7281.8871.3742.2 ABC段支护结构设计计算该段为基坑西北侧，建筑±0.00相当于绝对标高17.25m，整

11、平后地面标高为17.00m，支撑设在-1.75m处，桩顶标高为-1.35m。实际挖深8.50m，结构外侧地面附加荷载q取20kPa，计算时以J1孔为例。2.2.1土层分布（如表4所示） 表4 ABC段土层分布层号岩土名称厚度（m）杂填土3.60-1粉质粘土0.90-2淤泥质粘土淤泥5.10-3粉质粘土7.90-2粉质粘土2.202.2.2土层侧向土压力计算2.2.2.1主动土压力计算Ea(1 1)=(20+19.5×1.1)×0.516-2×15×0.719=-0.18(kPa)Ea(1 2)=(20+19.5×3.6)×0.516-

12、2×15×0.719=24.97(kPa)Ea(2 1)=(20+19.5×3.6)×0.550-2×23.4×0.741=14.93(kPa)Ea(2 2)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9)×0.550-2×23.4×0.741=24.48(kPa)Ea(3 1)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9)×0.737-2×11×0.859=60.37(kPa)Ea(3 2)=(20+19.5×3.6+19.3

13、×0.9+15.1×4)×0.737-2×11×0.859=104.90(kPa)Ea(4 1)=Ea(3 2)=104.90(kPa)Ea(4 2)=Ea(4 1)=104.90(kPa)Ea(5 1)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9+15.1×4)×0.526-2×13.4×0.725=68.92(kPa)Ea(5 2)=Ea(5 1)=68.92(kPa)Ea(6 1)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9+15.1×4)×

14、;0.518-2×30.6×0.720=42.94(kPa)Ea(6 2)=Ea(6 1)=42.94(kPa)2.2.2.2被动土压力计算Ep(4 1)=0×1.356+2×11×1.165=25.63(kPa)Ep(4 2)=(0+15.1×1.1)×1.356+2×11×1.165=48.15(kPa)Ep(5 1)=(0+15.1×1.1)×1.901+2×13.4×1.379=68.53(kPa)Ep(5 2)=(0+15.1×1.1+19.1&

15、#215;7.9)×1.901+2×13.4×1.379=355.37(kPa)Ep(6 1)=(0+15.1×1.1+19.1×7.9)×1.930+2×30.6×1.389=408.28(kPa)Ep(6 2)=(0+15.1×1.1+19.1×7.9+19.6×2.2)×1.930+2×30.6×1.389=491.50(kPa)2.2.2.3净土压力计算（坑地面以下）Ep(4 1)=25.63-104.90=-79.27(kPa)Ep(4 2)=4

16、8.15-104.90=-56.75(kPa)Ep(5 1)=68.53-68.92=-0.39(kPa)Ep(5 2)=355.37-68.92=286.45(kPa)Ep(6 1)=408.28-42.94=365.34(kPa)Ep(6 2)=491.50-42.94=448.56(kPa)图2 ABC段土压力分布图2.2.3土压力合力及作用点的计算：LD(1)=0.18×2.5/(24.97+0.18)=0.02(m)Ea(1)=24.97×(2.50-0.02)/2=30.96(KN/m)Ha(1)=(2.5-0.02)/3=0.83(m)Ea(2)=(14.93

17、+24.48)×0.9/2=17.73(KN/m)Ha(2)=0.9/3×(14.93×2+24.48)/(14.93+24.48)=0.41(m)Ea(3)=(60.37+104.90)×4/2=330.54(KN/m)Ha(3)=4/3×(60.37×2+104.90)/(60.37+104.9)=1.82(m)Ea(4)=(56.75+79.27)×1.1/2=74.81(KN/m)Ha(4)=1.1-1.1/3×(56.75×2+79.27)/(56.75+79.27)=0.58(m)LD(5)=

18、0.39×7.9/(0.39+286.45)=0.01(m)Ea(5)=0.39×0.01/2=0.002(KN/m)Ha(5)=0.01-0.01/3=0.007(m)Ep(5)=(7.9-0.01)×286.45/2=1130.05(KN/m)Hp(5)=(7.9-0.01)/3=2.63(m)Ep(6)=(365.34+448.56)×2.2/2=895.29(KN/m)Hp(6)=2.2/3×(365.34×2+448.56)/(365.34+448.56)=1.06(m)Ea=30.96+17.73+330.54+74.81

19、=454.04(KN/m)Ma=30.96×6.84+17.73×5.52+330.54×2.93+74.01×0.59=1321.78(KNm/m)2.2.4支撑轴力计算：经计算：MaD=1321.78(KNm/m) Ea=454.04(KN/m) 由MD=0 得： R=1321.78/(9.61-1.5)=162.98(kN/m)反弯点反力P0计算：P0=454.04-162.98=291.06(kN/m)2.2.5桩长计算：设桩端进入-2层顶面以下x米处，由M=0 得：1.21321.78+454.04(7.89+x)=162.98(17.5+x-

20、1.5)+1130×(2.63+x)+1/2×365.34×x2+1/2×(448.56-365.34)×x/2.2)×x×(x/3)整理得：6.30x3+182.67x2+748.18x-305.28=0解之得： x=0.374m 桩长H=17.5+0.374-1.1=16.8m，经电算验算，满足要求。2.2.6最大弯矩计算：2.2.6.1 R-P0间最大弯矩，Mmax1计算：设剪力Q=0点位于第-2层顶面以下x米处： 162.98=30.96+17.73+60.37x+1/2(104.90-60.37)/4×x

21、2整理得： 5.57x2+60.37x-114.29=0解得： x=1.645mMmax1=162.98×(3.6+0.9+1.645-1.5)-30.96×(0.83+0.9+1.645)-17.73×(0.41+1.645)-60.37×1.6452/2-0.5×(104.90-60.37)×1.645/4×1.6452/3=526.18(KNm/m)2.2.6.2 P0以下最大弯矩，Mmax2计算：设剪力Q=0点位于D点以下x米处：291.06=1/2×(286.45x/7.89)x整理得：18.15x2-2

22、91.06=0解得：x=4.00mMmax2=291.06×4-1/2×4×286.45×4/7.89×4/3 =776.98(KNm/m)2.2.7拆撑计算本工程拟建两层地下室，混凝土垫层200mm，地下室负2层底板厚800mm，负1层底板中心线位于地面下3.75m处，厚400mm，负1层顶板中心线位于建筑±0.00处，厚500mm。负1层底板换撑时，支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。M=1/2×2.43×2.43×24.97/2.48×2.43/3=24.08(KNm/m)2.2.8配筋

23、计算按混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第4.1.11条取桩径900，桩心距1100，Mmax=776.98kNM，取砼强度C30，fc=14.3N/mm2，主筋1822钢筋，均匀布置，fy=210N/mm2，保护层厚度50mm，8200螺旋筋，202000加强筋。 As=18´380.1=6842mm2b=210´6842/(14.3´3.14´4502)=0.158a=1+0.75´0.158-(1+0.75´0.158)2-0.5-0.625´0.1581/2=0.311at=1.25-2a=0.628M=

24、2/3´14.3´(450´sinpa)3+210´400´6842´(sinp+sinpa)/p=1078kN×m>1.25´1.0´1.1Mmax(=1056) 满足要求！配筋率r=As/A=6842/(4502p)=8.7>rmin=4，满足设计要求！2.3 CDEF段支护结构设计计算该段为基坑东北侧，建筑±0.00相当于绝对标高17.25m，整平后地面标高为17.00m，支撑设在-1.75m处，桩顶标高为-1.35m。实际挖深8.50m，结构外侧地面附加荷载q取20kPa，计

25、算时以J11孔为例。2.3.1土层分布（如表5所示） 表5 CDEF段土层分布层号岩土名称厚度（m）杂填土2.40-1粉质粘土4.60-2粉质粘土3.00-3粉质粘土10.302.3.2土层侧向土压力计算2.3.2.1主动土压力计算Ea(1 1)=(20+19.5×1.1)×0.516-2×15×0.719=-0.18(kPa)Ea(1 2)=(20+19.5×2.4)×0.516-2×15×0.719=12.90(kPa)Ea(2 1)=(20+19.5×2.4)×0.513-2×4

26、7.8×0.716=-34.18(kPa)Ea(2 2)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6)×0.513-2×47.8×0.716=12.07(kPa)Ea(3 1)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6)×0.518-2×30.6×0.720=37.24(kPa)Ea(3 2)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6+19.6×1.5)×0.518-2×30.6×0.720=52.47(kPa)Ea(4

27、1)=Ea(3 2)=52.47kPa)Ea(4 2)=Ea(4 1)=52.47(kPa)Ea(5 1)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6+19.6×1.5)×0.530-2×50.9×0.728=25.39(kPa)Ea(5 2)=Ea(5 1)=25.39(kPa)2.3.2.2被动土压力计算Ep(4 1)=0×1.930+2×30.6×1.389=85.00(kPa)Ep(4 2)=(0+19.6×1.5)×1.930+2×30.6×1.389=1

28、41.75(kPa)Ep(5 1)=(0+19.6×1.5)×1.887+2×50.9×1.374=195.35(kPa)Ep(5 2)=(0+19.6×1.5+20.1×10.30)×1.887+2×50.9×1.374=586.02(kPa)2.3.2.3净土压力计算（坑地面以下）Ep(4 1)=85.00-52.47=32.53(kPa)Ep(4 2)=141.75-52.47=89.28(kPa)Ep(5 1)=195.35-25.39=169.96(kPa)Ep(5 2)=586.02-25.3

29、9=560.63(kPa)图3 CDEF段土压力分布图2.3.3土压力合力及作用点的计算：LD(1)=0.18×1.3/(0.18+12.90)=0.02(m)Ea(1)=12.90×(1.3-0.02)/2=8.26(KN/m)Ha(1)=(1.3-0.02)/3=0.43(m)LD(2)=(34.18×4.6)/(34.18+12.07)=3.40(m)Ea(2)=12.07×(4.6-3.4)/2=7.24(KN/m)Ha(2)=(4.6-3.4)/3=0.40(m)Ea(3)=(37.24+52.47)×1.5/2=67.28(KN/m

30、)Ha(3)=1.5/3×(37.24×2+52.47)/(37.24+52.47)=0.71 (m)Ep(4)=(32.53+74.05)×1.5/2=79.94(KN/m) Hp(4)=1.5/3×(32.53×2+74.05)/(32.53+74.05)=0.65(m) Ep(5)=(169.96+560.63)×10.30/2=3762.54(KN/m)Hp(5)=10.30/3×(169.96×2+560.63)/(169.96+560.63)=4.23(m)Ea=8.26+7.24+67.28=82.7

31、8(KN/m)Ma=8.26×6.53+7.24×1.9+67.28×0.71=115.46(KNm/m)2.3.4支撑轴力计算：经计算：MaD=115.46(KNm/m) Ea=82.78(KN/m) 由MD=0 得：R=115.46/(8.5-2.0)=17.76(kN/m)反弯点反力P0计算：P0=82.78-17.76=65.02(kN/m)2.3.5桩长计算：设桩端进入-3层顶面以下x米处，由M=0 得：1.2 115.46+82.78×(1.5+x)=17.76(10+x-2)+79.94(0.65+x)+169.96x2/2+1/2(560

32、.63-169.96)×x/10.3×x×(x/3)整理得：6.49x3+84.98x2-1.64x-95.52=0解之得： x=1.06m 桩长H=10+1.06-1.1=9.96m，经电算不满足整体稳定性要求，实取14m，经验算后，满足要求。2.3.6最大弯矩计算：2.3.6.1 R-P0间最大弯矩，Mmax1计算：设剪力Q=0点位于第-2层顶面以下x米处： 17.76=8.26+7.24+37.24x+1/2(52.47-37.24)/1.5×x2整理得： 5.08x2+37.24x-2.26=0解得： x=0.06mMmax1=17.76

33、5;(2.4+4.6+0.06-2)-8.26×(0.43+4.6+0.06)-7.24×(0.40+0.06)-37.24×0.062/2-0.5×(52.47-37.24)×0.06/1.5×0.062/3=44.32(KNm/m)2.3.6.2 P0以下最大弯矩，Mmax2计算：设剪力Q=0点位于基坑面以下x米处：65.02=1/2×(89.28-32.53)x/1.5+32.53×2x整理得： 18.92x2+32.53x-65.02=0解得： x=1.18mMmax2=65.02×1.18-17

34、.94×1.18×1.18/2-1/2×1.18×32.53×1.18/1.5×1.18/3 =59.30(KNm/m)2.3.7拆撑计算本工程拟建两层地下室，混凝土垫层200mm，地下室负2层底板厚800mm，负1层底板中心线位于地面下3.75m处，厚400mm，负1层顶板中心线位于建筑±0.00处，厚500mm。负1层底板换撑时，支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。M=8.26×1.58=13.05KNm/m 2.3.8配筋计算因Mmax仅为59.3 KNm/m，故取桩径900，桩心距1100，取砼强度C30

35、，fc=14.3N/mm2，主筋820钢筋，均匀布置，fy=210N/mm2，保护层厚度50mm，8200螺旋筋，202000加强筋。2.4 FGHA段支护结构设计计算该段为基坑西南侧，建筑±0.00相当于绝对标高17.25m，整平后地面标高为17.00m，支撑设在-1.75m处，桩顶标高为-1.35m。实际挖深8.50m，结构外侧地面附加荷载q取20kpa，计算时以J29孔为例。2.4.1土层分布（如表6所示） 表6 FGHA段土层分布层号岩土名称厚度（m）杂填土2.50-1粉质粘土4.00-2淤泥质粘土淤泥2.40-2粉质粘土2.00-3粉质粘土7.302.4.2土层侧向土压力计

36、算2.4.2.1主动土压力计算Ea(1 1)=(20+17.5×1.1)×0.589-2×10×0.767=7.78(kPa)Ea(1 2)=(20+17.5×2.5)×0.589-2×10×0.767=22.21(kPa)Ea(2 1)=(20+17.5×2.5)×0.550-2×23.4×0.741=0.38(kPa)Ea(2 2)=(20+17.5×2.5+19.3×4)×0.550-2×23.4×0.741=42.84

37、(kPa)Ea(3 1)=(20+17.5×2.5+19.3×4)×0.737-2×11×0.859=84.98(kPa)Ea(3 2)=(20+17.5×2.5+19.3×4+15.1×2)×0.737-2×11×0.859=107.24(kPa)Ea(4 1)= Ea(3 2)=107.24(kPa)Ea(4 2)=Ea(4 1)=107.24(kPa)Ea(5 1)=(20+17.5×2.5+19.3×4+15.1×2.0)×0.518-2

38、×50.9×0.720=15.36(kPa)Ea(5 2)=Ea(5 1)=15.36(kPa)Ea(6 1)=(20+17.5×2.5+19.3×4+15.1×2.0)×0.530-2×50.9×0.728=16.60(kPa)Ea(6 2)=Ea(5 1)=16.60(kPa)2.4.2.2被动土压力计算Ep(4 1)=0+2×11×1.165=25.63(kPa)Ep(4 2)=(0+15.1×0.4)×1.356+2×11×1.165=33.82(

39、kPa)Ep(5 1)=(0+15.1×0.4)×1.930+2×30.6×1.389=96.66(kPa)Ep(5 2)=(0+15.1×0.4+19.6×2)×1.930+2×30.6×1.389=172.32(kPa)Ep(6 1)=(0+15.1×0.4+19.6×2)×1.887+2×50.9×1.374=225.24(kPa)Ep(6 2)=(0+15.1×0.4+19.6×2+20.1×7.3)×1.8

40、87+2×50.9×1.374=502.12(kPa)2.4.2.3净土压力计算（坑地面以下）Ep(4 1)=25.63-107.24=-81.61(kPa)Ep(4 2)=33.82-107.24=-73.42(kPa)Ep(5 1)=96.66-15.36=81.30(kPa)Ep(5 2)=172.32-15.36=156.96(kPa)Ep(6 1)=225.24-16.60=208.64(kPa)Ep(6 2)=502.12-16.60=485.52(kPa)图4 FGHA段土压力分布图2.4.3土压力合力及作用点的计算：Ea(1)=1.4×(7.78+

41、22.21)/2=20.99(KN/m)Ha(1)=1.4/3×(7.78×2+22.21)/(7.78+22.21)=0.59(m)Ea(2)=(0.38+42.84)×4/2=86.44(KN/m)Ha(2)=4/3×(0.38×2+42.84)/(0.38+42.84)=1.35(m)Ea(3)=(84.98+107.24)×2/2=192.22(KN/m)Ha(3)=2/3×(84.98×2+107.24)/(84.98+107.24)=0.96(m)Ea(4)=(73.42+81.61)×0.4

42、/2=31.01(KN/m)Ha(4)=0.4-0.4/3×(73.42×2+81.61)/(73.42+81.61)=0.20(m)Ep(5)=(81.30+156.96)×2/2=238.26(KN/m)Hp(5)=2/3×(81.30×2+156.96)/(81.30+156.96)=0.89(m)Ep(6)=(208.64+485.52)×7.3/2=2533.68(KN/m)Hp(6)=7.3/3×(208.64×2+485.52)/(208.64+485.52)=3.16(m)Ea=20.99+86.4

43、4+192.22+31.01=330.66(KN/m)Ma=20.99×6.99+86.44×3.75+192.22×1.36+31.01×0.2=738.49(KNm/m)2.4.4支撑轴力计算：经计算：MaD=738.49(KNm/m) Ea=330.66(KN/m)由MD=0 得： R=738.49/(8.9-1.5)=99.80(kN/m)反弯点反力P0计算：P0=330.66-99.80=230.86(kN/m)2.4.5桩长计算：设桩端进入第-3层顶面以下x米处，由M=0 得：1.2 738.49+330.66×(2+x)=99.8

44、0(10.9+x-1.5)+238.26(0.89+x)+208.64x2/2+1/2(485.52-208.64)×x/7.30×x×(x/3)整理得：6.32x3+104.32x2-58.73x-529.6=0解之得： x=2.37m桩长H=10.9+2.37-1.1=12.17m，实取12.2m，经电算验算，满足要求。2.4.6最大弯矩计算：2.4.6.1 R-P0间最大弯矩，Mmax1计算：设剪力Q=0点位于第-1层顶面以下x米处： 99.80=20.99+0.38x+1/2(42.84-0.38)/4×x2整理得： 5.31x2+0.38x-7

45、8.81=0解得：x=3.82米 Mmax1=99.8×(1.4+3.82)-20.99×(0.59+3.82)-0.38×3.822/2-0.5×(42.84-0.38)×3.82/4×3.822/3 =327.05(KNm/m)2.4.6.2 P0以下最大弯矩，Mmax2计算：设剪力Q=0点位于第-2层顶面以下x米处：230.86=1/2×(156.96-81.30)x/2+81.30×2x整理得： 18.915x2+81.30x-230.86=0解得：x=1.953mMmax2=230.86×1.9

46、53-81.3×1.9532/2-1/2×1.953×(156.96-81.30)×1.953/2×1.953/3=324.51(KNm/m)2.4.7拆撑计算本工程拟建两层地下室，混凝土垫层200mm，地下室负2层底板厚800mm，负1层底板中心线位于地面下3.75m处，厚400mm，负1层顶板中心线位于建筑±0.00处，厚500mm。负1层底板换撑时，支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。M=20.99´1.64+0.38´1.052/2+1/2´(42.84-0.38)´1.053/12=

47、36.68(KNm/m)2.4.8配筋计算按混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第4.1.11：取桩径900，桩心距1100, Mmax=327.05（kNM），取砼强度C30，fc=14.3N/mm2，主筋1220钢筋，均匀布置，fy=300N/mm2，保护层厚度50mm，8200螺旋筋，202000加强筋。 As=12´314.2=3769mm2b=300´3769/(14.3´3.14´4502)=0.084a=1+0.75´0.084-(1+0.75´0.084)2-0.5-0.625´0.0841/2=0

48、.303at=1.25-2a=0.644M=2/3´14.3´(450´sinpa)3+210´400´3769´(sinp+sinpa)/p=655kN×m>1.25´1.0´1.1Mmax(=446) 满足要求！配筋率r=As/A=3620/(4502p)=5.69>rmin=4，满足设计要求！2.5支撑结构设计计算： 内支撑结构采用钢筋混凝土支撑， 取支撑力R=163KN/m，支撑对撑间距取为8m，角撑间距取为9m，立柱桩间距取10m。支撑梁截面为500×700，混凝土等级为C

49、302.5.1支撑轴力：N角=1.25×163×9/cos45o =2449.6KNN对=1.25×163×8=1630.0KN取N=2449.6KN2.5.2支撑弯矩计算：2.5.2.1支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.7×25=10.94KN/mM1=1/10×10.94×102=109.4KNm2.5.2.2支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 KN/mM2=1/10×10×102=100 KN.m 2.5.2.3支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e

50、=2449.6×10×3=73.49 KNm则支撑弯矩为：M=109.4+100+73.49=282.89 KNm2.5.3初始偏心距eie0 =M/N=282.89×103/2449.6=115.5mm根据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)中7.3.3可知：ea=h/30=23.3>20mm则ei= e0+ea=115.5+23.3=138.8 mm2.5.4是否考虑偏心矩增大系数l0/h=10/0.7=14.3>8.0 要考虑由1=0.5×14.3×0.5×0.7×103/2449.6=1.02&

51、gt;1.0取1=1=1.007>1.0取2=1 =1.682×138.8=233.5mm2.5.5配筋计算： =233.5mm>0.3=199.5mm且N=2449.6KN<Nb=2615.1，属于小偏心受压为大偏心受压采用对称配筋e= + -a=233.5+350-35=548.5mmX=N/(fc×b)=2449.6×103/(1×14.3×500)=342.60mm=>2a=2×35=70mm实配：上下均为420，As=As=1256mm22.5.6整体稳定性验算：稳定性系数：l0/b=10/0.5=2

52、0 查表：=0.75可按构造配筋 2.5.7联系梁：截面尺寸400×500，砼C30，上下均配416, 8200四肢箍。2.6圈梁设计计算：本设计共分为三个段面，混凝土支撑直接作用于圈梁上，由于三个段面的作用力相差较大，分别为163KN，18KN，100KN，故圈梁设计分三段进行，设计圈梁均为800×1100，C30砼：2.6.1 ABC段圈梁设计计算：2.6.1.1 正截面强度计算=´163×92×1.25=1650 KNms =2000´106/(14.3´800´10652)=0.15s=0.5(1+)=0.

53、92As=1650´106/(0.92´210´1065)=8006实取2×925有 As=8839As=8839mm2 >min ´A=0.003´800´1100=2640 mm2满足最小配筋率要求。2.6.1.2 斜截面强度计算V=1/2´163´9´1.25=917KN0.7=0.7´1.43´800´1065=852.9KN<V需配箍筋：取8200四肢箍0.7+1.25=1134.1KN>V=917N满足要求 2.6.2 CDEF段圈梁设

54、计计算：2.6.2.1 正截面强度计算=´18×92×1.25=183 KNms =2000´106/(14.3´800´10652)=0.15s=0.5(1+)=0.92As=183´106/(0.92´210´1065)=889<min ´A=0.003´800´1100=2640 mm2故只需取2´520 有 As=3142。2.6.2.2 斜截面强度计算V=1/2´18´9´1.25=101.25KN0.7=0.7

55、0;1.43´800´1065=852.9KN>V故只需取8200，四肢箍即可满足要求。2.6.3 FGHA段圈梁设计计算：2.6.3.1 正截面强度计算=´100×92×1.25=1012 KNms =2000´106/(14.3´800´10652)=0.15s=0.5(1+)=0.92As=1012´106/(0.92´210´1065)=4918实取2´920 有 As=5652As=5652mm2 >min ´A=0.003´800&

56、#180;1100=2640 mm2满足最小配筋率要求。2.6.3.2 斜截面强度计算V=1/2´100´9´1.25=563KN0.7=0.7´1.43´800´1065=852.9KN>V故只需取8200，四肢箍即可满足要求。 2.7立柱强度计算：2.7.1上段钢立柱采用325´10钢管 a、立柱上所承受的竖向压力P 支撑、联系梁、活载、自重P1=1.25´10´(4+11.3+10)+0.5´0.7´10´25/2+0.4´0.5´8´

57、;25/2+0.4´0.5´11.3´25 =436KN b、使支撑纵向稳定所需的水平压力产生的竖向荷载 P2=0.1´163´1.25´8=163KN c、325´10钢管特征系数及强度验算：A=6010mm2W=1.48´106 mm3i=112.8L0=8m, =L0/i=70.9查表得 =0.745s=N/(A)=(436+163)´103/(0.745´6010)=134<f2.7.2下段钢筋砼立柱强度验算： 取立柱桩径900，基坑面下桩长L米,取qs=26KPa P=436+1

58、63+3.14´0.452´L´25×1.2=599+19.1L KNF=DfL=3.14´0.9´26´L=73.48L由F=1.2P 得L=14.22 实取L=14.5M配筋：主筋为1420，螺旋筋8200,上部加密，加强筋202000。2.8 基坑止降水设计2.8.1止水桩长确定坑外水位取地面下1.0m，坑内水位取地面下8.50m。 D=10.96m止水桩长为：h=8.5+10.96-1.1=18.4m2.8.2基坑止水帷幕设计基坑开挖范围内西侧和北侧有坳沟和暗塘分布,结合本基坑的开挖深度等情况，考虑目前普通深搅桩机的

59、施工能力，确定深搅桩有效桩长为18.4m。基坑止水帷幕采用一排700900的双轴深搅桩，桩体搭接300mm。2.8.3降水设计本基坑基坑在坳沟、暗塘分布区采用单排深搅桩做止水帷幕，基坑内设集水坑排水。南京工业大学学士学位毕业设计第三章 施工要求及监测方案3.1 基坑施工要求（1）严格按建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)、建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)进行施工。（2）支护桩应进行间隔施工，确保桩的垂直度，注意施工安全。（3）深搅桩施工前应开挖沟槽，将上部地表障碍物清除，用粘土填实。施工中确保桩身垂直度与桩身搭接。施工中如遇障碍造成断桩，必须明确标明位置，并及时采取措施进行补强。（4）立柱桩、降水井位置应避开工程桩、柱、地梁及小型承台等，如相互矛盾立柱桩、降水井位置可作适当调整(立柱桩只能沿支撑轴线方向移动)。（5）基坑内