悬挑外脚手架

1、民权县公安局业务技术用房主楼悬挑脚手架施工方案一、编制依据1民权县公安局业务技术用房主楼施工图、图纸会审纪要、设计变更单及技术核 定单。2民权县公安局业务技术用房主楼施工组织设计。3. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。4. 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)。5. 钢结构设计规范(GB 50017-2003)。6. 建筑施工安全检查评分标准 (JGJ59-99)。7. 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)。8. 建筑施工手册第四版。9. 本公司有关施工、施工质量、安全生产、技术管理等文件。二、工程概况民权县公安局业务技术用房主楼位于民权县

2、民东新区，江山大道与北海路交叉口西南角。总建筑面积约13942.16m2，建筑层数地下1层，地上15层，建筑高度55.3m,地 下室层高3.6m, 层层高3.3m，以上层高3.6m。结构形式为框架剪力墙结构，抗震等 级为一级。三、悬挑式脚手架的设置根据工程的结构形式和层高，本工程外脚手架均采用悬挑式钢管脚手架施工。悬挑 脚手架的悬挑梁按两次悬挑设置，即从 2层顶板开始设置悬挑梁，每7层设置一次，将 整个外脚手架分成两段。每层悬挑梁负责承受7层外脚手架的荷载，同时在每段脚手架范围内设置两道钢丝绳卸荷，即在悬挑梁处设置一道，在自悬挑梁以上4层位置处设置一道，以减轻悬挑梁的压力，保证架体的稳定性。3

3、.1悬挑梁的构造及设置悬挑水平钢梁采用16#工字钢，间距1.5米设置。每道工字钢长3m,悬挑部分长度 设置为1.35m,建筑物内锚固长度为1.65m；局部阳台位置工字钢长4.5米，悬挑部分 长度1.35米，建筑物内锚固长度为3.15米。锚环采用 22钢筋两道，楼板混凝土标 号 C40.1000沂号丁宇協j钢陆国定H字鋼',亠 J .|' r-V ； , ,1巾20樹翡埠拱于工宇惭上诃于询耀锲管也豐n下吊点上吊点晶环采用双排脚手架，每段脚手架搭设高度18米。立杆纵距1.5米，立杆横距1.0米,T3.2钢丝绳卸荷的设置卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离 3倍立杆间距，上吊点与

4、下吊点垂直距离3.0m。钢丝绳规格为6X37,直径11mm要求无毛刺、断丝现象。钢丝绳公称抗拉强度 1550Mpa计掾公式：齐=斗KK * 1.N为吊点！K乎距惠內詢手架全高的姿向荷靈5 1 5T均匀系数3.3脚手架搭设尺寸立杆步距1.8米，内排架距离墙的长度为0.3米，连墙件每两层设置一次，竖向间距6.0米，水平间距4.5米。立杆采用单立杆，采用的钢管类型为© 48X 3.5。横杆与立杆连接方式为单扣件，扣件抗滑移系数为0.8。单fS： mm；悬挑脚手架正立面團 11/XX/1500四、悬挑式扣件钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130

5、-2001)。4.1参数信息(1) 脚手架参数双排脚手架搭设高度为18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m ；内排架距离墙长度为0.30 m ；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为 48 X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；(2) 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000 ；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2层；(3) 风荷载参数河南省商丘地区，基本风压为0.45 ;风荷载高度变化系数叫计算

6、连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74 ; 风荷载体型系数临为0.214 ;(4) 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/mb： 0.1248 ;脚手板自重标准值(kN/m2) : 0.350 ;2栏杆、挡脚板自重标准值(kN/m ) : 0.150 ;安全设施与安全网(kN/m):0.005 ;脚手板铺设层数：4。5 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m,建筑物内锚固段 长度1.65 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00 ;楼板混凝土标号:C40;6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑

7、物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2 m。4.2小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面 的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。(1) 均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P戶0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 X 1.500/3 = 0.175 kN/m ;活荷载标准值：Q = 3.000 X 1.500/3 = 1.5 kN/m ;荷载的计算值：q = 1.2 X 0.038 + 1.2 X 0.175 + 1.4 X 1.5 = 2.356 kN/m ;q1小横杆计算简图(2) 强度计算最大弯矩

8、考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下最大弯矩 Mqmax =2.356 X 12/8 = 0.295 kN m最大应力计算值(T= M qmaxW =57.974 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力(r= 57.974 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值f=205N/mm2满足要求！(3) 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ;4Vmax =最大挠度 V = 5.0 X 1.713 x41(384 X06 X05X21900)=0.888 mm；小横杆的最大挠度 0.888 mm小于 小横杆的最

9、大容许挠度1000 / 150=6.667 与10 mm满足要求！4.3大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。(1) 荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 X仁0.038 kN ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.35 X 1 X 1.5/3=0.175 kN ;活荷载标准值：Q= 3 X 1X 1.5/3=1.5 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.5)/2=1.178 kN ;大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯 矩和M m

10、ax = 0.08ql均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08 X 0.038 X 1.5 X 1.5=0.007 kN m集中荷载最大弯矩计算公式如下M pmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267 X 1.178 X 1.5= 0.472 kN mM = Mimax + M 2max = 0.007+0.472=0.479 kN m最大应力计算值 (T = 0.479 X/1080=94.236 N/mm2;大横杆的最大应力计算值(T = 94.236 N/mrm小于大横杆的抗压强度设计值2f=205 N/mm 2，满足要求！3. 挠度计算 最大挠度考虑为大横

11、杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和，单位 ：mm;均布荷载最大挠度计算公式如下 ：4Vax = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：45Vax= 0.677 X038 X5004 /(100 206 X05X21900) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下 ：3vmax = 1.883PI /100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.038+0.175+1.5 )/2=0.857kN= 1.883 X 0.85752.0X6X105X121900) = 2.168 mm;最大挠度和：v = m

12、ax + pmax = 0.052+2.168=2.221 mm；大横杆的最大挠度2.221 mm小于大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10与 10 mm满足要求！4.4 扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件 承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.2.5)：Rw Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.00 kN ;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值 ： P 1 = 0.038 X

13、1X2/2=0.038 kN ;精品文档 6大横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X 1.5=0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.35 X 1X 1.5/2=0.262 kN ;活荷载标准值 ： Q = 3 X 1X 1.5 /2 = 2.25 kN ；荷载的设计值 ： R=1.2 X (0.038+0.058+0.262)+1.4 X 2.25=3.58 kN ；R < 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !4.5 脚手架荷载标准值 ：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值

14、，为 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+(1.00 X 2/2) X 0.038/1.80 X 24.00 = 3.507kN ；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35kN/m2N G2= 0.35 X 4X 1.5 X (1+0.3)/2 = 1.365 kN ；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15kN/mN G3 = 0.15 X 4X 1.5/2 = 0.45 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 ：0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 X 1.5 X 24 = 0.18 kN ；经计算得到

15、，静荷载标准值NG = N G1+NG2+NG3+NG4 = 5.502 kN ；1/2活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3 X 1X 1.5 X 2/2 = 4.5 kN ；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85X 1.4NQ = 1.2 X 5.502+ 0.85 X 1.4X 4.5 = 11.958 kN不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ = 1.2 X 5.502+1.4 X 4.5=12.903kN；4.6 钢丝绳卸荷计算： 钢丝

16、绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷 1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以 卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为 12m；计直孟式:N育吊点狀平距离内詢手架全高的姿向荷靈不均匀系数经过计算得到ai=arctg3.000心.000+0.300）=66.571度a2=arctg3.000/0.300=84.289度卸荷处立杆轴向力为：Pi = P2 = 1.5 X 11.958 X 12/24 =8.968 kN ;kx为不均匀系数，取1.5各吊点位置处内力计算为（kN）:T1 = P1/si na1 =8.968/0.918 = 9.774kNT2 = P2/sina2 =

17、8.968/0.995 = 9.013kNG = P1/tana1 =8.968/2.308 = 3.886kNQ = P2/tana2 =8.968/10.000 = 0.897 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T 1 =9.774 kN钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm); a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取 0.82 ;K -钢丝绳使用安全系数。计算中F g取 9.774kN，a =0.82 K=3

18、.5，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2 X 9.774 X 3.500/0.820) 0.5 = 9.1 mm。吊环强度计算公式为：(T = N / A < f其中f-吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mrn； N - 吊环上承受的荷载等于 Fg ；A -吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5冗2；选择吊环的最小直径要为：0.530.5d =(2 X Fg/f/ n ) = (2X 9.774 X 10/50/3.142 ).二 11.2 mm。钢丝绳最小直径为9.1 mm，必须拉紧至9.774 kN，吊环直径为12.0 mm。4.7 立杆的

19、稳定性计算 : 风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7 pz sp： GD其中 g -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用：W0 = 0.45 kN/m2;pz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：pz= 0.74；ps - 风荷载体型系数：取值为 0.214；经计算得到，风荷载标准值为 :W k = 0.7 X0.45X0.74X0.214 = 0.05 kN/m 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:M w = 0.85 X1.4WkLah2/10 = 0.85 X1.4X0.05X1.

20、5X1.82/10=0.029 kN - m考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式(T = N/(© A) WMW < f立杆的轴心压力设计值 ： N = 11.958 X12/24 =5.979 kN ； 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式尸 N/( © A) f立杆的轴心压力设计值 ： N = N'= 12.903kN ；计算立杆的截面回转半径 ： i = 1.58 cm ；计算长度附加系数参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001) 表5.3.3 得 ： k = 1.155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术

21、规范 (JGJ1 30-2001)表精品文档95.3.3 得：卩=1.5;计算长度,由公式I o = kuh 确定：Io = 3.118 m ;长细比: L 0/i = 197;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比I o/i的结果查表得到：© = 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量 (抵抗矩) ：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2;考虑风荷载时(T = 5978.82/(0.186X 489)+28849.566/5080 = 71.41 ；/mm立杆稳定性计算(7 = 71.414 N/mm

22、小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mrf2, 满足要求！不考虑风荷载时27 = 1290.264/(0.186 48X9)=141.859 N/mm2;立杆稳定性计算 7 = 141.859 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205N/mr2，满足要求！4.8 连墙件的计算 : 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：NI = N Iw + N 0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算雷=0.92 ,怜=0.214 , 3= 0.45 ,2W = 0.7 庆飞卩奸0.7 X92 X.214 X.45 = 0.062 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw

23、 = 16.2 m 2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N 0= 5.000 kN ;风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ，按照下式计算：NIw = 1.4 XWkXAw = 1.407 kN ;连墙件的轴向力设计值 NI = N Iw + N 0= 6.407 kN ; 连墙件承载力设计值按下式计算：N = © A - f其中©-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 I/i = 300/15.8 的结果查表得到©=0.949，I 为内排架距离墙的长度;精品文档

24、 10A = 4.89 cm2; f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为N = 0.949 X4.89 X 10-4X205X 103 = 95.133 kN ;N = 6.407 < N f = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 6.407小于双扣件的抗滑力12 kN，满足要求！4.9悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1000mm内排脚手架距离墙体300mm支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm水平支撑梁

25、的截面惯性矩I = 1130 cm 4,截面抵抗矩W = 141 cm3,截面积A = 26.1 cm?。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 5.502 +1.4 X 4.5 = 12.903 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 26.1 X 0.0001 X 78.5 = 0.246 kN/m ;12.903kN0.24EkN/m12903kN0.246kN/m0.246kN/m1" f 1 11 r 11 i r 'h f 1 n r 11 i r f 1" f 1 i r i n 11 i f 1 i h' n f 1 H 4 1 v 1 1 T

26、4 1 v 1 1T * i r 4 111 r 'i f 11 " f 1 i 'i f 11 v 1m1200L1650(2)悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到373131517270>-0 002270-3219.393-9.467悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）-1 2940.864厂1.9E5悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 16.671 kN ；R2 = 10.194 kN ；R3 = -0.321 kN 。最大弯矩 Mmax= 1.965 kN m最大应力（T =M/

27、1.05W+N/A= 1.965 X 10（ 1.05 141000 ）+ 9.093 10/ 2610 = 16.755 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值16.755 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mni,满足要求！4.10悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用 16号工字钢 , 计算公式如下(T = M/ bVx w f其中亦-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，晶=2由于亦大于0.6 ,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 亦值为0.93。经过计算得到最大应力t = 1.965支1C0.93 1

28、41000 )= 14.999 N/mm2;水平钢梁的稳定性计算 T = 14.999小于 f = 215 N/mm 2 , 满足要求 !4.11 拉绳的受力计算 :水平钢梁的轴力Rh和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算R AH =艺 RiCOS iB其中RUiCOS 0为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 R Ci=RUiSin Q按照以上公式计算得到钢绳拉力为：RU1=8.939 kN ;4.12 拉绳的强度计算 :钢丝拉绳 ( 支杆) 的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=8.939 kN选择6X 37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa直径1

29、1mmF g = aF g/K其中 Fg- 钢丝绳的容许拉力 (kN) ;F g -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg= 67.5KN;a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37、6X61钢丝绳分别取 0.85、0.82 和0.8。 a 0.82 ;K -钢丝绳使用安全系数。K= 6。得到： Fg=9.225KN>Rua 8.939KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳 ( 斜拉杆 )的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=8.939kN钢丝拉绳 ( 斜拉杆 )的拉环的强度计算公式为精品文档13(T = N/

30、A < f其中f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（8939 X 4/（3.142 X 50X 2） 1/2 =10.7mm实际拉环选用直径D=12mm勺HPB23的钢筋制作即可。4.13锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点采用压环，拉环强度计算如下：11I'll1116圆钢预埋工字钢水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.079 kN ;压环钢筋的设计直径D=16mm水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算式为：（T = N/2A < f其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结

31、构设计规范每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm；2 2 2A=tD/4=3.142 X5/4=201.062mm o=N/2A=79.113/201.062 2X0.197N/mm2;拉环所受应力小于50N/mrri,满足要求！水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧15cm以上搭接长度。五、脚手架的搭设要求：1. 在搭设之前，必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和 质量不合格的配件。2 脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下严格按照以下规定程序进行：1）按设计放线，铺垫板，设置底座或标定立杆位置；2 ）搭设脚手架应从一端开始并向另一端延伸

32、搭设；3 ）应等位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装上第一步的 纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，按此要求继续向上搭设。3. 脚手架搭设前，架子工长要向施工人员进行安全、技术交底。4. 剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙杆应随搭升的架子一起及时设置；5外架施工作业面用脚手板满铺；6装设连墙杆或其它撑拉时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架 的显著变形；7工人在架上进行搭设作业时， 作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定， 工人必须戴安全帽和佩挂安全带。 不得单人进行装设较重配件和其它易发生失衡、 脱手、 碰撞、滑跌等不安全的作业；8在搭设中不得随意改变构架

33、设计，减少杆件配件设置和对立杆纵距作=100m的构件尺寸放大。 确有实际情况， 需要对构架调整和改变时，应提交技术人员解决；9连墙杆设置如有柱子的采用单杆箍柱式连墙杆，无柱子的预埋钢筋环或短钢管 在梁板面上作连墙杆的固定。六、脚手架搭设质量的检查验收规定：1 脚手架的验收标准规定： 脚手架搭设应满足设计要求和双排外脚手架施工规范验收要求。2脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继 续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达 6 个月；3）施工中途停止使用超过 15天，再重新使用前；4）在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后；5）在使用过程中，发现有显著变形、拆除杆件和

34、拉结以及安全隐患存在的情况时。七、脚手架的使用规定：1 施工荷载控制在3KN/m2以内；结构作业面为一层，装修作业面控制在两层；2 在架面上堆放的材料应码放整齐稳固，不影响施工人员的通行和操作，严禁上 架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车；3 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。整体性杆件、连接、紧固件 和连墙件。确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采用相应措施，并在作业 完毕后，及时予以恢复；4 作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度，禁止在架板上加垫器 物或单块脚手板以增加操作高度；5 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。 严

35、禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；精品文档 156 人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下；7 每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除解决后 方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解 决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离；8 在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内； 每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间， 应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品 和倾倒垃圾。八、脚手架的避

36、雷措施：脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杆上设置 1米高的（32 X 3度锌钢管作避雷针，并 将上层钢杆全部拉通与建筑物避雷网连通。九、脚手架的拆除1 拆除前，操作班组对脚手架进行检查，确认无严重损坏情况后，方可进行拆除。2、如遇风雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业，应具备良 好的照明设备。3、拆除前应进行分项工程的安全技术交底，由工程部组织验收，并有书面记录。4、脚手架拆除时，作业区及进出口必须设置警戒标志，派专人监护，严禁非作业 人员进入。5、拆除人员必须按高处作业规定配带安全防护用品，杜绝违章作业，进入岗位后 进行检查，加固松动部位，清除步层内滞留的材料、物件及垃圾块，所

37、有清理物应先安 全输送到地面，严禁高处抛掷，拆除的杆件应自上而下传递或用滑轮和绳索运送，不得 从架子上向地面随便抛落。6拆除的顺序按搭设的反程序进行：安全网-竖挡笆 -垫铺笆一防护栏杆 - 隔棚-斜杆-连墙杆-小横杆-大横杆-立杆。认真做到一步一清，一杆一 清，不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。7所有连墙杆、斜立杆，隔离措施，登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下 降，不准先行拆除。8所有杆件、扣件在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同 时拆下输送地面。9脚手架拆至地面，应及时清除脚手架的地下物件，输送至地面的所有杆件、扣 件等，应按类堆放整理。十、型钢悬挑卸料平台：悬挑卸

38、料平台的计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。（一）参数信息：1. 何载参数脚手板类别：竹笆片脚手板，脚手板自重（kN/m2）: 0.30 ;栏杆、挡板类别：竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m） : 0.15 ;施工人员等活荷载（kN/m2）:2.00，最大堆放材料荷载（kN）:12.00。2. 悬挑参数内侧钢绳与墙的距离（m）: 1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）: 1.90 ;上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）: 5.00 ;钢丝绳安全系数K:

39、 5.50，悬挑梁与墙的节点按 铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3. 水平支撑梁主梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平;次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平;次梁水平间距ld（m） : 1.00，建筑物与次梁的最大允许距离le（m） : 1.20。4. 卸料平台参数水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）: 4.30，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）: 0.50 ;平台计算宽度（m）: 2.00。单位:（m时(二) 次梁的验算：次梁选择12.6号槽钢槽口水平，间距im其截面特性为：面积 A=15.69cm2;惯性距 I x=391.466cm4；转动惯量

40、 WX=62.137cm3；回转半径i x=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm1. 荷载计算、脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2;Q 1=0.30 X 1.00= 0.30kN/m ;、型钢自重标准值：本例采用12.6号槽钢槽口水平，标准值为0.12 kN/mQ 2=0.12 kN/m(3)、活荷载计算1) 施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q 3=2.00 kN/m22) 最大堆放材料荷载P： 12.00kN荷载组合Q=1.2X (0.30+0.12)+1.4 X 2.00 X 1.00=3.31kN/mP=1.4 X 1

41、2.00=16.80kN2. 内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：P次梁计算简图最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91, P31)为：M max = ql 2/8(1 - m 2/l 2)2 + pl/42 2 2 2经计算得出：Mmax = (3.31 X 2.00 /8) X (1-(0.00/2.00 ) +16.80 X2.00/4=10.05kN m最大支座力计算公式R = P + q(l+2m)/2经计算得出：R = (16.80 + 3.31 X (2.00 + 2 X 0.00)/2 = 11.71kN3. 抗弯强度验算次梁应力：(T =

42、 M/ xYVx w f其中 y -截面塑性发展系数，取1.05 ;f -钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm次梁槽钢的最大应力计算值(T =1.01 x 1Q1.05 62.14)=154.08 N/mm 2;次梁槽钢的最大应力计算值(T =154.079 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2, 满足要求 !4. 整体稳定性验算(T = M/ bVx w f其中，屁-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：帕=(570tb/lh)(2X/fy)经过计算得到©b=570X9.00 X3.00 >235/(2000.00 X26.

43、00 >235.0)=1.08 ;由于 帕大于0.6，按照下面公式调整：制=1.07 - 0.282/1.0得到亦=0.809;次梁槽钢的稳定性验算(T =1.01 X41(0.809 6X.137)=200.07 N/mm2;次梁槽钢的稳定性验算(7 =200.071 N/mm小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求 !(三) 主梁的验算 ： 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计 算。主梁选择 12.6 号槽钢槽口水平，其截面特性为：面积 A=15.69cm2;惯性距 I x=391.466cm4;转动惯量 Wx=62.137cm

44、3;回转半径 i x=4.953cm;截面尺寸， b=53mm,h=126mm,t=9m; m精品文档1. 荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m；Q 1 = 0.15kN/m ； 槽钢自重荷载 Q2=0.12kN/m静荷载设计值 q = 1.2 X (Q1+Q) = 1.2 X (0.15+0.12) = 0.33kN/m;次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;2. 内力验算悬挑卸料平台示意图0 33kN/m0 33kN/m0.33kN/mv 1I 11v 11 vlIf 1 LJUV I I IMIIIInII -V 1ftw 1J lbJ

45、h1!1.73KN3.31 kN1t7lkN3.31 kN1.73kN1.13400L- 500 L.悬挑卸料平台水平钢梁计算简图1111.4737 33714.32714.1621.732 027-3.6734 203-9.672悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN m）悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）从左至右各支座反力:R1 = 13.537 kN ;R2 = 23.999 kN ;R3 = -14.162 kN最大支座反力为Rmax=23.999 kN ;最大弯矩 Mmax=7.469 kN m最大挠度 v =0.069 mm3. 抗弯强度验算(r= M/ ( yWx) + N/A < f其中