施工道路及材料堆场处地下室顶板加固方案

1、中国书法大厦工程施工道路处地下室顶板加固方案目录目录1一、编制说明2二、编制依据2三、工程概况23.1结构概况23.2 建筑概况3四、加固支撑体系设计3五、支撑体系施工方法3六、钢管加固支撑的检查5七、施工安全注意措施6附录一、扣件钢管楼板模板支架计算书8附图二、构造图施工道路处地下室顶板加固方案一、编制说明为了保证本工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准，本工程地下室主体结构施工结束，现场场地狭小，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上设置施工道路。施工期间的荷载大于设计活荷载，需对布置施工道路部位的地下室顶板及负一层现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置

2、图）。二、编制依据1、国家和行业现行施工验收规范、规程、标准以及安徽省、合肥市关于建筑施工管理的有关规定。2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20113、建筑施工计算手册4、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算 5、施工组织设计及施工图纸。6、本工程的实际情况三、工程概况3.1结构概况本工程项目地址位于合肥市高新区，地上:主楼23层,长×宽为51×33米，裙房4层商业，主体高度22.8米使用性质为酒店。地下:二层使用性质为车库和设备用房。3.2 建筑概况 总建筑面积71926.23m2。 其中：(1)地下20043.06 m2；(2)地上51883.17m

3、2；地下2层；地上23层，建筑高度98.700m。四、加固支撑体系设计1、采用钢管支撑加固，从安全性的角度考虑，施工道路的现浇梁、板底的立杆纵横向间距均600×600mm；水平杆步距均为不大于1500mm，实际搭设时根据搭设高度进行选择，具体构造措施见附图。五、支撑体系施工方法1）纵横向水平杆纵向水平杆设置在立杆内侧；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。钢管搭接不得小于1m，应用三个扣件搭接。2）立杆每根立杆底部应设置厚度不小

4、于50mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心。U型托上顶托梁采用两根并排48mm钢管，模板采用18mm厚，具体构造措施见附图。立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，

5、同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3）竖向剪刀撑每道剪刀撑宽度为5跨，且不应小于3m。斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。严禁将外径 48mm与51mm的钢管混合使用。扣件规格必须与钢管外径（A48或A51）相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40N·m；且不应大于65N·m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相

6、互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。2、脚手架拆除施工 1）脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。2）拆除程序事先报项目部安全主管审查通过。3）作业主管负责人出据作业安全交底，详细将拆除顺序、临时拉结加固措施等交代给每名作业工人。4）架体必须由上至下逐层拆除，严禁上下同时作业。5）架体分段拆除高度不得超过两步。6）拆除中注意事项：拆除的物件应轻拿轻放,严禁抛掷。拆除的物件应随拆随运，避免堆至楼面，造成吊运困难。拆除的物件及时清理、分类集中堆放。六、钢管加固支撑的检查1、在下列情况下，必须对钢管加固支撑

7、脚手架进行检查：1）脚手架搭设前；2）作业层施加荷载前；3）达到设计高度后；4）停用超过一个月，复工前。2、进行钢管加固支撑脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的相关规定；2）施工组织设计设计（专项方案）及变更文件；3）技术交底文件。3、脚手架使用中，应定期检查下列项目：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求；2）底座是否松动，立杆是否悬空；3）扣件螺栓是否松动；4）安全防护措施是否符合要求；5）是否超载。七、施工安全注意措施1、施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载，不得将缆风绳、混凝土泵管固定在脚手架上，禁

8、止悬挂起重设备。2、设专人负责对脚手架进行经常检查和保养，检查项目主要包括主节点处杆件的安装，特殊构造是否符合设计要求。底座是否松动、扣件螺栓是否松动、安全措施是否符合要求。3、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板等。4、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。5、杆连接必须使用十字扣件，且连接牢固。钢管、扣件规格材质必须符合要求。无严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹。6、施工人员必须经过培训，有上岗证。无证人员禁止进入现场作业。搭设时按照操作规程施工，搭设时有专人在上部负责看护。7、使用期间严禁任意拆除杆、配

9、件；严禁任意改变构架结构及其尺寸；严禁任意拆除安全防护设施。8、应遵循相应的安全交底，不能上下同时作业；拆除时设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒；拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。附录一、扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m

10、，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方90×90mm，间距200mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用90×90mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载35.71kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

11、由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.00+0.20)+1.30×35.71=46.663kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.00+0.7×1.30×35.71=32.496kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30采用的钢管类型为48×2.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算

12、。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.000×0.600+0.200×0.600)=0.108kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+35.710)×0.600=19.283kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16c

13、m4；(1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×0.108+1.30×19.283)×0.200×经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.101×1000×1000/32400=3.111N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪

14、计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×0.108+1.3×19.283)×0.200=3.024kN截面抗剪强度计算值 T=3×3024.0/(2×600.000×18.000)=0.420N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×0.108×2004/(100×600

15、0×291600)=0.001mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为920.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.000×0.920+0.200×0.920)=0.166kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.200×0.9×1.30×2.5×0.20

16、0+0.080×1.20×0.166×0.200×经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.118×1000×1000/32400=3.631N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.000×0.200=0.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(

17、kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (35.710+0.000)×0.200=7.142kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×0.000+1.20×0.040)=0.043kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.30×7.142=8.356kN/m计算单元内的木方集中力为(8.356+0.043)×0.600=5.039kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.040/0.600=8.399kN/m最大弯矩 M = 0.1q

18、l2=0.1×8.40×0.60×最大剪力 Q=0.6×0.600×8.399=3.024kN最大支座力 N=1.1×0.600×8.399=5.544kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3； I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.302×106/121500.0=2.49N

19、/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×3024/(2×90×90)=0.560N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.036kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.036×

20、600.04/(100×9000.00×5467500.0)=0.001mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN经计算得到 M = 0.200×1.30×0.9×2.5×0.600+0.080×0.043×0.600×抗弯计算强度 f = M/W =0.352×106/121500.0=2.90N/mm

21、2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 5.544kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 18.437kN经过计算得到最大变形 V= 0.004mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；

22、 I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.056×106/121500.0=8.69N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×10098/(2×90×90)=1.870N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60×1.2=1.92N/mm2顶托梁的抗剪强度计算,满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最

23、大变形 v =0.004mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.097×5.150=0.497kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×0.600×0.600=0.072kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.000×0.600×0.600=0.000kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9&

24、#215;(NG1+NG2+NG3)= 0.512kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(35.710+0.000)×0.600×0.600=11.570kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.66kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩

25、),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 <150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=15656/(0.464×397)=84.823N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩

26、MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.250×1.250×0.120=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.037×0.600×1.500×1.500/10=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆

27、的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.2×0.512+0.9×1.4×11.570+0.9×0.9×1.4×0.006/0.600=15.204kN经计算得到=15204/(0.464×397)+6000/4248=83.726N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取9.10m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=4550.0mm2，fy=300.0N/mm2。板

28、的截面尺寸为 b×h=9100mm×250mm，截面有效高度 h0=230mm。按照楼板每28天浇筑一层，所以需要验算28天、56天、84天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.10m，短边9.10×1.00=9.10m，楼板计算范围内摆放16×16排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.00)+ 1×1.20×(0.50×16×16/

29、9.10/9.10)+ 1.30×(0.00+35.71)=48.51kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=9.10×48.51=441.41kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×441.42×9.102 按照混凝土的强度换算得到28天后混凝土强度达到100.00%，C35.0混凝土强度近似等效为C35.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.70N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4550.00×300.00/(9100.0

30、0×230.00×16.70)=0.04查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.039此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.039×9100.000×230.0002×16.7×10-6结论：由于Mi = 313.53=313.53 < Mmax=1875.21所以第28天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土56天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.10m，短边9.10×1.00=9.10m，楼板计算范围

31、内摆放16×16排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.00)+ 1×1.20×(0.20+25.10×0.25)+ 2×1.20×(0.50×16×16/9.10/9.10)+ 1.30×(0.00+35.71)=58.12kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=9.10×58.12=528.91kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql

32、2=0.0513×528.91×9.102 按照混凝土的强度换算得到56天后混凝土强度达到120.80%，C35.0混凝土强度近似等效为C42.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=20.01N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4550.00×300.00/(9100.00×230.00×20.01)=0.03查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.039此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.039×9100.000×230.0002&#

33、215;20.0×10-6结论：由于Mi = 313.53+375.71=689.24 < Mmax=2246.89所以第56天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土84天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.10m，短边9.10×1.00=9.10m，楼板计算范围内摆放16×16排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.00)+ 2×1.20×(0.20+25.10&

34、#215;0.25)+ 3×1.20×(0.50×16×16/9.10/9.10)+ 1.30×(0.00+35.71)=67.74kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=9.10×67.74=616.40kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×616.40×9.102 按照混凝土的强度换算得到84天后混凝土强度达到132.97%，C35.0混凝土强度近似等效为C46.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=21.72N/mm2则可以得到矩形截面相

35、对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4550.00×300.00/(9100.00×230.00×21.72)=0.03查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.030此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.030×9100.000×230.0002×21.7×10-6结论：由于Mi = 313.53+375.71+313.61=1002.86 < Mmax=2618.56所以第84天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存

36、。5.计算楼板混凝土112天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.10m，短边9.10×1.00=9.10m，楼板计算范围内摆放16×16排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.00)+ 3×1.20×(0.20+25.10×0.25)+ 4×1.20×(0.50×16×16/9.10/9.10)+ 1.30×(0.00+35.71)=77.35kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=9

37、.10×77.35=703.89kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×703.89×9.102 按照混凝土的强度换算得到112天后混凝土强度达到141.60%，C35.0混凝土强度近似等效为C49.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=22.92N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4550.00×300.00/(9100.00×230.00×22.92)=0.03查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.

38、030此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fcm = 0.030×9100.000×230.0002×22.9×10-6结论：由于Mi = 313.53+375.71+313.61+331.07=1333.92 < Mmax=2990.24所以第112天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土140天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.10m，短边9.10×1.00=9.10m，楼板计算范围内摆放16×16排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第

39、6层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.00)+ 4×1.20×(0.20+25.10×0.25)+ 5×1.20×(0.50×16×16/9.10/9.10)+ 1.30×(0.00+35.71)=86.97kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=9.10×86.97=791.38kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×791.38×9.102 按照混凝

40、土的强度换算得到140天后混凝土强度达到148.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C51.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=23.94N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4550.00×300.00/(9100.00×230.00×23.94)=0.03查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.030此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fcm = 0.030×9100.000×230.0002×23.9×10-6结论：由于Mi = 313.53+

41、375.71+313.61+331.07+345.71=1679.63 < Mmax=3361.91所以第140天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土168天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边9.10m，短边9.10×1.00=9.10m，楼板计算范围内摆放16×16排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.00)+ 5×1.20×(0.20+25.10×0.25)+ 6×1.20×(0.50×16×16/9.10/9.10)+ 1.30