钢结构课程设计计算书

1、一 由设计任务书可知 ：厂房总长为120m，柱距 6m，跨度为24m，屋架端部高度为2m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-22。暂不考虑地震设防。屋面采用 1.5m×6.0m 预应力大型屋面板， 屋面坡度为i=1:10 。卷材防水层面 （上铺 120mm泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。屋面活荷载标准值为0.7KN/ ，雪荷载标准值为0.4KN/ ，积灰荷载标准值为0.5KN/ 。屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20.二 选材：根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C 。其设计强度为215KN/ ,焊条采用E43型，手工焊接

2、，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20 普通螺栓。屋架的计算跨度 L 。 =24000-2×150=23700 ，端部高度： h=2000mm( 轴线处 )， h=2150( 计算跨度处 )。三 结构形式与布置 ：屋架形式及几何尺寸见图1 所示：图 1屋架支撑布置见图2 所示：Author:山东 seo1图 2四 荷载与内力计算 ：1荷载计算：活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。永久荷载标准值：防水层（三毡四油上铺小石子）0.35KN/ 找平层（ 20mm 厚水泥砂浆）0.02 ×20=0.40 KN/ 保温层

3、（ 40mm 厚泡沫混凝土0.25 KN/ 预应力混凝土大型屋面板1.4 KN/ 钢屋架和支撑自重0.12+0.011 ×24=0.384 KN/ 总计： 2.784 KN/ 可变荷载标准值：雪荷载屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/ 积灰荷载0.5KN/ 风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。总计： 1.2 KN/ 永久荷载设计值1.2 ×2.784 KN/ =3.3408KN/ 可变荷载设计值1.4 ×1.2KN/ =1.68KN/ 2荷载组合：设计屋架时应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载 +全跨可变荷载屋架上弦荷载P=(3.3408KN/ +1.68K

4、N/ )×1.5 ×6=45.1872KN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦荷载P1=3.3408KN/ ×1.5 ×6=30.07KNP2=1.68KN/ ×1.5 ×6=15.12KN组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载屋架上弦荷载P3=0.384KN/ ×1.2 ×1.5 ×6=4.15KNAuthor:山东 seo2P4=(1.4 ×1.2+0.71×.4) ×1.5 ×6=23.94KN3,内

5、力计算：首先求出杆件内力系数，即单位荷载作用下的杆件内力，荷载布置如图3 所示。计算内力系数的全跨荷载计算内力系数的半跨荷载图 3经计算得表一， 表一列出了各个杆件的内力系数和杆件内力值，由表中的三种组合可见：组合一， 对杆件计算起主要控制作用；组合三可能引起中间几根斜腹杆发生内力变号，在施工过程中，在屋架两侧对称均匀铺设面板则可避免内力变号。表一杆件全跨 1左半跨 2P*1P1 *1+ P 2*2P3 *1+ P 4*2计算内力名称（KN）ABC-0.669-0.671-30.2302-30.2773-18.8293-30.27上CDEF-14.905-9.588-673.5152-593.

6、1639-291.3925-673.51弦GHI-16.582-7.832-749.2942-617.0406-256.3134-749.29下ab9.1046.19411.3843367.35185.97411.38弦bc16.2699.093735.1506626.695285.2028735.15Aa-1.023-1.024-45.2265-46-28.7642-23.47da-11.791-7.956-532.8022-474.85-239.3993-532.8eb6.4893.494292.95247.9535110.5757292.95Eb-2-2-90.3744-90.38-56

7、.18-90.38腹fb-2.803-0.181-126.66-87.0229-15.9656-126.66杆gc-0.331-2.461-14.957-47.09-60.29-60.29Ic1.2060.46554.495843.295216.13754.49Ad0.8070.80936.466136.498622.716536.5Bd-1-1-45.1872-45.19-28.09-45.19Cd-10.841-7.096-489.8746-433.2804-214.8684-489.87Author:山东 seo3Ce7.2164.221326.0708

8、280.8066130.9971326.07De-1-1-45.1872-45.19-28.09-45.19Ee0.8020.80236.240136.242422.528236.24Ef0.7270.72732.851132.853120.421432.85Ff-1-1-45.1872-45.19-28.09-45.19Gf-20.621-90.37441.0895-54.6628-90.37Gg0.321-1.80914.5051-17.7996-41.9753-41.98Hg-1-1-45.1872-45.19-28.09-45.19Ig0.720.7232.534932.536820.

9、224832.54注：表内负值表示压力，正值表示拉力五 杆件截面设计 ：腹杆最大内力N=-489.87KN ，由屋架节点板后参考可知：支座节点板厚可取12mm，其余节点厚和垫板厚度均取10mm。1.上弦杆整个上弦杆采用同一截面，按最大内力计算N=-749.29KN 。计算长度：屋架平面内取节点轴线长度l ox=150.8cm 。屋架平面外根据支撑，考虑到大型屋面板能起一定的支撑作用，取上弦横向水平支撑的节点长度 loy=2l ox =267cm, 故截面宜选用两个不等肢的角钢，且短肢相并，见图4：图 4上弦截面设 =60，查轴心受压稳定系数表=0.807需要截面积 A* =N=749.2910

10、34219 m m2. f0.807215需要回转半径 i x=lox150825.1mm60Author:山东 seo4l oy301650.3mm需要回转半径 i y =60根据需要的 A*, i x , i y 查角钢型钢表，初选2L140 ×90×10，A=4460 mm2 , i x =2.54cm,i y =6.81cm 。按所选角钢进行验算：lox150.8 =150xi x58.9 <2.56l oy 301.6< =150yi y44.56.77由于 b1 /t=140/10=14>0.56270/140

11、=10×.7b2222l0 yt14301.61则 yz3.71(1) =3.71=54.1 =150t152.714452.7b14由于 x yz y， 只需求出minx查轴心稳定系数表x =0.813N749.29 103206.6N mm2215 N mm2x A0.8134460所选截面合适。2.下弦杆整个下弦杆采用同一截面，按最大内力计算N=735.15KN 。计算长度：屋架平面内取节点间轴线长度lox =6000mm。屋架平面外根据支撑布置，取loy=11850mm 。计算需要净截面面积A*=N=735.151033419.3 m m2. f215选用 2L140

12、5;90×8(短肢相并 )，见图5：Author:山东 seo5A=3660 m m2 , i x =2.59cm, i y =6.73cm 。按所选角钢进行验算：取An = A(若螺栓孔中心至节点板边缘距离大于100mm，则不计截面削弱影响 )N 735.15 10322An204.2 N mm215 N mm3600lox600250xi x231.72.59loy1185350yi y176.16.733. 再分腹杆 beCN1 Neb 292.95kN, N2NCe 326.07kN , l13772mm计算长度：屋架平面内取节点间轴线长度l

13、= 0.8l0.8 1886 1508.8mmox屋架平面外根据支撑布置取loy l1 0.750.25 N137720.750.25292.953583mmN2326.07选用 2L90 8见图 6：图 6 再分腹 beCA=2788 m m2 , i x =2.76cm, i y =4.09cmlox150.88150x54.7i x2.76Author:山东 seo6yloy358.387.6150i y4.09由于 b/t=9/0.8=11.250.58358.3 923.110.475b410.4759490.9yzyloy2t 287.60.823

14、58.32minx =0.614N326.07103190.5N mm2215 N mm2所选截面合适。x A0.6142788填板放两块，75.540402.76110.4l acmixcmcm4.中竖杆 Ic已知： N=5449KNl 00.9l0.932002880mm中竖杆选用2L70×5 的角钢，并采用十字形截面，见图7：图 7中竖杆 IcA 1376mm2 ,ix 0 2.16cmlox288150xi x133.32.16满足要求。填板放五块，la57.6cm40ix402.16cm86.4cm其余各杆截面选择过程不一一列出，计算结果见表二:Author:http:/w

15、山东 seo7计算长度截面积回转半径计算填板杆件内力设计选用截面应力名称值 N(KN)(cm)A（cm）块上弦杆-749.29150.8301.6短肢相并44.62.566.7758.91500.813174.62AI2L140×90×10下弦杆735.156001185短肢相并362.596.73231.7350/204.26ac2L140×90×8-23.47201.5201.5T 型截面9.61.532.45131.71500.38-64.42Aa2L50×5da-532.8154.6367T 型截面38.523.05

16、4.5281.21500.68-203.52Dc-489.872L100×10be292.95150.88388.3T 型截面27.882.764.0990.91500.614190.52Ce326.072L90 ×8bf-126.66166.9313.7T 型截面18.82.473.6590.61500.584-115.42Gf-90.372L80×6cg-60.29166.9416.4T 型截面9.62.473.65117.71500.451-71.12Gg-41.982L80×636.5163.7163.7T 型截面9.61.532.4510715

17、00.51174.41Ad2L50×5-45.1995.495.4T 型截面9.61.532.4562.41500.794-59.31Bd2L50×5-45.19117117T 型截面9.61.532.4576.51500.711-66.32De2L50×536.24208.6208.6T 型截面9.61.532.451361500.361104.62Ee2L50×5Ef32.85189189T 型截面9.61.532.45123.51500.41981.812L50×5Ff-45.19117117T 型截面9.61.532.4576.5150

18、0.711-66.322L50×5Hg-45.19144144T 型截面9.61.532.4594.11500.594-79.222L50×5Ig32.54230.5230.5T 型截面13.742.163.24106.71500.51346.222L70×5Ic54.49288288T 型截面13.742.163.24133.31500.373106.322L70 × 5表 2Author:山东 seo8六 节点设计用 E43 焊条时，角焊缝的抗拉，抗压和抗剪强度设计值f fw160N / mm2各杆件内力由表二查得，

19、最小焊缝长度不应小于8 h f 和 40mm。1.下弦节点 b 见图 8图 8下弦节点 b(1) 斜杆 eb 与节点的连接焊缝计算：N=292.95KN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为6mm 和 5mm，所需焊缝长度为：k1N2292.95103肢背： lw2hf312157.3mm取 l w =160mm0.7hf f fw20.7 62160k1N1292.95103肢尖： lw2hf310133.7mm取 l w =100mm0.7hf f fw20.7 52160（2）斜杆 fb 与节点的连接焊缝计算：N=126.66KN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为6mm 和 5mm，所需焊缝长度为：k1

20、N2126.66103肢背： lw2hf31274.8mm取 l w =80mmw20.7 620.7hf f f160k1N1126.6610 3肢尖： lw2hf31047.7mm取 l w =60mm0.7hf f fw20.7 52160Author:山东 seo9（3）斜杆 Eb 与节点的连接焊缝计算：N=90.38KN因其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊角尺寸h f5mm焊缝长度 l w 40mm 取 l w =60mm 。（4）下弦杆与节点板连接焊缝计算：焊缝受力为左右下弦杆的内力差 N=735.15-411.38=323.77KN;设肢背与

21、肢尖的焊角尺寸分别为6mm，所需焊缝长度为：k1N2323.77103肢背： lw2hf312172.6mm取 l w =180mm0.7hf f fw20.7 62160k1N1323.77103肢尖： lw2hf31292.3mm取 l w =100mm0.7hf f fw20.7 62160（5）节点板尺寸：根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差，按比例做出构造详图，从而定出节点尺寸，如图9 所示：图 9节点板 b 尺寸Author:山东 seo102.上弦节点C 见图 10图 10 上弦节点 C（ 1）斜杆 Cd 与节点板连接

22、焊缝的计算：N=4878.87KN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为6mm 和 5mm，所需焊缝长度为：k1N2487.87103肢背： lw2h f320165.2mm 取 l w =180mm0.7hf f fw20.7 102160k1N1487.87103肢尖： lw2hf312133mm取 l w =150mmw20.7 620.7hf f f160（2）斜杆 Ce 与节点板连接焊缝的计算：N=3236.07KN设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为10mm 和 6mm ，所需焊缝长度为：k1N2326.07103肢背： lw2hf312173.7mm取 l w =180mm0.7hf f fw20

23、.7 62160k1N1326.07103肢尖： lw2hf310107mm取 l w =120mm0.7hf f fw20.7 52160（ 3）上弦杆与节点板连接焊缝计算：为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘的上肢背可缩进 8mm ，用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。槽焊缝可按两条焊缝Author:山东 seo11计算，计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P 与上弦垂直。假定集中荷载P 由槽焊缝承受，P=45.1872KN ，焊角尺寸为5mm 。所需槽焊缝长度为：l wP2hf453mm取 l w =60

24、mm20.7hff fw2 0.75160上弦杆尖焊缝受力为左右上弦杆的内力差：N=673.51-30.27=643.24KN设肢尖焊角尺寸为8mm，设所需焊缝长度为400mm，则：0.75 N2p 220.75643.241032245.19 2 1.22<20.7hf lw2 0.78400 10110.4 N mm20.8 f fw0.8160128 N mm2（4）节点板尺寸：如图11 所示：图11节点板 C尺寸3.屋脊节点I 见图 12Author:山东 seo12图 12 屋脊节点 I(1) 弦杆与角钢连接焊缝计算：弦杆一般用与上弦杆同号角钢

25、进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，便于施焊，需将拼接角钢进行切肢、切棱。 拼接角钢的这部分削弱可以靠节点板来补偿。拼接一侧的焊缝长度可按弦杆内力来计算。N=749.29KN设肢尖、肢背焊角尺寸为8mm ，l wN2hf749.2910340.7hf f fw40.7816 225.1mm 取 l w =300mm160拼接角钢长度取2×300+50=650mm 。(2) 弦杆与节点板的连接焊缝计算：上弦肢背与节点板用槽焊缝，假定承受节点荷载，上弦肢尖与节点板用角焊缝，按上弦杆内力的15计算 :N=749.29 ×15 =112.4KN 。设肢尖焊角尺寸为8mm，弦杆

26、一侧焊缝长度为200mm。0.752p 220.75 112.410322N45.19 2 1.2220.7hf lw20.7820045.1N mm216< 0.8 f fw0.8 160128 N mm2(3) 中竖杆与节点板的连接焊缝计算：N=54.40KN此杆内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊角尺寸h f5mm焊缝长度 l w 40mm 取 l w =60mm 。(4) 斜杆 gc 与节点板的连接焊缝计算：N=32.54KN此杆内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为6mm 和 5mm ，焊缝长度 l w 40mm 取 l w =60mm 。Author:h

27、ttp:/山东 seo13(5) 节点板尺寸如图13 所示：图13节点板I尺寸4. 下弦跨中节点c 见图 14图 14下弦跨中节点 c（1） 弦杆与拼接角钢连接焊缝计算：拼接角钢与下弦杆截面相同，传递内力N=735.15KNAuthor:山东 seo14设肢尖、肢背焊角尺寸为8mm ，则需焊缝长度为：l wN2hf735.1510340.7hf f fw40.7816 221.1mm 取 l w =300mm160拼接角钢长度取2×300+20=620mm 。（2）弦杆与节点板连接焊缝计算,其内力按下弦杆内力的15计算 :N=7

28、35.15 ×15 =110.3KN设肢背与肢尖的焊角尺寸为6mm ，弦杆一侧所需焊缝长度为：k1N2110.3103肢背： lw31266.7mm取 l w =80mm0.7hf f fw2hf0.7 622160k2 N1110.3103肢尖： lw31239.4mm取 l w =60mm0.7hf f fw2hf0.7 622160（3）节点板尺寸，如图15 所示：图 15节点板 c 尺寸5. 端部支座节点a 见图 16：Author:山东 seo15加筋肋加筋肋节点板底板图16 节点A(1) 为了便于施焊，下弦角钢水平肢的地面与支座地板的距离

29、一般不小于下弦伸出肢的长度，故可取 160mm ，在节点板中心线左侧设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度相同，厚度同端部节点板为 12mm。支座底板计算：支座反力： R=532.8×sin38.9+23.47=358.05KN 。取加劲肋的宽度为 80mm，考虑底板上开孔，按构造需求取地板尺寸为240mm× 360 偏安全地取有加劲肋部分的底板承受支座反力，则承压面积为：An 240( 2 180 12)41280mm2验算柱顶混凝土的抗压强度：R358.05 1038.7 N mm2fc 9.6 N mm2满足要求。An41280地板的厚度按支座反力作用下的弯矩计算、

30、节点板和加劲肋将底板分为四块， 每块板为两边支撑而另两边自由的板，每块板的单位宽度的最大弯矩为：M22式中- 地板下的平均应力，8. 7N2m m2 - 两边支撑对角长度，(120 12 / 2)2802139.3mm- 系数 由 b2 / 2 决定，b2 为两边支撑的焦点到对角线2 的垂直距离，由三角形面积Author:山东 seo16关系得 b21208068.9mm=139.3b2 / 2 =0.50 查表得=0.0602M0.06028.7139.3210162.9N mm地板厚度6Mf6 10162.9 21516.8取 t=20mm(1) 加劲肋与节点板的连接焊缝计算：偏安全地假定