丽都 悬挑式脚手架

1、装饰槽钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001。脚手架为双排脚手架，搭设高度为23.2m（8层，层高为2.9m），立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.80m，架体离墙面0.30m，连墙件采用2步3跨设置，竖向间距为3.60m。水平间距为4.50m。采用钢管类型为483.5 现行国家标准中规定的3号普通钢管，其质量符合国标碳素结构钢（GB/T7000）中Q235A级钢的规定，扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合国标钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。施工均布荷载为3.0KN/

2、，同时施工二层，脚手板（竹脚手板或木脚手板）共铺设4层。一 大横杆的计算大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 KN/m木脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.050/3=0.1225 KN/m活荷载标准值，Q=3.0001.050/3=1.050 KN/m荷载的计算值：q=1.20.038+1.20.1225+1.41.050=1.663KN/m大横杆计算简图1、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。计算公式如下：MMAX=0.0

3、8 qL2M=0.081.6631.5002=0.29934 KNmf=0.29934106/5.08103=58.925 N/mm2大横杆计算强度f小于205.0 N/ mm2，满足要求。2、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax=0.677qL4/（100EI）荷载标准值q=0.038+0.1225+1.050=1.211 KN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度。V=0.6771.21115004/（1002.0610512.19104）=1.653 mm大横杆的最大挠度小于1500/150=10mm，满足要求。二 小横杆的计算小横杆按照简支梁进行

4、强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 荷载计算大横杆的自重标准值：P1=0.0381.500=0.057 KN脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.500/3=0.184 KN活荷载标准值：Q=3.001.0501.500/3=1.575 KN荷载的计算值：P=1.20.057+1.20.184+1.41.575=2.494 KN小横杆计算简图2 强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=qL2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下：M

5、pmax=pL/3M=（1.5000.038）1.0502/8 + 2.494 1.050/3 = 0.881 KNmf=0.881106/5080.0=173.43 N/mm2小横杆的计算强度小于205.0 N/mm2，满足要求。3 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：Vqmax=5qL4/（384EI）集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax=pL(3L2 4L2/9) /（72EI）小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381050.04/（3842.06010512.19104）=0.024 mm集中荷载标准

6、值 p=0.057 + 0.184 + 1.575=1.816 KN集中荷载最不利分配引起的最大挠度V2 = 1816.01050.0（31050.02 41050.02/9/（722.06010512.19104）=2.971 mm最大挠度和：V=V1+V2=0.024+2.971=2.995mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150，满足要求三 扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RRC其中： R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 RC 扣件抗滑承载力设计值，取8.0 KN；荷载计算：横杆的自重标准值，P1=0.0381.050=0.04

7、0 KN脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501. 500/2=0.276 KN活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/2=2.363 KN荷载的计算值：R=1.20.040+1.20.276+1.42.363=3.695 KN单扣件抗滑承载力的设计计算值小于8.0 KN，满足要求。当直角扣件的拧紧力矩达到4065 Nm时，实验表明：单扣件在12KN的荷载作用下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN；双扣件在20KN的荷载作用下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。四 脚手架荷载标准值：作用在脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结

8、构自重标准值（KN/m），查表得：0.1248NG1=0.124824.0=2.9952KN 脚手板的自重标准值（KN/m2），采用木（或竹）脚手板，标准值为0.350NG2=0.35041.5001.050/2=1.103 KN 栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m），采用栏杆、木脚手挡板，标准值为0.14NG3=0.1401.500/2=0.105KN 吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/m），取值为0.050NG4=0.0501.500/2=0.038KN经计算得到，静荷载标准值：NG = NG1 +NG2+NG3 +NG4 =2.9952+1.103+0.105+0.038=4.241

9、2 KN2 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和。内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值：NQ=3.00021.5001.050/2=4.725 KN3 风荷载计算 风荷载标准值（KN/M2）应按以下公式计算：WK=0.7zsW0其中，W0 基本风压（KN/m2），按照建筑结构荷载规范（GBJ9）的规定采用：W0 =0.250 z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GBJ9）的规定采用：z =1.460 s 风荷载体型系数：s=0.219风荷载标准值为：WK =0.71.4600.2190.250=0.056 KN/m2 计算立杆段由风荷载设计值产生的

10、弯矩MW，计算公式如下：MW=0.851.4 WKLah2/10其中WK 风荷载标准值（KN/m2），WK=0.056 La 立杆纵距（m），La=1.500 h 立杆步距（m），h =1.800经计算得：MW=0.851.40.0561.5001.8002/10 =0.0324 KNm 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N，按下公式计算：N =1.2NG+0.851.4NQ =1.24.2412+0.851.44.725 =10.7122 KN（不考虑风荷载时，N=1.2NG+1.4NQ=11.7044 KN）五 立杆的稳定性计算：考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式如下：f=N/(A)+ M

11、W / W f其中：N 立杆的轴向压力设计值（KN）：N=10.7122 轴心受压立杆的稳定系数根据长细比计算公式：=L0/i=Kh/i=1.1551.50180.0/1.58=197.4查表得：=0.185L0 立杆计算长度（m）i 立杆计算的截面回转半径（Cm），i=1.58K 计算长度附加系数，取1.155 计算长度系数，查表得=1.50h 立杆步距（m），h=1.80 A 立杆净截面面积（Cm2），A=4.89W 立杆净截面抵抗矩（Cm3），W=5.08MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（KNm），MW=0.0324经计算得：f = N/（A）+ MW / W=10.712210

12、3/（0.1854.89102 ）+ 0.0324106 / 5.08103 =124.791 Nmm2（不考虑风荷载时，f =135.758 Nmm2）立杆的稳定性计算f f=205.0Nmm2，满足要求。六 连墙件的计算1. 风荷载产生的连墙件轴向力设计值N1W计算，N1W =1.4WKAW其中，WK 风荷载基本风压值（KNm2），WK=0.056 AW 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积（m2），AW=31.5021.80=16.20 M2经计算得：N1W=1.40.05616.20=1.270 KN2. 连墙件的轴向力计算值N1，公式如下：N1=N1W + N0其中，N0 连

13、墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），双排架 N0=5.000经计算得N1= N1W + N0 =1.270 + 5.000=6.270 KN连墙件轴向力设计值Nf=91.7 KN，单扣件抗滑承载力设计值取8.00 KN，故连墙件的设计计算满足要求。七 悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算。悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图本工程挑梁采用18号普通槽钢（GB/T707 1988），其质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定，每根钢梁总长度为3.10m，即m=1.55m、m1=0.500m、l=1.55

14、m。水平支撑钢梁的截面转动惯性矩I=1369.9Cm4，截面模量W=152.20Cm31 支座反力计算公式RA=N（2+1）RB= N（+1）其中：= m/l=1550/1500=1.033 1=m1/l =500/1500 =0.333N 脚手架荷载（立杆轴向压力设计值）N=1.24.2412+1.44.725=11.7044 KN支座反力计算：RA=N（2+1）=11.7044（2+1.033+0.333）=39.396 KNRB= -N（+1）= -11.7044（1.033+0.333）= -15.988KN2.支座弯矩计算：MA = N（m+m1） = 11.7044（1.55+0.50） = 23.994 KNm3. C点最大挠度计算VC = Nm2L/（3EI）（1+）+ Nm12L/（3EI）（1+1）其中：E 弹性模量 E=2.06105 N/mm2 I 截面转动惯性矩 I=1369.9 Cm4经计算得：VC = Nm2L/（3EI）（1+）+ Nm2L/（3EI）（1+1）= （11.7044103155021500） / （32.061051369.9104）（1+1.033）+（11.704410350021500）/（32.061051369.9104） (1+0.333) = 1