武汉理工大学混凝土结构设计原理课程设计报告报告

1、02学号:我據泥三乂專课程：混凝土结构设计原理学院：土建学院班级： 土木zy1202学号：02指导老师：2015年1月18日目录一、设计资料2二、设计荷载2三、 主梁毛截面几何特性计算3四、预应力钢束面积的估算及钢束布置五、 主梁截面几何特性计算8六、截面强度计算 11七、钢束预应力损失估算 1317八、预加应力阶段的正截面应力验算九、 使用阶段的正应力验算 21十、使用阶段的主应力验算 24 十一、锚固区局部承压验算 26 十二、主梁变形（挠度）计算 28道真高速公路桥梁上部构件设计一、设计资料1、初始条件：道真高速公路桥梁基本上都采用标准跨径，上部构造采用装配式后法预应力混凝土空心板，20

2、 m空心板、1.25m板宽，计算跨径19.5m,预 制长度19.96m。参照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规按A类预 应力混凝土构件设计此梁。2、材料：（1）混凝土： C40混凝土，Ec 3.25 1 04 MPa，抗压强度标准值 fck 26.8MPa ， 抗压强度设计值 fcd 18.4MPa ， 抗拉强度标准值 ftk 2.40MPa ，抗拉强度设计值 ftd 1.65MPa 。（ 2）非预应力钢筋：普通钢筋主筋采用HRB335 级钢筋，抗拉设计强度fsd 280MPa ;箍筋采用R235级钢筋，抗拉设计强度fsd 195MPa。（3）预应力钢筋公称直径为15.24mm，公称面积为

3、140mm2，抗拉标准强度 fpk 1860MPa，fpd 1260MPa，弹性模量 Ep= 1.95X05Mpa,低松弛级。二、设计荷载设计荷载为公路 -I 级，结构重要性系数 0取 1.0。荷载组合设计值如下：Q跨中 76kN M 汽 399kN.mM 恒 710kN.mM 跨中 1395kN.mQj0 372kNM j0 0 M 1/41025kN.m買一1 ><UOJ 寸.1 4QL L4O1、主梁毛截面几何特性计算主梁毛截面图（单位mm）乐边形(23 2 32) (23 2 24) 2 2324402cm2毛截面面积：2A 12490 - 44026758 cm2截面惯性

4、矩：124 903121223 243 ,-412苓i 2孕（12铲612503饷4现将空心板等效为工字形梁，则计算公式如下:（1）按照面积相等的原则2bkhk A八边形（2）按照惯性矩相等的原则3bA16(23 2 24)323 243 2 23 243 22341 232 (12空)2703982cm4121212 123623联立解得：bk 35.5cm； g62cm故等效工字梁的上翼板厚度：hf y1 -hk 14cm2、i下翼板厚度：hf y2 -hk 14cm2腹板厚度：b bf 2R 53cm故等效后的截面如图所示（单位： mm）:等效后截面特性计算如下：全截面面积：A A全截面

5、重心至梁顶距离：yAyiA式中：Ai -分块面积;yi -分块面积重心至梁顶边的距离;截面分块示意图(单位：mm)主梁全截面几何特性如下:分块号分块面积2A(cm )yi(cm)Si Ai(cm3)h Yu Yi(cm)lx A(Yu Yi)2 (cm4)h b%(cm4)171X14=9947695838143533612998.9253X90=477045244650003219750371X14=9948382502-38143533612998.9合计AA6758YuAi Yi45Yb90 4545S334110Ix2870672Ii3245747.8IIxIi6122892其中：Ii

6、 -分块面积A对其自身重心轴的惯性矩lx -分块面积Ai对全截面重心轴的惯性矩四、预应力钢束面积的估算及钢束布置(1)预应力钢筋面积估算按作用短期效应组合下正截面抗裂性要求，估算预应力钢筋数量。对于A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面有效预加力为：NpeMs W 0.7ftk1 epA W其中:M s为正常使用极限状态下按作用短期效应组合计算的弯矩值，由已知初始条件可知：；Ms M跨中 1395 KN m设预应力钢筋截面重心距截面下缘 ap 70mm，则预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离ep yb ap 450 70 380mm；钢筋估算时，截面性质近似取用全截

7、面的性质来计算，由表可知，跨中截面全截面面积A 6758cm2 ；全截面对抗裂验算边缘(即下缘)的弹性抵抗矩为W丄 yb6122892136064cm3 ；45ftk为C40混凝土抗拉强度标准值ftk 2.40MPa ；因此，有效预加力合力为：1380675800136064 101epA W预应力钢筋的拉控制应力为con0.75 fpk 0.75 18601395MPa，预应力损失按拉控制应力的20%估算，则需要预应力钢筋的面积为NpeAP (10.2) con2.006 1061397mm20.8 1395因此，采用2束7 15.24的钢绞线，则预应力钢筋的面积A 2 7 140 1960

8、mm2 1797mm2，满足条件。采用夹片式群锚，70金属波纹管成孔。(2)非预应力钢筋面积估算及布置在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来估算非预应力钢筋数量。设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边的距离为a 70mm，则有 h0 h a 900 70830mm先假定为第一类T梁，则有'x 阳6xr°Mdfcdbf x(h0)即 1.0 1395 1018.4 1240 x (830 -)2 2解得：x 77mm v h'f 140mm (另一解不符合题意，舍去)因此确为第一类T梁由 fcdbf xfsdAsfpd Ap 可

9、知:fcdbf x fpdAs 184 1240 77 1260 1960仁円28025456mn? 0由式可知，非预应力普通钢筋的面积计算值小于 0，因此，在受拉区不需要63N Ms W 0.7 九(1395 10 ).(136064 10 )0.7 2.42 006 106Npe,d d d按照计算配置非预应力普通钢筋，仅需要按照构造要求配置非预应力钢筋，即可满足此项配筋要求。由公路桥规 936可知，可取4 14的普通钢筋,A 616mm2。现将预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，钢筋布置图如下：d 14mm30mm，符合要求 表不II広成力啊屈O履示预戶力洞離最小保护层厚度：c 70-3

10、5 35mm钢筋净距：Sn1240 70 2 70 2 3 18.45180mmd 14mm30mm要求。五、主梁截面几何特性计算由课本查表可知，对于本题已知的混凝土、预应力钢筋、普通钢筋，其弹 性模量分别为Ec 3.25 104MPa、Ep 1.95 1 05MPa、Es 2.0 105MPa（1）预加应力阶段梁的几何特性在主梁混凝土强度达到设计强度的90%后进行预应力的拉，此时管道尚未灌浆，因此其截面特性为计入非预应力钢筋影响（将非预应力钢筋换算为混凝土)的净截面，计算中应扣除预应力管道的影响。此时，E； 3.05 104MPa则有钢筋换算系数如下:EpeC1.95 1053.05 104

11、6.4Es2.0 1053.05 1046.6分块名称分块面积A (mm2)A重心到梁顶距离yi(mm)对梁顶边的面积矩SiAiyi(mm3)自身惯性矩I i (mm4)you yi(mm)lxAi (you yi)2(mm4)截面惯性矩I Ii Ix(mm4)混凝土全面积6758004503.04111086.1228921010-0.227032预留管道面积3 n 7028303.194 1060-380.25.56310843848 .5非预应力 钢筋换算 面积(Es 1)代3449.683028631680-380.24.986 108净截面换算面积6.754 105you449.83

12、.308 1086.12289210100.5721086.065 1010(2)使用阶段梁的几何特性使用阶段孔道已经灌浆，因此不考虑孔道的影响，而考虑预应力钢筋对换算截面的影响，其中钢筋换算系数如下:Ep且6 Es EEc3.25 104Ec2.0 1053.25 1046.15分块名称分块面积A (mm2)Ai重心 到梁顶 距离yi(mm)对梁顶边的面积矩自身惯性矩Ii4 (mm )you yi(mm)lxA (y°u(mm4)Yi)2截面惯I Ii(mm4)性矩IxSi Ai3(mm )yi混凝土全面3.04111086.122892675800450107.173.47 10

13、7积10(Ep 1)Ap预应力钢筋98008308.134 1060-142.8319.992107换算面积非预应力钢(Es 1)As8302.63 1060-142.836.4718107筋换算面积3172.4全截面换算56.888 10you6.122892457.173.149 108,-102.99381086.153 1010面积1010、变III量Wouyob hyouWob-Wp -量youy obep阶.3.(mm)3 .z3、段(mm )(mm )(mm )预应力阶段13.48107450.213.4710715.952107使用阶段13.459107442.8313.895

14、10716.505107其中：you, y°b构件全截面换算截面的重心到上下缘的距离Wou，Wob 构件全截面换算截面对上下缘的截面抵抗矩ep为预应力钢筋重心到换算截面重心的距离，eph you ap，对于预应力阶段ep 900 449.8 70380.2mm ,对于使用阶段ep 900457.1770372.8mm。六、截面强度计算(1)正截面承载能力计算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载能力计算 求受压区高度x先按第一类T型截面梁计算混凝土受压区高度 x，即：fcdb'fX fsdA, fpdAp则有fsdA fpdAp 280 616 1260 1960/ h

15、9;mm则有 x 丄 p115.8mm < hf 140mmfcd bf18.4 1240受压区全部在翼板，说明确为第一类 T型截面 正截面承载能力计算由预应力钢筋和非预应力钢筋布置图可知，预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，合力作用点到截面底缘的距离a 70mm ,h0 h a 900 70 830mm，正截面的承载能力：x72 7115 8Mu fcdb'fX(h0-)18.4 1240 115.8 (830) 10 62 22040KN m > r0Md 1395KN m因此跨中截面正截面承载力满足要求。(2) 斜截面承载能力计算斜截面抗剪承载力计算根据公式进行截面抗

16、剪强度上、下限复核，即：(0.50 10 3) 2 ftdbh0 < r°Vd < (0.51 10 3)G,kbh。首先，检验上限值一一截面尺寸检查(0.51 1O3)jfC7kbh)(0.51 10 3) v40 530 8301418.9KN > r0Vd 76KN其次，检验下限值一一是否需要计算配置箍筋(0.50 10 3) 2 ftdbh0(0.50 10 3) 1.25 1.65 530 830453.6KN>r°Vd 76KN由此可知，截面尺寸符合设计要求，且只需按照构造配置箍筋。斜截面抗剪承载能力按下式计算，即：r0Vd Vcs V

17、pd式中：Vcs1 2 3(0.45 10 )bh0 (2 0.6P)，i fcu,k svfsvVpd (0.75 10 3)fpdApdSin p其中，1 异号弯矩影响系数，11.0 ；2 预应力提高系数，2 1.25 ；3 受压翼缘的影响系数，31.1 ；P 100100bh0616 1960530 8300.586闭合箍筋选用双肢直径为Sv 100mm，箍筋截面面积A$v12mm 的 R235 钢筋，fsv 195MPa，间距Asvsv226.20.00427bsv530100因此，Vcs12 3(0.45 10 3)bh。(20.6P)，. fcu,ksv fsv1.0 1.251.

18、1(0.45 10 3)530830(2 0.6 0.586)40 0.00427 1952 113.1226.2mm2，则有=957.8KN因为预应力钢筋布置为直线型，因此有 p 0，则有 Vpd 0Vcs Vpd 957.8KN > r°Vd372KN由上可知，支点处截面满足斜截面抗剪要求。斜截面抗弯承载能力由于钢束均锚固于梁端，钢束数量沿跨长方向没有变化，此处预应力混凝土空心板的施工方法采用直线配筋的后法，即使预应力钢筋在梁端微弯起，一 般角度缓和，斜截面抗弯强度一般不控制设计，故不另行计算。七、钢束预应力损失估算（一）预应力钢筋拉控制应力按公路桥规规定采用con 0.7

19、5fpk 0.75 1860MPa 1395 MPa（1）预应力钢筋与管道间的摩擦引起的预应力损失（l1 ）由公式 13-41 可知因摩擦所引起的预应力损失 l1 con1 e （ kx） ，从拉端至计算截面管道平面曲线的夹角之和， 即曲线包角， 按绝对值相加，单位以弧度计；此处=0；钢筋与管道之间壁间的摩擦系数，查表 2-5 可知， =0.25；k 管道每米长度的偏差对摩擦的影响悉数，查表 2-5 可知， k =0.0015；x 从拉端至计算截面的管道长度在构件纵轴上的投影长度， 或为三维空间的曲线管道的长度，以 m 计，这里取为梁的计算长度，因此 x=19.5m；则可计算得 l1 con1

20、 e （ kx） 1395 1-e0.0015 19.540.21MPa 。12)（2）锚具变形、钢丝回缩和接缝压缩引起的应力损失（后法构件，当拉结束并进行锚固时，锚具将收到巨大的压力并使锚具自身及锚下垫板压密而变形，同时有些锚具的预应力钢筋还要向回缩，拉端至锚固 端之间的距离取为构件的计算长度丨19500m m,采用有顶压的夹片式锚具，查表2-6可得 I 4mm，则有：12I -Ep453 1.95 10 40MPa19.5 10（3）混凝土弹性压缩引起的应力损失（14）m 1按照简化的公式（13-61）可知142m ep pcm拉批数，m=2;ep 预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值

21、，按拉时混凝土的实际强度为设计强度的90%，计算可知，E； 3.05 104MPa，因此有EpEp 1.95 105Ec 3.05 104pc截面钢筋重心由预加力产生的预压应力，Np0 pc AN e 2P|0 P，其中，Np° ( con 1112)Ap-1 0(1395 4040.21) 1960 - 2576988.4Nep 900 449.8 70380.2mmpc2Np0 Np°ep 2576988.42576988.446.754 10I。26.065 1沪=窗沁则有m 114imep pc6.4 9.95715.925 MPa2 2(4)钢筋松弛引起的应力损失

22、（l5)对于采用超拉工艺的低松弛钢绞线，由钢筋引起的应力损失为15(0.52于 0.26) pef pk式中,拉系数，采用超拉时,0.9 ；pepe则有钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线,传力锚固时的钢筋应力,con111214139515(0.52 上 0.26)fpk0.3 ；对于后法构件则有:40.21 40 15.9251298 865MPape 一0.9 0.3 (0.521521.09 0.26) 1521.09 一 36.16 MPa1860（5）混凝土收缩、徐变引起的应力损失（16 )混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按下式计算:0.9 Ep cs(tu,t0)

23、 Ep pc (tu , t0)16115 ps式中cs（tu,t。），（tu，t。）一一加载龄期为t。时，混凝土收缩应变终极值和徐变应变终极值;t0 加载龄期，即达到设计强度90%的龄期，近似按标准养护条件计算, 即0.9fck fck鬻，则可知，t0 20d ；对于二期恒载G2的加载龄期t0 90d ；该梁所处环境相对湿度为75%，其构件理论厚度为h 辻 675800444.6mm450mm1240900 2查表可知:(tu，t。)一 (tu，20) 1.63;(tu,to) (tu ,90) = 1.21 ；cs (tu , t0 )cs(tu,20)二 0.17110 3 ；cs (t

24、u , t0)cs(tu,90)=0.1510 3 ；对于跨中截面，有N p0 (con II ) Ap(conl1 l2 l4 l5)Ap=(1395 40.214015.92536.16) 1960 = 25545775.4 NpcNp02N p0ep10M G1W(tu,90)(tu,20)M G2W"_ 2545775.456.888 1022545775.4 380.26.153 10106710 1014.952 107= 5.23MPaEp逬6Ec3.25 10Ep 1.95Ap As 1960 616Ao6.888 1050.00371.153 1010105i ：

25、A0 6.888298.88mmApepAses1960ps 1因此,=0.9ApA2eps.2i1.95372.8 616 372.8372.8mm1960 616M 2.556298.880.9Ep cs(tu,t°)Ep pc (tu ,10 )115 ps53100171 106 5.23 馅3 = 66.598 MPa115 0.0037 2.556（二）钢筋的有效应力：对于后法构件，在第一阶段即预加应力阶段:II111214=40.21 4015.925=96.135MPa有效预应力:plconII1395 96.1351298.865MPa第二阶段即使用阶段:lII15

26、i6 = 36.16 676.598 = 102.758MPa有效预应力:pIIconIIIII139596.135102.7581196 .107 MPa八、预加应力阶段的正截面应力验算构件在制作、运输及安装等施工阶段，混凝土实际强度达到设计强度的90%,即卩 fck 23.4MPa，ftk 2.2MPa跨中截面上、下缘的正应力:上缘:Np0G1tNp0Np°epM G1ccAWobWobt ctANp°epWou下缘:其中：Np0 pI Ap 1298.865 1960 2545775.4Nep 380.2mm则有t ctNp0A0N p0epM G1Wou%25457

27、75.46.7541052545775.4 380.213.48 1076710 10513.48 107= 1o856MPa （压）tccN poNpoepA wobM G1Wob2545775.42545775.4 380.2710 1066.754 1 051 3.47 1 071 3.47 1 07=5.72MPa （压）V 0.7 fck 0.7 23.416.38MPa梁支点截面处上、下缘正应力：上缘:tCtN p0N p0epAWou2545775.42545775.4 380.26.754 10513.48 107=3.41MPa （拉） 1.15ftk 1.15 2.22.5

28、3MPatNp0Np°ep2545775.42545775.4 380.2ccAA Wob6.754 10513.47 107下缘:=9.686MPa （压）V 0.7 fck 0.7 23.416.38MPa由上式计算可知，支点截面上缘处于受拉状态，Ct 1.15fCk，因此可通过规定的预拉区配筋率来防止出现裂缝，所以在预拉区配置配筋率为0.5%的非预应力钢筋AsA 0.5% 6.754 105 3377mm2故选用9 22的非预应力钢筋（A 3421mm2）配置在空心板的顶端，其中非预应力钢筋的重心到空心板上缘的距离as 70mm配置上缘非预应力钢筋后，跨中截面的截面几何特性如下

29、表：（I）混凝土在预加应力阶段时，混凝土强度达到设计强度的90%，此时,Ec 3.05 104MPa则有钢筋换算系数如下:EpEC1.95 1053.05 1046.4EsEs2.0 105EC3.05 104分块名称分块面积A (mm2)A重心到 梁顶 距离yi(mm)对梁顶边的面积矩SiAi yi(mm3)自身惯性矩h(mm4)you yi(mm)lxA (y°u yi)4 (mm )截面惯性矩2Ili lx(mm4)6.122892混凝土3.0411"108.177101067580045010-11全面积1083 n 7°2预留管43.1943848 .5

30、8300-3915.88 108道面积10上缘非预应力(es i)aS19157.670134103203692.6 109钢筋换算面积下缘非预应力(Es 1)AS83028631680-3915.27 108钢筋换3449.6算面积全截面you6.1228921。A3.051/ c1010换算面439103.77 1096.510694558.7108积在使用阶段梁时的几何特性钢筋换算系数如下：分块名称分块面积2A (mm )A重心到梁顶 距离yi对梁顶边的面积矩SiAiyi(mm3)自身惯性矩Ii (mm4)you yi(mm)IxAi (you(mm4)yj截面惯性矩I Ii Ix(mm

31、)(mm4)混凝土全面积6758004503.0411 1086.12289210101-2.43892608预应力钢筋换算面积(Ep 1)Ap98008308.134 1060-382.41.433108上缘非预应力钢筋换算面积(ES 1)AS176187012332600377.62.51108下缘非预应力钢筋换算面积(Es1)As3172.48302.63 1060-382.44.639108全截面换算面积A0706390you447.63.16 1086.122892 jo1014.38109106.56 1010EpEpEc1.95 1053.25 1046 EsEEc2.0 105

32、3.25 1046.15'、变WouIyob hyouWobWpI量youyobep阶3(mm)33段、(mm)(mm )(mm)预应力阶段1.481084611.4 1081.66108使用阶段1.47108452.41.45 1081.72108其中：you, yob构件全截面换算截面的重心到上下缘的距离Wou , Wob 构件全截面换算截面对上下缘的截面抵抗矩ep为预应力钢筋重心到换算截面重心的距离，ep h you ap，对于预应力阶段ep 900-439-70 391mm，对于使用阶段ep 900-447.6-70382.4 mm九、使用阶段的正应力验算应取最不利截面进行控制

33、验算，对于直线配筋的等截面简支梁来说，一般以跨中截面为最不利截面。由作用标准值和预加力在截面上缘产生的混凝土的法向应力：cuN p0N p0 ep0M G1M G2M QptkcAWouWouWouWou其中：kc作用（或荷载）标准值产生的混凝土法向压应力pe预应力钢筋的永存预应力Ng使用阶段预应力钢筋和非预应力钢筋的合力，N p0p°Apl6Askc受拉区预应力钢筋合力点处混凝土向应力等于零时的预应力钢筋应力；po con l 14，其中14为使用阶段受拉区预应力钢筋由混凝土弹性压缩引起的预应力损失；为受拉区预应力钢筋总的预应力损失；l6受拉区预应力钢筋由混凝土收缩和徐变的预应力损

34、失ep0预应力钢筋和非预应力钢筋合力作用点至构件换算截面重心轴的距离p0 Ap y pl6 AsYsep 0p 0Apl6 AsAs受拉区非预应力钢筋的截面面积ys受拉区非预应力钢筋重心至换算截面重心的距离Wou构件混凝土换算截面对截面上缘的抵抗矩M G2由桥面铺装、人行道和栏杆等二期恒载产生的弯矩标准值M q 由可变荷载标准值组合计算的截面最不利弯矩；汽车荷载考虑冲击系数；因此，p0conI141395(40.2140 15.92536.1666.598)15.9251212.032MPap0 Ap y pI6asYs1212.0321960382.466.598616382.40p 0Ap

35、l6 As1212.032196066.598616p0 Api6As = 1212.032 1960 66.598 6162334558.35 NNpo382.4mm因此，Np0N p0 ep0M G1M G2MqcuptkcAWouWouWouWou2334558.352334558.35 382.4(399710) 1067061641.47 1081.47 107=4.78MPa V 0.5 fck 0.5 26.813.4MPa预应力钢筋中的最大拉应力:=1157.192(399710) 1066.56 1010382.4/ M G1M G2MqpeEP(|1.丿 y0pI 0I 0

36、I 0pmax=1196MPa0.65 fpk 0.65 18601209MPa预应力钢筋的最大拉应力为未超过限制，因此钢筋满足要求。十、使用阶段的主应力验算截面图如下（单位：mm）：1240355530355计算点取上梗肋处，预应力混凝土受弯构件由载荷标准值和预应力作用产生的混凝土主圧应力ep和主拉应力tp :cptpex ey2（ex ey）22N p0N p0ep0M G1 M G2 M Qex. yo:yo1 o1 oyo计算主应力点至换算截面的距离ey由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土压应力在计算主应力点，按作用（或荷载）标准值组合计算的剪力产生的混凝土剪应力；当计算截面作用由扭矩

37、时，尚应考虑由扭矩引起的剪应力；对于等高度梁截面上任一点在作用（或荷载）标准值组合的剪应力按下列公式计算VG1 So Wg2 Vq）SobioblVgi、Vg2 分别为一期恒载和二期恒载作用引起的剪力标准值Vq可变作用（或荷载）引起的剪力标准值组合；对于简支梁，Vq计算式为 VQ VQ1 VQ2So 计算主应力点以上（或以下）部分换算截面面积对界面重心轴的面 积矩b计算主应力点处构件腹板的宽度计算主应力点以上换算截面的重心至截面上缘距离为60mm，梗肋a a以上面积对截面重心轴x x的面积矩为SoAy （1240 140） （447.6 70）=7326.56 10 mmcxNp0AN p0

38、ep0y。M G1M G2IoMqy。2334558.352334558.35 382.47061646.56 1010(447 呦(399710)1066.56 1010(447.6 140)=4.32MPacyVG1 S0bi(Vg2 Vq)S°76 6.56 10710"bl°530 6.56 1010=1.410-4MPa因此有:cptpcx cy2cxcy)24.3202(1.4 10-4)2 =4.32MPa0.00048 MPa由此可知，混凝土压应力cp4.32Mpa0.6 fck 0.6 26.816.08MPa ,故满足公路桥规的要求。混凝土王拉

39、应力 tp 0.00048Mpa0.5 ftk照构造配置箍筋。十一、锚固区局部承压验算0.5 2.4 1.2MPa，故只需按100200IQ0400W00240024(1 耐0 一 I锚固区局部承压计算图（单位：mm）（1）局部承压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂计算的要求：°Fid 1.3 s fcdAn结构重要性系数，取1.0；Fw局部承压面积上的局部压力设计值，后涨法锚头局压区应取1.2倍拉时的最大压力，所以局部压力设计值为Fld1.2 1395 980 1640520N ；混凝土局部承压修正系数，取1.0；Cd拉锚固时混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度在达到设计强度的90%时拉，此时相当于 0.9>C40=C36取C35,则其fcd =16.1MPa ；混凝土局部承压提高系数,An AAn为扣除孔洞后面积，A为不扣除孔洞的面积；对于具有喇叭管240000mmn 702236151mm4n200200Ab局部受压计算面积；局部受压面是边长200mm的正方形，由公路桥