上部结构8米以上层高模板支设施工方案

1、封面一、工程概况.2二、编写依据.3三、方案概述、工艺介绍.3四、 高支模支撑系统质量、安全措施.3五、高支模工程监测8六、塔楼二14米高扣件钢管楼板模板支架计算书.9七、塔楼二14米层高梁0.7x0.8模板扣件钢管高支撑架计算书15八、文化中心2层夹层10米高扣件钢管楼板模板支架计算书.23九、文化中心2层夹层1600x1400梁支架计算.29十 梁侧模板计算书.34十一、文化中心2层夹层1.4x1.4梁模板扣件钢管高支撑架计算书.40十二、文化中心2层夹层1.4x1.4梁侧模板计算书.45十三、高支顶施工应急预案.51上部结构8米以上层高模板支设施工方案一、 工程概况太古汇商业、酒店、办公

2、楼和文化中心工程为大型综合式建筑，位于广州市天河区繁华商业区，在天河路与天河东路交汇处的西北向。工程由地下室、裙楼、文化中心和三座塔楼组成，其中三座塔东南角、东北角和西南角，文化中心位于工程的西北角，随着塔楼的高度与体量不同，而且朝向不同方向，形楼分别位于工程的成一高低错落、视觉效果丰富的群体建筑。裙楼亦以相同的概念处理，形成南低北高，面向南面天河路的公共广场。太古汇工程为大型综合式建筑，现场的占地总面积约为45000m2，总建筑面积达472392m2。其中地下部分为4 层地下室，建筑面积为194723m2，主要为车库、商铺、餐饮及设备用房等。地上建筑为三座塔楼（塔楼1、塔楼2 与酒店A）和一

3、座文化中心，建筑面积为277669m2，其中：A区包括东南角为塔楼1，共40 层，建筑总高度为211.95m，主要功能为办公；酒店A 为一栋28 层的建筑物，座落于场地的东北面，建筑物高度为128m，主要功能为酒店；B区包括：西南角为塔楼2，共29 层，建筑总高度约165.75m，主要功能为办公和酒店； 8 层的文化中心则位于场地西北角，建筑物高度为58.7m，主要功能为文娱活动；以上各部分由4 层裙楼商场联系在一起，商场主要功能为商铺。B区上部结构层层高8.0m 的主要位置和梁截面如下表所示。位置层高（m）板厚（mm）最大梁截面尺寸（mm）塔楼二2层14150700x800裙楼2层10.01

4、501600×1400、1400x1400针对局部层高达13.95m、10.0m等8.0m的属于超高支模体系（包括层高超过8m和施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载15 kN/m的支顶体系），而编制本超高支模板专题施工方案。二、编写依据1).工程设计图纸；2).建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；3).混凝土模板用胶合板（GB/T17656-1999）；4).建筑工程大模板技术规程（JGJ742003，J2702003）；5).建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（2002版）；6).建筑施工安全检查标准（JGJ5999）；7).混凝土结构工

5、程施工质量验收规范（GB502042002）；8).建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）；9).建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）；10).建设部省、市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定；11).PKPM安全计算系统。三、方案概述、工艺介绍1 高支模模板及支撑体系设计选型1.1 支撑体系的设计、选型主要高支模体系选型一览表构件规格模板及支撑体系梁模板18厚胶合板龙骨梁底70×70mm木枋，间距详计算书梁侧70×70mm方木背竖楞300，竖楞上背双钢管做主龙骨, 对拉螺栓梁高600800设置1道，10001400设置2道，1400设置3道，

6、对拉螺栓直径14,对啦螺栓均为双螺帽。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁下脚手架具体参数详各计算书。立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口并排放置木坊卡住主龙骨，避免滑移。剪刀撑沿梁跨度立杆布置（布置形式详计算附图），剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间增加2-4个扣结点。梁下的小横杆间距为0.4米。两梁之间增加一道纵向剪刀撑。水平剪刀撑间距4500（3600），设置三道。立杆间距详各计算书，步距塔楼夹层为1500，裙楼夹层为1200.梁底增加立杆根数：800500增加1根，10001200

7、增加3根，12001400增加4根。1400及以上的梁增加6跟。梁底立杆与横杆用双扣件。梁下设置纵向剪刀撑，梁宽大于1400设置三道，10001400设置两道，8001000设置一道。梁两侧立杆（除1400、1600宽梁）距梁边300mm。板模板18厚胶合板次龙骨70×70mm木枋300mm主龙骨直径为48x3.0钢管支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，脚手架具体参数详各计算书，立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口并排放置木坊卡住主龙骨，避免滑移。剪刀撑水平、垂直方向均设置，沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，剪

8、刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间增加2-4个扣结点，水平剪刀撑814米设置2道，间距为30004500。立杆间距详各计算书，步距为1500.扫地杆距地面200。2 高支模施工工艺2.1 模板安装准备工作 1) 由测量组放出模板及预留洞的位置线；2) 墙柱混凝土接头在支模前凿毛并清理干净；3) 按审批施工方案搭设支撑架；4) 由工长进行质量和安全技术交底；2.2材料要求1、立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用 f 48 ´3.0mm的钢管。2、回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。3、扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。4、所有构

9、配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。5、钢管和扣件应分类堆放，露天堆放及堆垛上应有塑料布等防水材料覆盖。 2.3 模板安装要点 2.3.1、高支模的组成部分有：立杆、横杆、斜撑等组成。2.3.2、搭设顺序：放置纵向扫地杆主柱第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆。2.3.3、立杆在搭设时纵横向的距离要均匀。立杆柱脚均应加设垫板。2.3.4、支架立杆应竖直设置，每2m高度的垂直允许偏差为15 mm，如此类推。2.3.5、立杆、水平杆应要采用对接，对接扣件应交错布置，要求同外脚手架。2.3.6、每水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。2.3.7、 墙

10、柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保混凝土浇筑时模板的垂直度；2.3.8、 墙柱模板必须按计算要求安装对拉螺栓；(1) 梁模板安装先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于600mm时，梁侧模加对拉螺栓；(2) 保证拼缝严密，在混凝土浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模 板的支撑情况。2.3.9、脚手架在与墙或柱相遇时必须与墙顶紧，和柱必须用柱箍相连。柱箍沿步距布置（详下图）。3、模板拆除3.1梁、板模板的拆除1) 梁侧模的拆除侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模

11、碰扰而松动。2) 底模的拆除底模拆除时的混凝土强度要求见下表。拆模混凝土强度要求构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率板250%2，875%8100%梁875%8100%悬臂构件100%3.2 墙、柱模板拆除当砼强度达到拆模要求时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。1) 墙、柱模板的拆除墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的连接件螺栓。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。2) 角模的拆除。角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移位，被混凝土

12、握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。4、支撑体系验收高支模施工是本工程施工的重点。由于楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。 4.1 支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。 4.2 检查扣件螺栓的拧紧程度。 4.3 纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀

13、撑，全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈45度至60主角，夹角用回扣连接牢固。 4.4 单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。4.5 水平拉杆要顶紧已浇筑好混凝土柱，整体稳定性好。4.6 托顶长度不大于200mm四 高支模支撑系统安全、质量措施1 高支模防失稳措施1) 浇注梁板混凝土前，组织专门小组检查支撑体系中各种紧固件的固体程度。2) 浇注梁板混凝土时，专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，立即停止施工，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。如发现变形严重，要立即

14、撤离现场作业人员到安全地方。2 高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施1) 安装安全技术措施(1) 遵守高处作业安全技术规范有关规定。(2) 架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。(3) 凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆

15、、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，及时加固处理。(4) 立杆间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，(5) 扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。 (6) 所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。(7) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。(8) 施工现场搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。(9) 高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外

16、缘部分加强防护。(10) 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，避免材料、机具、工具过于集中堆放。 (11) 不准架设探头板及未固定的杆。(12) 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。(13) 安装模板按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。(14) 支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。(15) 在现场安装模板时，所有工具装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。(16

17、) 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。(17) 安装柱、梁模板设临时工作台，作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。（18）混凝土浇筑时从中间往四边浇筑。2) 拆除安全技术措施(1) 模板拆除须待预力张拉后进行，防止倒塌事故发生。(2) 模板，经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。(3) 拆模严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。(4) 高处、复杂结构模板的拆除，有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下

18、乱仍。(5) 工作前，检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。(6) 拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。(7) 拆除间歇时，将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。(8) 已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。(9) 在混凝土墙体、平台上有预留洞时，在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。3)、脚手架的安全设施1、防电（1）钢管脚手架不应搭设

19、在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离见下表：脚手架的外侧边缘与线路的边线间的最小安全操作距离外电线路电压1KV以下110KV35110KV154220KV330500KV最小安全操作距离（m）4681015（2）对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。（3）脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取下列措施： 对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施； 对脚手架要采取可靠的安全接地处理； 夜间施工时，应使用不超过12V电压

20、的低压电源。2、所有操作人员应持证上岗 3、防雷击接地措施，采用4×30镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于要求的10。4、高空作业要正确使用“三保”遇六级以上大风时，应停止高空作业。5、及时收集气象资料，并通知全体工作人员，便于安排工作和进一步采取措施。6、焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。3.6人员要求(1)高处作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。(2)责任心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作

21、业和作业中玩笑戏闹。(3)明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业必须系好安全带，使用工具要放在工具套内。(4)操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。(5)参加搭设的所有工作人员一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗位。严禁违章作业，野蛮施工。4）、支撑体系验收本工程支模施工是施工的重点。由于高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对支撑体系进行验收，验收必须由技术部门方案编制人参与。达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。 1 支撑

22、体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。 2 立杆下垫木枋垫板或者18厚九夹板。 3 检查扣件螺栓的拧紧程度。 4 纵向设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈45度至60主角，夹角用回扣连接牢固。 5 单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。五、高支模工程监测和安全管理6. 1、监测制度（1）、本高支顶施工过程中，主要安全隐患是高处坠落、物体打击、支顶倾斜坍塌等。（2）、监测结果报告必须包括监测项目及其允许值、报警值、监测数据处

23、理分析、监测结果评述，并绘制直角坐标系实时记录监测值。（3）、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建委建筑业管理处报告。6.2、监测项目、测点布置和监测要求（1）、监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）、观测点布置：本工程超高支模的观测点分沉降观测点和位移观测点，布置主要设置在1600×1400梁和1400×1400梁及截面面积过大的梁，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中位置设置一个观测点，具体布置如下图所示。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变

24、形监测报警值。检测示意图如下：（3）、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。并与初始值相对比，得出沉降、位移量和梁中挠度变形值，浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降量到浇筑完成后12h后结束。（4）、本工程监测预警值：梁支架沉降预警值为8mm；梁支架位移预警值为10mm；（5）、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。六、塔楼二14米高扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计

25、算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为14.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。满堂脚手架搭设范围示意图（阴影部分为14米高满堂脚手架搭设范围）图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.0。 6.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m

26、活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M =

27、 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300× 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN 截面抗剪强度计算值 T=3×

28、;1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.280×3004/(100×6000×388800)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 6.2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11

29、 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.00×1.500+0.00×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计

30、算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.549/0.800=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.80× 最大剪力 Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN 最大支座力 N=1.1×0.800×3.186=2.804kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3； I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 =

31、 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.204×106/57166.7=3.57N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×1529/(2×70×70)=0.468N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×1.605×800.04/(100&

32、#215;9500.00×2000833.4)=0.234mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 6.3、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.725mm 最大支座力 Qmax=10.196kN 抗弯计算强度 f=0.944×106/4491.0=210.14N/mm2 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 6

33、.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.20kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,梁下横杆采用双扣件!其他地方采用可调托座。 R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。 6.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN

34、)： NG1 = 0.111×13.000=1.439kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.800×1.000=0.280kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200×0.800×1.000=4.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.719kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×1.000=2.400kN 3.不考虑风荷

35、载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 6.6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.22kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k

36、1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.212 =10222/(0.212×424)=113.988N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/16.0=13

37、1.661 =0.391 =10222/(0.391×424)=61.640N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.027； 公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.027×(1.500+2×0.300)=2.491m =2491/16.0=156.175 =0.287 =10222/(0.287×424)=83.926N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!七、塔楼二14米层高

38、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为14.0米， 基本尺寸为：梁截面 B×D=800mm×700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆。7.1、模板面板计算 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! 抗剪强度验算 T < T，满足要求! 面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求!7.2、梁底支撑木方的计算 木方的抗弯计算强度

39、小于13.0N/mm2,满足要求! 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!7.3、梁底支撑钢管计算 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!7.4、扣件抗滑移的计算 R Rc 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用顶托!7.5、立杆的稳定性计算=18285/(0.391×424)=110.258N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!=18285/(0.284×424)=15

40、1.944N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!八、文化中心2层夹层10米高扣件钢管楼板模板支架计算书阴影部分裙楼2层夹层脚手架搭设范围示意图 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! 抗剪强度验算 T < T，满足要求! 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! R Rc 单扣件抗滑承载力的设计计算不

41、满足要求, 梁下横杆采用双扣件!其他地方采用可调托座。8.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)8.6、立杆的稳定性计算=10028/(0.320×424)=73.872N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!=10028/(0.503×424)=47.018N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!=10028/(0.386×424)=61.213N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!九、文化中心2层夹层1600x1400梁支架计算9.1、模板面板计算 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! 抗剪强度验算 T <

42、T，满足要求! 面板的最大挠度小于320.0/250,满足要求!9.2、梁底支撑木方的计算 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!9.3、梁底支撑钢管计算 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于428.6/150与10mm,满足要求! 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!9.4、扣件抗滑移的计算 R Rc 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求采用顶托!9.5、立杆的稳定性计

43、算=13399/(0.305×424)=103.790N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!=13399/(0.503×424)=62.828N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!=13399/(0.367×424)=86.052N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!十 梁侧模板计算书 10.1、梁侧模板基本参数10.2、梁侧模板荷载标准值计算10.3、梁侧模板面板的计算 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! 抗剪强度验算 T < T，满足要求! 面板的最大挠度小于295.0/250,满足要求!10.4、

44、梁侧模板内龙骨的计算 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 最大挠度小于450.0/250,满足要求!10.5、梁侧模板外龙骨的计算 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!10.6、对拉螺栓的计算 对拉螺栓强度验算满足要求!十一、文化中心2层夹层1.4x1.4梁模板扣件钢管高支撑架计算书11.1、模板面板计算 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! 抗剪强度验算 T < T，满足要求! 面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求!11.2、梁底支撑木方的计算 木方的抗弯计算强度小于

45、13.0N/mm2,满足要求! 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!11.3、梁底支撑钢管计算 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!11.4、扣件抗滑移的计算 R Rc 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!11.5、立杆的稳定性计算=12991/(0.305×424)=100.624N/mm2立杆的稳定性计算 &l

46、t; f,满足要求!=12991/(0.503×424)=60.912N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!=12991/(0.367×424)=83.427N/mm2立杆的稳定性计算 < f,满足要求!十二梁侧模板计算书12.1、梁侧模板基本参数12.2、梁侧模板荷载标准值计算12.3、梁侧模板面板的计算 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! 抗剪强度验算 T < T，满足要求! 面板的最大挠度小于295.0/250,满足要求!12.4、梁侧模板内龙骨的计算 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 最大挠度小于450.0/25

47、0,满足要求!12.5、梁侧模板外龙骨的计算 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!12.6、对拉螺栓的计算 对拉螺栓强度验算满足要求!十三、高支顶施工应急预案当事故发生后有人员伤亡的立即拨打120进行急救。13.1、应急救援机构的组成、责任和分工12.1.1、指挥机构及其成员工程项目部成立“施工安全事故应急救援领导小组”为指挥机构，由项目经理任组长、副经理任副组长及生产、安全、设备、保卫等负责人组成；详见项目现场指挥机构图。项目现场指挥机构图（1）、B区应急救援领导小组成员（附手机号码）：组长（B区项目经理）

48、：涂锦祖（） 副组长（项目生产经理）：田飞（） 副组长（项目技术负责人）：钱之平（）（2）、B区应急救援技术组成员：陈为华（）、洪智（）、龙绍南（）、（3）、B区应急救援后勤保障组成员：孙勇（）、康顺民（）、孙勇（）、张北南（）（4）、应急救援专业小组成员由各专业技术骨干、义务消防人员、急救人员和一些各班级专业的技术工人等组成。13.1.2、职责和分工（1）、领导小组1).负责制定和修订本工程项目的“施工安全事故应急救援预案”。2).组建应急救援专业小组，并组织实施和演练。3).检查督促做好施工安全事故的预防措施和应急救援的各项准备工作。5).事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。5).向上级汇报和组织或参与事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。（2）、人员分工和职责组长：负责组织和指挥应急救援工作。副组长：协助组长负责应急救援的整个具体指挥工作和负责日常工作