高层脚手架方案2013

1、目 录第一节 制依据3第二节 工程概况 3一、工程简介3二、工程概况3第三节 外脚手架设计4第四节 脚手架搭设材料 5第五节 双排钢管落地脚手架5 一、地基处理5 二、搭设尺寸5 三、搭设要求6 四、计算书11第六节 型钢梁双排挑脚手架 20 一、确定型钢挑架搭设尺寸 20 二、型钢挑架搭设顺序 21 三、型钢挑架材料选择 21 四、型钢挑架搭设拆注意事项 21 五、悬挑脚手架计算 22第7节 型钢悬挑卸料平台搭设33 一、构造参数 33 二、荷载参数 33 三、设计简图 34 四、面板验算34 五、次梁验算35 六、主梁验算37 七、钢丝绳验算 39 八、拉环验算 40 九、卸料平台安装要求

2、 40第八节 安全管理组织机构框图42第九节 主要劳动力需用量计划42第十节 脚手架安全管理43第十一节 应急预案45附图：悬挑脚手架大样图 安全通道大样图 悬挑脚手架平面布置图 悬挑卸料平台大样图 悬挑卸料平台节点图第一节 制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；2、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；4、建筑结构荷载规范GB50009-20015、混凝土结构设计规范GB50010-20026、 本工程施工图纸。第二节 工程概况一、工程简介1、工程名称：xxxxxxxxxxxxxx2、建设地点：xxxxx

3、xxxxxxxxxxx城3、建设单位：xxxxxxxxxxxxxxxx4、设计单位：xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx司5、监理单位：xxxxxxxxxxxxxxxx有限公司6、结构类型：框架、剪力墙结构7、建筑面积：总建筑面积75293平方米。其中地上建筑面积52293平方米，包括1#、2#、3#工三栋高层公寓楼；地下建筑面积约23000平方米。二、工程概况本工程为商业公寓楼，地下2层，裙楼为两层商业网点，层高5.1m， 1#楼15层，三至十五层为公寓层高为3.9m，2#楼13层，标准层为3.9m，3#楼19层，三至五层层高5.1，标准层3.9m。设计楼面荷载2.2KN/。地下室顶层荷

4、载5 KN/。第三节 外脚手架设计根据本工程楼层高度、结构特点、施工进度、工期要求，采取落地式钢管脚手架和悬挑双排外脚手架搭设。1#楼脚手架搭设方案：第一段 底层至裙楼顶，采取落地式钢管脚手架，搭设最高高度高度11.7m；第二段 三层至五层，采取落地式钢管脚手架，脚手架落在裙楼上，搭设高度11.7m，临二号路一面无裙楼，脚手架由一层搭设至5层，最大搭设高度取25m。第三段 六层至十顶，采取悬挑双排外脚手架，高度19.5 m，第四段 十一层至楼顶，采取悬挑双排外脚手架，搭设高度19.5m。2#楼脚手架搭设方案：第一段 底层至裙楼顶，采取落地式钢管脚手架，搭设最大高度11.7m；第二段 三层，采取

5、落地式钢管脚手架，脚手架落在裙楼上，搭设高度3.9m。临二号公路面搭设高度15.6m。第三段 四至九层，采取悬挑双排外脚手架，搭设高度19.5m。第四段 九至十三层，采取悬挑双排外脚手架，搭设高度19.5m。3#楼搭设方案：第一段 底层至裙楼顶，采取落地式钢管脚手架，搭设最大高度11.7m。第二段 二层至四层，采取落地式钢管脚手架，搭设高度10.2m；临二号路一面无裙楼，脚手架由一层搭设至4层，最大搭设高度取22.55m。第三段 五层至九层，采取悬挑双排外脚手架，搭设高度19.5m；第四段 十层至十四层，采取悬挑双排外脚手架，搭设高度19.5m；第五段 十五层至十九层，采取悬挑双排外脚手架，搭

6、设高度19.5m。综上所述，落地式脚手架最大搭设高度为25m，悬挑脚手架最大搭设高度为19.5m。第四节 脚手架搭设材料 搭设脚手架的主要材料有：48×3.0钢管、连墙杆【质量应符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定】、扣件【材质应符合国标钢管脚手架扣件（GB15831）中的规定】、木脚手板、绿色密目安全网、型钢（工字钢、钢筋）、九层板（宽200 mm300 mm）以及配套辅料。第五节 双排钢管落地脚手架一、地基处理脚手架落在地下室底板或者楼层顶板上，在现浇板达到设计强度后在立杆下垫木枋方可进行脚手架搭设。自燃土基础，在地基土夯填密实度不小于0.90的基层上铺50

7、厚石子，然后沿外墙四周浇筑厚100mm 宽1500 mm C20混凝土垫层，垫层外侧应设置200mm×300mm（宽×深）砖砌排水沟，沟内用1：3水泥砂浆抹面，垫层以上应按照脚手架柱距、排距要求铺放厚50 mm 宽200 mm木垫板，作为搭设落地脚手架的基础。二、搭设尺寸双排钢管落地脚手架搭设构造尺寸如下：立杆纵距La=1.50m，立杆横距Lb=1.05m，步距h=1.70m（第一步距控制在1.6 m），脚手架内立杆离墙距离250mm，连墙杆件水平间距L1=3m，竖向间距H1=3.4 m，连墙杆件使用48×3.0钢管，一端用直角扣件与脚手架立杆连接，另一端与建筑物

8、柱子或梁刚性连接在无法实施的部位采取预埋12的钢筋焊接连接；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网，允许搭设高度H25m。三、搭设要求（1）搭设顺序地基夯实铺50厚石子浇筑100mm厚C20混凝土做排水沟弹脚手架安装线安放木垫板安装纵向扫地杆竖立杆设抛撑安装横向扫地杆安装第一步小横杆安装第一步纵向水平杆铺木脚手板设置连墙杆安装第二步小横杆安装第二步纵向水平杆（2）地基要求脚手架搭设前地基回填土夯实系数必须保证不小于0.97，浇筑的混凝土垫层表面应平整，外侧排水沟应畅通，同时按脚手架柱距、排距要求进行放线、定位，铺放木脚手板。（3）立杆搭设注意事项立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步

9、同跨内，在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不得大于步距的1/3。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，待连墙杆件安装牢固后，方可根据情况拆除。当搭至有连墙杆件的步层时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。立杆顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应使用直角扣件固定在距垫板不大于200mm处的立杆上，纵向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠边坡的立杆

10、到边坡的距离不应小于500mm.（4）搭设纵横向水平杆注意事项脚手架第一步步距按1.6米设置，纵向水平杆设置在横向水平杆之上，其间距不得大于400mm，接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500 mm，并避免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不得小于1m，并应设置3个旋转扣件固定。每个主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件固定在立杆上，脚手架平面外伸长度为150mm，靠墙一侧的外伸长度为250mm。封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，并用直角扣件与内外角立杆固定。（5）设置连墙杆件、剪刀撑、横向支撑注意事项脚手架连墙件应严格按搭设尺寸设计中要求的间距均

11、匀布置，形式宜采用菱形布置，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件与建筑物刚性连接及预埋钢筋焊接连接按下图要求设置：连墙件必须从底部第一根纵向水平杆开始设置，一字型、开口型脚手架的两端连墙件的垂直距离必须按建筑物层高连续设置；在施工电梯、井字架或脚手架需断开的部位应在开口两端第一纵距的两根立杆同时按层高设置连墙杆件，连墙杆件设置应呈水平并垂直于墙面，与脚手架连接的一端可稍微下斜，绝对不允许向上翘起。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在57根之间，其宽度不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560度之间。高度在24m以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底到

12、顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。高度在24m以上的脚手架应在外侧立面整个长度和宽度上应连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应使用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。横向斜撑设置应在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上。一字形、开口型脚手架的两端必须设置横向斜杆，中间宜每隔6跨设置一道。高度在24米以下的封闭型脚手架可不设横向斜杆；高度在24

13、米以上的封闭脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔5跨设置一道。（6）人行斜道搭设人行斜道宜附着外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设置，并采用之字型斜道，斜道宽度不宜小于1米，坡度为1：3，拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2米，挡脚板高度不应小于180mm，并按脚手架的搭设要求设置连墙件、剪刀撑及横向斜撑。（7）扣件安置注意事项 扣件螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，并不大于65Nm，对接扣件的开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑的扣件

14、中心线距主节点的距离不应大于150mm。（8）木脚手板铺设及栏杆、挡脚板设置 木脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺满，采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。人行斜道的木脚手板上应每隔250300mm设置一根厚度为2030mm防滑木条，并于纵向斜杆绑扎牢固。脚手架每四步靠墙一侧与内立杆之间使用厚50mm宽200350 mm木脚手板对接平铺，接头处必须设二根横向水平杆，脚手板外伸长度为120150mm，作为脚手架竖向隔离措施(四步一隔离)。 栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆内侧，上栏杆上层高度为1.2m，下层栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于300mm。 （9）当需要在脚

15、手架上开设门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构，斜杆与水平方向的倾角为4560度，并按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求选用“B型”形式，见下图。 脚手架拆除（1）拆除脚手架前应全面检查其扣件连接、连墙杆件、支撑体系等是否符合搭设时的要求，清除脚手架上的所有杂物及地面障碍物，并由单位工程施工负责人进行脚手架拆除的安全技术交底。（2）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（3）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应先增设连墙件进行加固。（4）当脚手架采取分段或分立面拆除时（如施工电梯部位），对不拆除

16、的脚手架两端应事先增设连墙杆件和横向斜撑进行加固。（5）当脚手架拆至底部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。四、计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48×3脚手架搭设高度H(m)25脚手架沿纵向搭设长度L(m)30立杆步距h(m)1.7立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1.05横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式4步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m

17、2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区宁夏银川市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.4风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.6，0.45 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm

18、2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1)+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1)+1.4×2×1.5/(2+1)=1.65kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1)+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1)+

19、2×1.5/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max1.65×1.052/8，1.65×0.152/2=0.23kN·m =Mmax/W=0.23×106/4490=50.64N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)=max5×1.21×10504/(384×206000×107800)，1.21×1504/(8×20

20、6000×107800)=0.861mm max0.861mmminlb/150，10min1050/150，107mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.65×(1.05+0.15)2/(2×1.05)=1.13kN 正常使用极限状态 Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.21×(1.05+0.15)2/(2×1.05)=0.83kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.13kN q=1.2×0.033=0.04kN

21、/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=0.83kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.46×106/4490=102.16N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.441mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.63kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax

22、=1.13kNRc=0.8×8=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=2.63kNRc=0.8×8=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H25脚手架钢管类型48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.1248+(1.05+0.15)×2/2×0.033/1.7)×25=3.71kN 单内立杆：NG1k=3.71kN 2、脚手板的自重标准值NG2k

23、1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/4/2=(25/1.7+1)×1.5×(1.05+0.15)×0.35×1/4/2=1.24kN 单内立杆：NG2k1=1.24kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/4=(25/1.7+1)×1.5×0.14×1/4=0.82kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw×la&#

24、215;H=0.01×1.5×25=0.38kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.24+0.82+0.38=2.44kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.24kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.5×(1.05+0.15)×(1×2)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4&#

25、215;NQ1k=1.2×(3.71+2.44)+ 0.9×1.4×1.8=9.64kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.71+1.24)+ 0.9×1.4×1.8=8.2kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H25立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=1×1.5×1

26、.7=2.55m 长细比=l0/i=2.55×103/15.9=160.38210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.155×1.5×1.7=2.95m 长细比=l0/i=2.95×103/15.9=185.24 查规范表A得，=0.209 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.71+2.44)+1.4×1.8=9.89kN =N/(A)=9892.85/(0.209×424)=111.64N/mm2f=

27、205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.71+2.44)+0.9×1.4×1.8=9.64kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.45×1.5×1.72/10=0.25kN·m =N/(A)+ Mw/W=9640.85/(0.209×424)+247676.96/4490=163.96N/mm2f=205N/

28、mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)×H/(1.2NG1k)=(0.209×424×205×10-3-(1.2×2.44+1.4×1.8)×25/(1.2×3.71)=71.49m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk A/W)×H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw A/W)×H/(1.2NG

29、1k)=(0.209×424×205×10-3-(1.2×2.44+0.9×1.4×1.8+0.25×1000×0.209×424/4490)×25/(1.2×3.71)=45.44m Hs=45.44m>H=25m 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙

30、件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.6×2×1.7×2×1.5=8.61kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.61+3)×103/(0.99×489)=23.93N/mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=8.61+3=11.61kN1&#

31、215;12=12kN 满足要求！第六节 型钢梁双排挑脚手架 型钢梁双排挑脚手架主要用于主楼3F19F在主体阶段和装修阶段的施工，挑脚手架从结构四层面开始分段设置，每段高度控制在20米（搭设高度19.5米）内， 一、确定型钢挑架搭设尺寸主要由已加工成型的工具式型钢梁、钢管、扣件、钢丝绳、穿墙环和锚环等预埋件、连接件、脚手板、挡脚板、安全网、安全平网等构配件组成。 1. 采用I16工字钢作为主受力型钢梁，14钢丝绳斜拉（16*9） 2.采用外径48mm，壁厚3.0焊接钢管或无缝钢管，脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距0.95m，脚手架步距1.7m，外立杆距型钢梁外端100mm，内立杆距建筑250m

32、m；外立杆每步中间增加一道护身栏杆，外立杆内侧满挂绿色密目安全网。3.连墙杆件按二步二跨设置，剪刀撑跨越6根立杆按45°60°角度连续搭设。4.脚手架按两层操作面施工荷载设计，施工均布荷载为3.0KN/m2，脚手板共铺设二层，两层水平兜网。5. 采用主要型钢梁长为3500mm，其中建筑物外梁段长度 1300mm，建筑物内安装长度2200mm。6、型钢挑梁压长必须大于悬挑长度的1.25倍。二、型钢挑架搭设顺序预埋铁件及锚栓安装钢挑梁及三角形挑支架设置斜撑及锚栓固定挑梁固定斜拉钢丝绳按脚手架纵横距焊接立杆限位短柱竖立杆设置临时支撑安装横向扫地杆安装纵向扫地杆安装第一步小横杆安装

33、第一步纵向水平杆铺木脚手板设置连墙杆安装第二步小横杆安装第二步纵向水平杆至设计高度 三、型钢挑架材料选择型钢挑梁采用16号热轧工字钢，搭设脚手架的用料同双排落地脚手架。四、型钢挑架搭设拆注意事项1、挑架由于受建筑物外形不规则平面形状的影响，脚手架立杆纵距不尽相等，搭设时应特别注意纵横向水平杆件与立杆的连接方法（按规范），确保主节点连接稳固，杆件交错布置合理，以保证脚手架的整体稳定性。挑架搭设时第一步脚手架步距应从型钢挑梁底面起算。2、根据型钢挑梁平面布置图，对每根型钢挑梁的固定及拉支杆件的位置，事先应进行各部件尺寸翻样，安装时对号入座。同时做到在下层混凝土结构施工时，按斜撑下支点位置预埋铁件；

34、在安装层混凝土结构施工时，按型钢挑梁位置预埋铁件或锚栓（锚栓弯脚应压在现浇楼板下层钢筋之下，搭接长度大于300mm）在上层混凝土结构施工时预埋钢筋拉杆，并保证其位置准确。预埋锚栓如遇单层板筋时，在其上部加双向4根14钢筋做为加固附加钢筋。3型钢挑梁长度以3.5米，个别挑梁的长度按实际需要进行适当调整。用于固定型钢梁的预埋铁件采用A3钢或Q235钢，锚钎使用级钢，焊接使用E43型焊条，所有铁件预埋时，应低于结构面20mm，以便抹灰层覆盖；用于制作挑架的材料必须具有产品合格证，对制作拉杆用的钢筋应经复试合格后方可使用。4、型钢挑梁、斜撑等挑架设施安装时必须满足所在楼层结构混凝土强度达到设计强度的3

35、0%。5、型钢挑梁安装就位后，应先行做好锚栓固定，钢梁外伸端应略高于尾部（为梁长的3/1000），然后按照立杆位置焊接长100mmmm直径为20mm立杆限位短柱。第一步脚手架底面从外立杆至建筑物外墙面应用板封闭隔离。6、脚手架的搭拆同双排落地架，搭拆时脚手架上不得集中堆放钢管等其它材料，以减少脚手架使用荷载。搭架时应按要求及时安装连墙杆，拆架时连墙杆应按顺序逐个拆除，不得图方便连续拆除多个连墙杆件。7、型钢挑梁拆除时，应先拆外伸端部件（拉杆、系梁等），最后拆锚栓固定件。五、悬挑脚手架计算（钢丝绳未参与计算，钢丝绳布置见附后大样图） 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.5 m，

36、立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.95m，立杆的步距为1.7 m；内排架距离墙长度为0.25 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.4 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处宁夏银川市，基本风压0.57kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载

37、体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1297；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、小横杆的计算小横杆按

38、照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1=1.65kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.65

39、5;0.952/8=0.186kN·m；最大应力计算值 =Mqmax/W =41.456N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =41.456N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1=1.208kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.0×1.208×9504/(384×2.06×105×107800)=0.577 mm；小横杆的最大挠度 0.577 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 950 / 1

40、50=6.333 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.95=0.032kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.95×1.5/3=0.166kN；活荷载标准值: Q= 2×0.95×1.5/3=0.95kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.032+1.2×0.166+1.4×0.95)/2=0.784kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷

41、载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.784×1.5= 0.314kN·m；M=M1max + M2max=0.006+0.314=0.32kN·m最大应力计算值 =0.32×106/4490=71.242N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =71.242N/mm2 小于 大横杆的抗弯

42、强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800)=0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.032+0.166+0.95)/2=0.574kN =

43、1.883×0.574×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800)=1.643 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.051+1.643=1.694 mm；大横杆的最大挠度 1.694 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc

44、 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.033×0.95×2/2=0.032kN；大横杆的自重标准值: P2=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值: P3=0.35×0.95×1.5/2=0.249kN；活荷载标准值: Q=2×0.95×1.5 /2=1.425kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.032+0.05+0.249)+1.4×1.425=2.392kN；R < 8.00k

45、N，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1297kN/m NG1=0.1297+(0.95×2/2)×0.033/1.70×19.50=2.892kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×2×1.5×(0.95+0.25)/2=0.63kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15×

46、;2×1.5/2=0.225kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×19.5=0.146kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.893kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2×0.95×1.5×2/2=2.85kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.893+ 0.85×1.4×

47、;2.85= 8.063kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.893+1.4×2.85=8.662kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.57kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 ×

48、;0.57×0.74×0.214=0.063kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.063×1.5×1.72/10=0.033kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=8.063kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 8.662kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢

49、管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.945 m；长细比: L0/i=185 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.209立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=8063.426/(0.209×424)+32595.26/4490=98

50、.252N/mm2；立杆稳定性计算 =98.252N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=8661.926/(0.209×424)=97.747N/mm2；立杆稳定性计算 =97.747N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.57，Wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.57=0.079kN/m

51、2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.122kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.122kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.

52、24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.958×4.24×10-4×205×103=83.269kN；Nl=6.122 < Nf=83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=6.122小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l,k1=m1/l,

53、k2=m2/l。本方案算例中，m =1.3 m，l=2.3 m，m1=0.25 m，m2=1.2 m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W=141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.893+1.4×2.85=8.662kN；正常使用极限状态，荷载标准组合 N=NG+NQ=3.893+2.85=6.743kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.61×10-3×78.5 =0.205kN/m；k=1.3/2.3=0.565k1=0.25 / 2.3=0.109k2=1.2 / 2.3=

54、0.522代入公式，经过计算得到支座反力 RA=23.096kN支座反力 RB=-5.3kN最大弯矩 MA=12.733kN·m 最大应力 =12732921.207 /( 1.05 ×141000 )= 86.004N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 86.004N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！最大挠度 max= 5.902 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600 mm水平支撑梁的最大挠度 5.902 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2600/400 mm,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设