混凝土框架结构PKPM设置参数说明(上传)

1、混凝土框架结构PKPM设计参数说明V2.2 20150909版目录第一节 结构模型输入及参数设置6一、总信息61.结构体系62.结构主材63.结构重要性系数64.底框层数，地下室层数65.与基础相连构件的最大底标高（m）66.梁柱钢筋的混凝土保护层厚度67.框架梁端负弯矩调幅系数68.考虑结构使用年限的活荷载调整系数6二、材料信息71.混凝土容重取26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。72.钢材容重取78。73.梁柱箍筋7三、地震信息71.设计地震分组为第x组，抗震设防烈度为x度，设计基本地震加速度值为xg72.场地类别73.框架抗震等级74.抗震构造措施的抗震等级75.计算阵

2、型个数86.周期折减系数：建议有填充墙框架结构取0.7。8四、风荷载信息91.修正后的基本风压92.地面粗糙度类别93.沿高度体型分段数及体型系数9五、钢筋信息101.按照混凝土规范表4.2.3-1、4.2.3-2取用。10六、选择后续操作101.楼梯自动转化为梁10第二节 楼板设计11一、配筋计算参数中111.直径间距：最小直径8，钢筋最大间距200。112.双向板计算方法：选用弹性算法。113.边缘梁、剪力墙算法114.有错层楼板算法：按简支计算115.裂缝计算：根据裂缝挠度自动选筋116.使用矩形连续板跨中弯矩算法：勾选。117.钢筋级别：通常选取HRB400级。11二、钢筋级配表12三

3、、连板及挠度参数12四、绘图参数13第三节 分析和设计参数补充定义15一、总信息151.水平力与整体坐标夹角（度）：通常采用默认值。152.混凝土容重取2627，钢材容重取78。153.裙房层数154.转换层所在层号155.嵌固端所在层号：通常取1。156.地下室层数157.墙元细分最大控制长度：默认为1m。168.对所有楼板强制采用刚性楼板假定169.弹性板与梁变形协调：通常勾选此项。1610.结构材料信息1611.结构体系1612.恒活荷载计算信息：通常选取模拟施工加载3。1613.风荷载计算信息1714.地震作用计算信息1715.结构所在地区（全国）1716.规定水平力的确定方式17二、

4、风荷载信息171.地面粗糙度类别172.修正后的基本风压173.X、Y向结构基本周期174.风荷载作用下结构的阻尼比：5%。175.承载力设计时风荷载效应放大系数176.顺风向风振：一般不勾选。177.横风向风振：一般不勾选。178.扭转风振：一般不勾选。179.用于舒适度验算的风压1810.用于舒适度验算的结构阻尼比：取用2%。1811.水平风体型分段数：1。1812.体型分段最高层号：结构最高层号1813.设缝多塔被风面体型系数：0.5。1814.其他默认18三、地震信息181.结构规则性信息192.设计地震分组、设防烈度：按建筑抗震设计规范附录A中查取。193.场地类别：按地质勘查报告和

5、建筑抗震设计规范4.1.6条确定。194.抗震等级：按照第一节三.3条执行。195.抗震构造措施的抗震等级：按照第一节三.4条执行。196.中震（大震）不屈服设计：不选。197.考虑偶然偏心:勾选。208.双向地震作用：勾选。209.计算震型个数2110.活荷质量折减系数：民建、公建一般取0.5，工业建筑取1.0。2111.周期折减系数2112.结构的阻尼比（%）2113.特征周期Tg (秒)2114.地震影响系数最大值2115.斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度。21四、活荷信息211.柱、墙设计时活荷载212.传到基础的活荷载213.梁活荷不利布置最高层号。214.考虑结构使用年限的活

6、荷载调整系数21五、调整信息221.梁端负弯矩调整系数：一般取0.85。222.梁活荷载内力放大系数：可取1。233.梁扭矩折减系数：一般取0.4。234.托墙梁刚度放大系数：1。235.连梁刚度折减系数：一般取0.6。236.中梁刚度放大系数：一般取1.32.0。237.梁刚度系数按2010规范取值：默认选择。238.调整与框支柱相连的梁内力：一般不调整。239.按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力：通常要选择。2310.实配钢筋超配系数2411.指定的薄弱层个数，层号：2412.全楼地震作用放大系数：其经验取值范围为1.0-1.5。2413.0.2Q0调整起始层号，终止层号。24六、设计

7、信息241.考虑P-效应242.框架梁端配筋考虑受压钢筋：选择该项参数。253.结构中的框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：一般不选。256.梁柱重叠部分简化为刚域：一般不选。257.按高规或高钢规进行结构设计268.钢柱计算长度按有侧移计算269.剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条2610.框架梁端配筋考虑受压钢筋2611.梁柱钢筋的混凝土保护层厚度2612.柱配筋计算原则26七、配筋信息261.根据所选用钢筋的情况选择强度，间距。262.墙水平分布筋间距：200；墙竖向、水平分布筋配筋率：0.25%。26八、荷载组合271.按照荷载规范和抗震规范的要求选择合适的系数

8、。272.重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数：0,.3。27第四节 特殊构件与特殊荷载设置等27一、特殊构件补充定义271.特殊梁定义272.特殊柱定义283.特殊墙、特殊支撑284.弹性楼板28二、温度荷载定义29三、特殊风荷载29四、多塔结构补充定义291.多塔的计算方式292.多塔结构离散方式293.多塔结构定义29五、施工次序补充定义30六、活荷载折减系数补充定义30七、设计模型补充定义30八、修改构件计算长度系数30九、水平风荷载查询/修改30第五节 SATWE结构内力与配筋计算30一、吊车荷载计算30二、生成传给基础的刚度30三、层刚度比计算（旧版本有该项）30四、地震作用分析

9、方法：优选总刚分析方法311.侧刚分析方法312.总刚分析方法31五、线性方程组解法31六、位移输出方式32七、构件配筋及验算32第六节 10个重要的比值32一、轴压比32二、剪重比32三、侧向刚度比33四、周期比33五、刚重比33六、剪跨比33七、剪压比33八、跨高比33九、延性比33十、位移比33第七节 若干讨论的问题34一、剪力墙配筋34二、带地下室结构嵌固层的选取34三、结构扭转周期计算35四、错层结构的输入35五、当某洞顶连梁(按洞口输入而不是按主梁输入)高度小于300m35时,SATWE在计算内力时将忽略该梁的存在,亦不计算其配筋。35六、在SATWE"分析与设计参数补充

10、定义"中,对考虑了双向地震力作用的35结构,不应同时考虑按双偏压方法计算一般框架柱配筋。35第一节 结构模型输入及参数设置一、 总信息 1. 结构体系框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框。2. 结构主材钢筋混凝土，砌体，钢结构，钢和混凝土。3. 结构重要性系数混凝土规范3.3.2条：在持久设计状况和短暂设计状况下，安全等级一级1.1，二级1，三级0.9；对地震设计状况下取1.0；钢结构设计规范第3.1.3条：一般工业与民用建筑钢结构的安全等级为二级，其他特殊建筑钢结构的安全等级应根据具体情况另行确定；高层混凝土结构技术规程3.8.1条：对安全等级为一级的

11、结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级的结构构件，不应小于1.0。4. 底框层数，地下室层数按实际选用。5. 与基础相连构件的最大底标高（m）确定基础埋深后，预估基础的厚度，从而输入该项值。6. 梁柱钢筋的混凝土保护层厚度混凝土结构设计规范表3.5.2及表8.2.1。7. 框架梁端负弯矩调幅系数 一般取0.85，高层混凝土结构技术规程5.2.3条：装配整体式框架梁取0.70.8，现浇框架梁取0.80.9。8. 考虑结构使用年限的活荷载调整系数50年取值1,100年取值1.1。二、 材料信息1. 混凝土容重取26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。2. 钢材容重取78。3. 梁

12、柱箍筋在满足承载力的前提下，考虑施工方便，建议优先采用圆钢HPB300级。三、 地震信息1. 设计地震分组为第x组，抗震设防烈度为x度，设计基本地震加速度值为xg见抗震规范附录A。2. 场地类别根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分四类。详见地质勘察报告。3. 框架抗震等级框架结构抗震等级按建筑抗震设计规范6.1.2条和高层混凝土结构技术规程3.9.3确定。注意：确定建筑物的抗震设防类别，乙类建筑应按照提高一度的设防烈度查表确定抗震等级。剪力墙抗震等级同第4条。4. 抗震构造措施的抗震等级该项主要针对抗震措施的抗震等级与抗震构造措施的抗震等级不一致时设定。抗震措施由抗震设防标准

13、确定；抗震构造措施需根据特殊情况（抗规3.3.2、3.3.3）进行调整，否则应选择不改变。 丙类建筑  类场地                           6度             7度&

14、#160;                    8度            9度设计基本地震加速度(g)  0.05      0.10      0.15&

15、#160;     0.20      0.30      0.40抗震措施(烈度)                    6          &#

16、160;7           7           8          8           9抗震构造措施(烈度)     

17、60;       6           6           6           7          7 &

18、#160;         8 类场地                            6度           

19、  7度                   8度                9度设计基本地震加速度(g)   0.05     0.10 

20、60;    0.15      0.20      0.30         0.40抗震措施(烈度)                     6 

21、        7           7           8             8         

22、;    9抗震构造措施(烈度)              6         7           7           8 

23、;            8             9 、类场地                     6度     

24、;         7度                    8度             9度设计基本地震加速度(g)     0.05 

25、;     0.10      0.15      0.20      0.30      0.40抗震措施(烈度)                &

26、#160;     6           7            7           8          8  

27、;          9抗震构造措施(烈度)               6           7            8  

28、         8          9            9  甲、乙类建筑 类场地               

29、0;           6度             7度                     8度      &

30、#160;       9度设计基本地震加速度(g)   0.05      0.10      0.15      0.20      0.30      0.40抗震措施(烈度)  &#

31、160;                 7            8           8          9&#

32、160;           9          9+抗震构造措施(烈度)             6            7  

33、60;        7          8            8          9 类场地          

34、;                6度              7度                     8度 &

35、#160;              9度设计基本地震加速度(g)  0.05       0.10      0.15      0.20      0.30   &#

36、160;    0.40抗震措施(烈度)                   7             8           8

37、0;         9           9            9+抗震构造措施(烈度)            7      

38、60;      8           8          9           9            9+ 、类场地&

39、#160;                  6度              7度                  

40、8度                9度设计基本地震加速度(g)  0.05        0.10      0.15      0.20      0.30

41、      0.40抗震措施(烈度)                   7             8           8 

42、          9           9           9+抗震构造措施(烈度)            7      

43、       8           8+         9          9+          9+ 5. 计算阵型个数阵型个数一

44、般可以取阵型参与质量达到总质量90%所需的阵型数。通常阵型个数取值应不小于3，且为3的倍数（n为楼层数），计算后应查看WZQ.OUT，检查X和Y方向的有效质量系数是否大于0.9，不大于需要调整结构方案重新计算。6. 周期折减系数：建议有填充墙框架结构取0.7。高层混凝土结构技术规程4.3.17目的是为了考虑框架结构和框架剪力墙结构填充墙刚度对周期的影响；当非承重墙体为砌体墙时，框架结构取0.60.7，框剪取0.70.8，剪力墙取0.81.0。四、 风荷载信息1. 修正后的基本风压基本风压根据荷载规范附表E.5取用。高层混凝土结构技术规程4.2.2及条文说明：高度超过60米的高层建筑判定为对风荷

45、载敏感，承载力设计时风荷载计算可按基本风压的1.1倍采用。2. 地面粗糙度类别根据结构荷载规范8.2.1取用。A：近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C：指有密集建筑群的城市市区；D：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区）。3. 沿高度体型分段数及体型系数根据荷载规范表8.3.1取用。高层结构立面变化较大，不同的区段的体型系数可能不一样，程序允许分段输入不同的体型系数及每段最高楼层号，一个建筑最多可以设三个体型系数；圆平面建筑取0.8、高宽比不大于4的矩形、方形、十字形建筑取1.3，其他的参看高层4.2.3规定。五、 钢筋信息1.

46、按照混凝土规范表4.2.3-1、4.2.3-2取用。六、 选择后续操作1. 楼梯自动转化为梁混凝土框架结构中常规双跑混凝土板式楼梯，应勾选，在LT子目录中整体计算，得到整体控制参数文件wmass.out、wzq.out、wdisp.out。第二节 楼板设计在PM中荷载输入时如果勾选“自动计算现浇楼板自重”，请注意：楼板生成时楼板厚度须按实际输入；楼板混凝土容重与“设计参数”“材料信息”“混凝土容重”中的定义直接相关。一、 配筋计算参数中1. 直径间距：最小直径8，钢筋最大间距200。2. 双向板计算方法：选用弹性算法。注：按弹性算法计算，可对短跨支座弯矩进行调幅，调幅系数0.85，短跨跨中弯矩

47、相应放大。3. 边缘梁、剪力墙算法边缘梁算法: 按简支计算；边缘剪力墙算法：按固端计算；注：先选按简支计算，有剪力墙的位置在“楼板计算”中修改为”固定边界”。4. 有错层楼板算法：按简支计算5. 裂缝计算：根据裂缝挠度自动选筋6. 使用矩形连续板跨中弯矩算法：勾选。注：程序按建筑结构静力计算手册中的方法，荷载取“恒+活/2”和“活/2”计算两次，再将两次计算结果叠加作为跨中弯矩设计值。7. 钢筋级别：通常选取HRB400级。二、 钢筋级配表三、 连板及挠度参数注：连续板针对的是多跨连续的单向板，单向板长跨/短跨>2。相邻板跨不同时，每块板独立计算后，相邻边的弯矩是不平衡的，连板计算把连续

48、的单向板作为连续梁计算，相邻支座处的弯矩即为平衡的。参数勾选如上图所示。四、 绘图参数其它：PM楼板计算时楼板跨度取的是梁中-中的计算跨度，符合我们的设计要求；对于均匀的矩形板，计算采用的是查表法，弯矩系数与建筑结构静力计算手册中的一致，即按弹性薄板小挠度理论计算；挠度和裂缝计算时取荷载的准永久组合计算，不再考虑活荷载的不利布置，计算公式均已按现行混凝土结构设计规范修改。对于异形板的计算，主要有以下几种方式：PM中计算，采用有限元法，计算弯矩值可用，裂缝可以计算，但挠度无计算结果。异形板上无其它荷载（如局部的线荷载等）时可以用PM计算。理正异形板计算中采用有限元法，板的每条边均给出三段的计算结

49、构，计算弯矩值可用，但对局部角部的弯矩值处理不好，角部的弯矩峰值较大，易造成无法配筋的情况。挠度可给出弹性挠度和塑性挠度，裂缝也可计算。适用于异形板上有其它荷载（如局部的线荷载等）的情况。其它通用有限元软件，如SAP2000，ETABS，ANASYS等，软件适用性更强，人为干预度更大，计算结果更加可信，但挠度仅能给出弹性挠度，裂缝须手工计算。探索者异性板计算问题较多，试算发现其跨中弯矩计算有误，支座弯矩较为准确。设计时不采用。第三节 分析和设计参数补充定义一、 总信息1. 水平力与整体坐标夹角（度）：通常采用默认值。可以先取初始值为0，SATWE计算后在WZQ.OUT中输出结构最不利方向值，如

50、果这个角度与主轴大于15，应将该角度输入重新计算。2. 混凝土容重取2627，钢材容重取78。3. 裙房层数对应高层规程规定，抗震设计时，裙楼的抗震等级不低于整体裙楼的抗震等级，主楼结构应在裙房顶部上、下各一层适当加强抗震构造措施；柱箍筋宜在裙楼屋面上、下层的范围内全高加密，剪力墙设置约束边缘构件；程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定，应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室三层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7层）;4. 转换层所在层号对应抗震规范3.4.3竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力乘以1.251.5的增大系数;5. 嵌固端所在层号：通常取1。6. 地

51、下室层数当上部结构与地下室共同分析时，通过该参数屏蔽地下室部分的风荷载，并提供地下室外围回填土约束作用数据，均按实际取用。7. 墙元细分最大控制长度：默认为1m。8. 对所有楼板强制采用刚性楼板假定在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项，一般选用强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度。计算位移与层刚度比时选是，计算内力与配筋及其它内容时选否。注意事项：对于复杂结构，如不规则坡屋顶、体育馆看台、工业厂房，或者柱、墙不在同一标高，或者没有楼板，楼层开大洞等情况，如果采用强制刚性楼板假定，结构分析会严重失真。对这类结构可以查看位移的<详细输出>，或观察

52、结构的动态变形图，考察结构的扭转效应。对于错层或带夹层的结构，总是伴有大量的越层柱，如采用强制刚性楼板假定，所有越层柱将受到楼层约束，造成计算结构失真。9. 弹性板与梁变形协调：通常勾选此项。10. 结构材料信息钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构，根据结构材料的不同进行选择。11. 结构体系框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙，根据结构体系的不同进行选择。12. 恒活荷载计算信息：通常选取模拟施工加载3。不计算恒活荷载（不计算竖向力）；一次性加载（按一次加载方式计算竖向力）； “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土

53、结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程。但这是在“基础嵌固约束”假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。“模拟施工加载2”是在原模拟施工加载计算原则的基础上，通过间接方式（将竖向构件的轴向刚度增大10倍），在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。这样，基础的受力更均匀。对于框剪结构而言，外围框架柱受力有所增大，剪力墙核心筒受力略有减小，但付出的代价是计算

54、时间增大接近一倍。“模拟施工加载3”采用分层刚度加载模型，在每层加载时不用总体刚度，只用本层及以下层的刚度，计算工作量大了，更符合实际情况。一般情况下：不计算恒活荷载，只用于研究分析；一次性加载，主要用于多层结构、钢结构和有上传荷载（例如吊柱）的结构；模拟施工加载1，适用于多高层结构；模拟施工加载2，仅可用于框筒结构向基础软件传递荷载（不要传递刚度）；模拟施工加载3，适用于多高层无吊车结构，更符合实际工程情况，推荐适用。13. 风荷载计算信息一般情况下大部分工程采用SATWE缺省的水平荷载即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过特殊风荷载实现。14. 地震作用计算信息不计算地震作用，对于不进行抗

55、震设防的地区或者抗震设防烈度为6度时的部分结构，规范规定可以不进行地震作用计算。计算水平地震作用，计算X、Y两个方向的地震作用；计算水平和规范简化方法竖向地震作用：按抗规5.3.1条规定的简化方法计算竖向地震；15. 结构所在地区（全国）16. 规定水平力的确定方式主要计算位移比、倾覆力矩。分为“楼层剪力差方法（规范方法）”和“节点地震作用CQC组合方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，无法做剪力差的结构。二、 风荷载信息除完全的地下结构，均应计算风荷载；若建筑立面复杂，风荷载计算应选计算水平荷载及特殊风荷载。1. 地面粗糙度类别按照

56、建筑结构荷载规范8.2.1确定。2. 修正后的基本风压对于平面、立面不规则的结构（如空旷结构、大悬挑结构、体育场馆、较大面积的错层结构、需要计算屋面风荷载的结构等），应考虑特殊风荷载的输入，目的是更真实的反应结构受力的情况。3. X、Y向结构基本周期 对于比较规则的结构，可以采用近似方法计算基本周期：框架结构T=（0.080.1）N；框剪结构、框筒结构T=（0.060.08）N；剪力墙结构、筒中筒结构T=（0.050.06）N，其中N为结构层数。注意：首先按默认值试算，然后将WZQ.OUT对应于第一、二阵型号的结构基本周期数值迭代填入，作为本结构的基本周期再进行计算。4. 风荷载作用下结构的阻

57、尼比：5%。5. 承载力设计时风荷载效应放大系数建议高层建筑填写1.1（根据高规4.2.2条规定，对于风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用）；6. 顺风向风振：一般不勾选。由荷载规范8.4.1，大于30m且高宽比大于1.5的房屋和基本自震周期T1大于0.25s的高耸结构，均须勾选此项。7. 横风向风振：一般不勾选。由荷载规范8.5.1及其条文说明，建筑高度超过150m或高宽比大于5的高层建筑可出现较为明显的横风向风振效应，细长圆形截面构筑物一般指高度超过30m且高宽比大于4的构筑物，均须勾选此项。8. 扭转风振：一般不勾选。由荷载规范8.5.4及其条文说明，建筑高度

58、超过150m且满足一定条件的高层建筑，均须勾选此项。9. 用于舒适度验算的风压根据高规3.7.6条，在高层混凝土建筑大于150m时按10年一遇取值；10. 用于舒适度验算的结构阻尼比：取用2%。根据高规3.7.6条，取用2%。11. 水平风体型分段数：1。一般情况下分段数为1。高层立面复杂时，可考虑体型系数分段。程序自动扣除地下室高度，不必将地下室单独分段。12. 体型分段最高层号：结构最高层号当体型分段数为1时，即结构最高层号。其它情况按分段的最高层号填入。13. 设缝多塔被风面体型系数：0.5。应用于设缝多塔结构。由于遮挡造成的风荷载折减值通过该系数来指定。当缝很小时，可取0.5。14.

59、其他默认三、 地震信息1. 结构规则性信息按建筑抗震设计规范3.4节条文内容选用，确定是规则还是不规则。抗震规范5.2.3条规定：规则结构不进行扭转耦连计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。高层规程4.3.4条规定,对质量和刚度不对称、不均匀的结构及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法。2. 设计地震分组、设防烈度：按建筑抗震设计规范附录A中查取。3. 场地类别：按地质勘查报告和建筑抗震设计规范4.1.6条确定。抗震规范4.1.6规定：建筑的场地类别，应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分为四类。4. 抗震等

60、级：按照第一节三.3条执行。5. 抗震构造措施的抗震等级：按照第一节三.4条执行。6. 中震（大震）不屈服设计：不选。属于结构性能设计的范围，目前规范没有规定。程序处理的原则为：地震影响系数按中震（大震）采用；地震分项系数为1.0；取消强柱弱梁、强剪弱弯调整；材料强度取标准值等。不同于中震（大震）弹性设计，这时应采用中震（大震）的地震影响系数，将抗震等级改为四级（不进行相关调整）。程序实现：该参数用于实现基于性能的抗震设计，选择该项可以对结构进行中震或大震不屈服设计，程序执行以下操作：取消地震组合内力调整（不做强柱弱梁、强剪弱弯调整）。荷载作用分项系数取1.0（组合值系数不变）。抗震承载力调整

61、系数取1.0。钢筋和混凝土材料强度取标准值。操作要点：进行中震或大震不屈服设计时选择此项，还应按抗震等级修改（多遇地震影响系数最大值），一般中震取2.8倍小震值，大震取4.56倍的小震值。注意事项：基于性能的抗震设计还有中震（或大震）弹性设计，此时不选择<中震(或大震)的不屈服做结构设计>，但地震最大影响系数取为中震（或大震）值，构件抗震等级取“不考虑“（取消地震组合内力调整，即强柱弱梁、强剪弱弯调整）。7. 考虑偶然偏心:勾选。按高层混凝土结构技术规程4.3.3规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。抗规GB50011 5.2.3条对平面规则的结构采用增大边榀结构地震内力的方

62、式考虑该扭转影响，这对高层建筑不尽合理。根据高规JGJ3 第4.3.3条，由于施工、使用、地震地面运动的扭转分量等因素所引起的偶然偏心的不利影响，计算单向地震作用时，应考虑偶然偏心（5%）的影响。同时，高规JGJ3第4.3.3条条文说明规定当计算双向地震作用时，可不考虑质量的偶然偏心影响。当设计者同时指定考虑偶然偏心和双向地震作用时，程序仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震作用，无论左偏心还是右偏心均不做双向地震作用计算。因此，无论是否考虑双向地震作用，均应勾选本参数。8. 双向地震作用：勾选。抗规GB50011 5.1.1条和高规JGJ3 4.3.2条规定质量和刚度明显不对称的结构应计入双向

63、地震作用的影响。位移比超过1.2时，必须考虑双向地震作用。程序计算双向地震的扭转效应方法见PKPM用户手册，X、Y方向的地震作用均有不同程度的放大，比高规JGJ3 5.2.3条的要求严格。程序隐含“考虑双向地震作用”是不考虑偶然偏心的，自动按二者最不利计算，因此，所有结构计算均应选上考虑双向地震作用。考虑双向地震作用，建筑抗震设计规范5.1.1-3规定质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转作用。操作要点：当建筑结构的质量和刚度明显不对称、不均匀时，应选择该项。初始值为不选择注意事项：（1）不对称不均匀的结构是不规则结构的一种，指同一平面内质量、刚度布置不对称，或虽在本层内对

64、称，但沿高度分布不对称的结构。（2）从计算公式可以看出，考虑双向水平地震作用，意味着对X和Y方向地震作用予以放大，构件配筋也会相应增大。（3）允许同时考虑偶然偏心和双向地震作用，程序按规范要求分别计算，不进行叠加，取不利结果。9. 计算震型个数取3的倍数，高层应至少选用9个，考虑扭转耦联计算时，震型应不少于15个，对多塔结构不应少于塔数*9个。计算时要检查WZQ.OUT文件，要求Cmass-x, Cmass-y两个方向的有效质量系数不小于90%，达不到时应增加振型数，然后重新计算。一般每层3个，并不得超过3n（n为楼层数），增加多了会造成地震力异常。10. 活荷质量折减系数：民建、公建一般取0

65、.5，工业建筑取1.0。抗震规范5.1.3条规定：按等效均布荷载计算的楼面活荷载：藏书库、档案库0.8，一般民用建筑取0.5。故对于民建、公建等，须按照此条执行。对于工业建筑、构筑物等，宜按照实际情况计算的楼面活荷载取用1.0。 11. 周期折减系数按照第一节三.6条执行。12. 结构的阻尼比（%）参照建筑抗震设计规范5.1.5条选用，钢结构参照建筑抗震设计规范8.2.2选取。注意：一般钢筋混凝土结构可取初始值0.05，钢结构取0.04。13. 特征周期Tg (秒) 按建筑抗震设计规范表5.1.4-2选取，地震分组查附录A，场地类别查地质报告。14. 地震影响系数最大值多遇地震影响系数最大值按

66、建筑抗震设计规范表5.1.4-1选取。15. 斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度。注意：抗规5.1.1条规定：有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。操作要点，当建筑结构中有斜交抗侧力构件，且其与主轴方向相交角度大于15度时，应输入斜交构件的数量和角度。四、 活荷信息1. 柱、墙设计时活荷载民建、公建执行建筑结构荷载规范4.1.2条；电厂执行火力发电厂土建结构设计技术规程表3.2.2；化工项目执行化工、石化建（构）筑物荷载设计规定生产操作活荷载不宜折减，安装、检修折减系数按照3.7.3条选取。2. 传到基础的活荷载 民建、公建执行建筑结构荷

67、载规范4.1.2条；建议工业建筑不折减。注意：通常情况下，民用建筑可以折算，工业厂房不折算。建议楼面梁在PM导算时不考虑楼面梁荷载折减，Satwe计算时考虑墙、柱及基础活荷载的折算，当应注意根据不同建筑功能修改活荷载折减系数。3. 梁活荷不利布置最高层号。0表示不考虑，若填入一个大于零的数，则在1-此层的各层考虑梁的活荷载不利布置。需要考虑活荷载不利布置时选用。最好用此方法，而不用梁活荷载内力放大系数。4. 考虑结构使用年限的活荷载调整系数设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。五、 调整信息1. 梁端负弯矩调整系数：一般取0.85。 按照高层混凝土结构技术规程5.2

68、.3-1条装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.70.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数通常取0.80.9 建议取用：0.85。2. 梁活荷载内力放大系数：可取1。用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响，将活荷载作用下梁内力进行放大，然后与其他荷载工况进行组合；一般工程建议取值1.11.2；如果已经考虑了活荷载不利布置，则应填1。3. 梁扭矩折减系数：一般取0.4。 对于现浇楼板结构，可以考虑楼板对梁抗扭的作用而对梁的扭矩进行折减；按照高层混凝土结构技术规程5.2.4及条文说明进行折减，折减系数不宜小于0.4 ,说明书中要求0.4-1.0。4. 托墙梁刚度放大系数：1。由于Satwe程序计算框支

69、梁和梁上的剪力墙分别采用梁元和墙元两种不同的计算模型，造成剪力墙下边缘与转换大梁的中性轴变形协调，而与转换大梁的上边缘变形不协调，或者说，计算模型的刚度偏柔了。为了真实反映转换梁刚度，使用该放大系数。一般取1，当为了使设计保持一定的富裕度，也可小考虑或不考虑该系数。5. 连梁刚度折减系数：一般取0.6。 多、高层结构设计中允许连梁开裂，开裂后连梁的刚度有所降低，程序中通过连梁刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度。为避免连梁开裂过大，此系数不一取值过小，一般取0.6。按照高层混凝土结构技术规程5.2.1要求，未给出具体的折减系数。不宜小于0.5，通常取0.5-0.7 。说明书要求不小于0.55。6

70、. 中梁刚度放大系数：一般取1.32.0。 对于现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响，SATWE可采用“梁刚度放大系数”对梁刚度进行放大，近似考虑楼板对梁刚度的贡献。按照高层混凝土结构技术规程5.2.2要求，楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1.32.0。操作要点：根据工程实际情况确定是否选择程序自动调整。初始值为选择。注意事项：合理的结构设计应该自然满足楼层最小地震剪力系数的要求，如果不满足规范要求，建议：（1）先不选择该项考察剪重比，如离规范要求相差较大，应首先优化设计方案，调整结构布置、增加结构刚度，绝不能仅靠调整剪重比完成设计。（2）当设计方案合理，剪重比

71、基本满足规范要求或相差不大时，在选择该项由程序自动调整地震力，以便完全满足规范对剪重比的要求。（3）对于6度区，由于抗震规范没有规定楼层最小地震剪力系数值，通常可以不控制。SATWE软件参照抗震规范表5.2.5中7、8、9度区数值的变化规律，给出6度区的取值为0.008，设计人员可以根据工程实际情况决定是否选择该项。（4）程序计算书WZQ.OUT输出的是未经调整的原始值，而WWNL*.OUT输出的是调整后的值。7. 梁刚度系数按2010规范取值：默认选择。8. 调整与框支柱相连的梁内力：一般不调整。9. 按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力：通常要选择。以保证结构的剪重比符合要求。10. 实

72、配钢筋超配系数对于9度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部弯矩、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。程序要求输入超配筋系数，默认为1.15。11. 指定的薄弱层个数，层号：对于存在薄弱层或者存在转换层的高层建筑，应该进行指定，一般转换层为薄弱层。计算结束后查看WMASS.OUT中的提示，记录“薄弱层地震剪力放大系数= 1.25”的层号，在“指定的薄弱层个数”和“各薄弱层层号”代入。12. 全楼地震作用放大系数：其经验取值范围为1.0-1.5。可以通过调整此参数来放大地震作用，提高结构的抗震安全度。13. 0.2Q0调整起始层号，终止层号。把起始层号填为负值，程序

73、将不控制上限值，否则仍按上限2.0控制。只对框剪结构的框架梁、柱起作用，若不调整，这两个数均填零。框剪结构必须要求调整。六、 设计信息1. 考虑P-效应抗震规范3.6.3条规定，当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%时，应计入重力二阶效应。（默认为不考虑，计算结束后查看WMASS.OUT中的提示，若显示可以不考虑重力二阶效应，则可以不选择此项，否则应选择此项）高规JGJ3 5.4节给出由结构刚重比确定是否考虑重力二阶效应的原则；注意：高层民用钢结构JGJ99 5.2.11条给出对于无支撑结构和层间位移角大于1/1000的有支撑结构，应考虑P-效应。故对于钢结构该项应勾选。2. 框

74、架梁端配筋考虑受压钢筋：选择该项参数。原来只对地震作用组合进行该项控制，对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度验算，一级抗震 x小于等于0.25h0，其他都是x小于等于0.35h0，不满足时会按此限值重新计算受拉及受压钢筋。针对高规6.3.3条，梁端支座抗震设计时，如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时，梁端最大配筋率可以放宽到2.75%（原来为2.5%），当选择该项时，同时执行这一条，否则还是按最大配筋率2.5%来控制。3. 结构中的框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：一般不选。少墙框架等应选择此项。4. 按混凝土规范B.0.4条考虑柱二阶效应注意：“按混凝土规范B.0.4考虑

75、二阶效应”是计算排架结构用的，其他结构体系一般不用它。P-是重力二阶效应，是针对整个结构而言的，而“按混凝土规范B.0.4考虑二阶效应”是轴压力二阶效应，即p-效应，是针对构件的，二者是有很大区别的。5. 柱剪跨比计算原则：优选“通用方式M/Vh0”。按照混凝土规范6.3.12，对于框架结构中的框架柱，当其反弯点在层高范围内，可取为Hn/(2h0)，对于其他各类结构的框架柱的剪跨比则取为M/Vh0。6. 梁柱重叠部分简化为刚域：一般不选。混凝土规范5.2.2-4 规定，杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时，可作为刚域插入计算图形。高层规程5.3.4条规定：在内力与位移计算中，可考虑框

76、架或壁式框架梁柱节点区的刚域影响。一般情况下可不考虑刚域的有利作用，作为安全储备。但异形柱框架结构应加以考虑；对于转换层及以下的部位，当框支柱尺寸巨大时，可考虑刚域影响。刚域与刚性梁不同，刚性梁具有独立的位移，但本身不变形。程序对刚域的假定包括：不计自重；外荷载按梁两端节点间距计算，截面设计按扣除刚域后的长度计算。程序实现：正常情况下，梁的长度为柱间形心的距离。当柱的截面面积较大时，可将梁柱重叠部分作为刚域考虑，此时程序进行如下的力学模型简化：（1）梁的自重按扣除刚域后的梁长计算；（2）梁上的外荷载仍按梁两端节点计算；（3）截面设计按扣除刚域后的梁长计算。作为刚域：程序将梁柱重叠部分作为刚域计算，梁刚度大，自重小，梁端负弯矩小。不作为刚域：程序将梁柱重叠部分作为梁的一部分计算，梁刚度小，自重大，梁端负弯矩大。操作要点：根据工程实际情况设定梁柱重叠部分是否作为刚域，初始值不作为刚域。注意事项：大截面柱和异形柱应考虑选择此项7. 按高规或高钢规进行结构设计选择此项，程序按高层规程进行荷载组合计算，按高层民用建筑钢结构技术规程进行构件设计计算，不选择此项，按多层结构进行荷载组合计算，按钢结构设计规范进行构件设计计算。8. 钢柱计算长度按有侧移计算钢结构规范（GB50017-2003）5.3.3条给出钢柱的计算长度按照钢结构规范附录D执行，主要考虑的因素为支撑的侧移刚度。一般选择